АППАРАТЫ ТЕПЛООБМЕННЫЕ ПЛАСТИНЧАТЫЕ

Метод расчета на прочность и герметичность

РД 26-01-86-88

УкрНИИхиммаш

г. Харьков

1988

УТВЕРЖДАЮ

директор УкрНИИхиммаша

П.П. Прядкин

14.06.1988 г.

ЛИСТ УТВЕРЖДЕНИЯ

Аппараты, теплообменные пластинчатые.
Метод расчета на прочность и герметичность

РД 26-01-86-88

Зам. директора УкрНИИхиммаша по научной работе	Л.П. Перцев
Зав. отделом стандартизации	В.В. Проголаев
Зав. отделом прочности	В.Н. Стогний
Руководитель темы, зав. лабораторией методов исследований	В.М. Долинский
Исполнители:
мл. науч. сотр.	О.В. Смыслина
мл. науч. сотр.	В.И. Черемская

РУКОВОДЯЩИЙ ДОКУМЕНТ

Дата введения 01.01.90

Настоящий руководящий документ распространяется на методы расчетов на прочность и герметичность пластинчатых теплообменных аппаратов разборных и неразборных, применяемых в химической и других смежных отраслях промышленности, при условии, что отклонения от геометрической формы и неточности изготовления рассчитываемых элементов аппаратов не превышают допусков, установленных нормативно-технической документацией.

Руководящий документ распространяется на аппараты, работающие в условиях статической и малоцикловой прочности.

1. ОБЩАЯ ЧАСТЬ

1.1. Основные расчетные параметры: расчетная температура, рабочее, расчетное и пробное давление, допускаемые напряжения для статических нагрузок, коэффициенты запаса прочности и устойчивости, модули упругости материалов, коэффициенты прочности сварных швов, прибавки к расчетным толщинам конструктивных элементов - принимаются в соответствии с ГОСТ 14249-80.

1.2. Допускаемые напряжения для расчета аппаратов при статических нагрузках принимаются в соответствии с ОСТ 26-11-04-84.

1.3. Допускаемые напряжения для расчета аппаратов, работающих в условиях малоцикловой прочности, принимаются в соответствии с ГОСТ 25859-83.

1.4. Расчет укрепления отверстий в цилиндрических панелях производится по ГОСТ 24755-81.

1.5. Толщина плит крышек неразборных теплообменных аппаратов определяется по ГОСТ 14249-80.

1.6. Расчет коллекторов и днищ крышек неразборных теплообменных аппаратов, работающих под действием наружного давления, производится по ГОСТ 14249-80, ГОСТ 25221-82.

1.7. Допускаемые напряжения для стяжных болтов принимаются по ОСТ 26-373-78.

2. НАЖИМНЫЕ ПЛИТЫ

2.1. Расчетные схемы и расчетные нагрузки

2.1.1. Расчетные схемы приведены на черт. 1 - 6, 13, 15.

2.1.2. Расчетные формулы применимы при условии , .

2.1.3. При d₁<0,1 используются расчетные схемы черт. 6, 7, 13, 15; расчетные нагрузки определяют по п. 2.1.4. При d₁³0,1 расчетные нагрузки определяют по п. 2.1.5 (черт. 1 - 4).

Расчетная схема для центральной панели

а) затяжка;

б) при подаче давления

Черт. 1

Расчетная схема для промежуточной панели

а) затяжка, ,

б) при подаче давления, , ;

в) промежуточная панель

Черт. 2

Расчетная схема №1 для крайней панели

а) затяжка, ; , ;

б) при подаче давления, ; ,

Черт. 3

Расчетная схема №2 для крайней панели

а) затяжка, , ;

б) при подаче давления, ,

Черт. 4

2.1.4. Расчетные равномерные нагрузки:

 - для крайних и промежуточных панелей;

 - для средних панелей.

2.1.5. Расчетные неравномерные нагрузки

2.1.5.1. Промежуточные панели

В режиме затяжки  и  - корни уравнений

где  ;

 

 

I₁, I₂ - моменты инерции сечения (х=0) нажимной и неподвижной плит.

В рабочем режиме , , Q_р - корни системы

где

Коэффициенты j₁₂, j₁₃, j₁₄, j₂₂, j₂₃, j₂₄ определяются по п. 2.1.5.1.

2.1.5.2 Крайние панели

Для стяжек, сдвинутых к центру плиты (см. черт. 3)

В режиме затяжки , ,  - корни системы

где

В рабочем режиме , , , Q_p - корни системы

где

Для стяжек, не сдвинутых к центру плиты (см. черт. 5), в режиме затяжки,  и  - корни системы уравнений

Неоребренная плита

Черт. 5

В рабочем режиме , , Q_p - корни системы

Коэффициенты j₁₁, j₁₃, j₁₄, j₂₃, j₂₄ определяются по формулам п. 2.1.5.1.

2.1.5.3. Центральные панели

В рабочем режиме Р_ор является корнем уравнения

где .

Коэффициенты j₁₁, j₁₂ определяются по формулам п. 2.1.5.1.

2.2. Неоребренные плиты

2.2.1. Равномерные нагрузки

2.2.1.1. Толщина панели

Крайней

Схема панели

Черт. 6

где n_p=1,0 - в рабочем режиме;

n_p=1,4 - в режиме гидроиспытаний.

Промежуточной и центральной

 при a<a_n,

 при a_n£a£1,5,

 при a>1,5,

коэффициенты , , ,  - принимаются по табл. 1, a_n - черт. 8.

2.2.1.2. Толщина плиты в зоне опорной площадки промежуточной панели

При a£1,5,

при a>1,5

где n₀=1,5 - в рабочем режиме;

n₀=2,0 - в режиме гидроиспытаний;

коэффициенты ,  принимаются по табл. 1.

2.2.1.3. Толщина опорной шайбы под стяжной болт (см. черт. 7)

Шайба

Черт. 7

Граничный параметр

Черт. 8

 Q_р определяется по п. 6.7.

2.2.2. Неравномерная нагрузка

2.2.2.1. Толщина панели

Для промежуточной и центральной панелей

,

Для крайних панелей

.

Изгибающие моменты в центре панели M_m определяют по формулам п. 2.3.6.3.

2.2.2.2. Толщина плиты в зоне опорной площадки определяется по п. 2.2.1.2.

2.2.2.3. Толщина опорной шайбы под стяжной болт определяется по п. 2.2.1.3.

2.3. Оребренные плиты

2.3.1. Расчетные схемы приведены на черт. 9 - 15.

2.3.2. Расчетные формулы применимы при условиях: , .

2.3.3. Расположение стяжек

2.3.3.1. Целесообразно выдерживать соотношение . При этом предпочтительны значения, близкие к 2.

2.3.3.2. Верхние (нижние) стяжки можно располагать на расстоянии (определяемом условиями прочности), меньшем L₄, так как они находятся в зоне плиты, ослабленной вырезами.

Оребренная плита

Черт. 9

Панель с отверстием

Черт. 10

Таблица 1

2.3.4. Формы оребрения

2.3.4.1. Предпочтительно применять ребра с прямолинейной осью.

2.3.4.2. Для ребер целесообразно использовать профильный прокат. Предпочтителен неравнобокий угольник.

2.3.4.3. При изготовлении ребер из листа или из полосы целесообразно, чтобы S_p£S. Предпочтительнее неравенство S_p<S. При этом значение толщины ребра контролируется условием прочности и технологическими ограничениями на высоту ребра.

2.3.4.4. При использовании продольного оребрения (черт. 9) целесообразно выполнять следующие соотношения  , где n₂ - число продольных ребер.

2.3.5. Толщина листа

2.3.5.1. Расчетом определяется толщина каждой панели. Толщина листа может быть выбрана равной максимальной толщине панели.

2.3.5.2. Расчетная нагрузка на панель

2.3.5.3. Панель, ограниченная ребрами с двух сторон и с двух сторон свободная

 

2.3.5.4. Панель, ограниченная ребрами с четырех сторон (см. черт. 9)

где

   .

2.3.5.5. Панель, ограниченная ребрами с трех сторон, четвертая сторона свободная (см. черт. 9)

где

n₂ - число продольных ребер;

 i=0, 1, 2, 3

2.3.5.6. Панель, содержащая круглые отверстия (черт. 10)

где

К₂ - определяется по графику (см. черт. 11);

.

2.3.6. Выбор ребер

2.3.6.1. Условие прочности

 или

где ;

 - угол установки ребра, (см. черт. 14).

2.3.6.2. Изгибающий момент при равномерной нагрузке (см. черт. 13)

Зависимость

Черт. 11

Контурные элементы

а) с одним ребром

б) с двумя ребрами

Черт. 12

Панель без отверстия

Черт. 13

Криволинейные ребра

Черт. 14

Расчетная схема возможного варианта крайней панели

Черт. 15

2.3.6.2.1. Изгибающий момент в промежуточных и средней панелях:

в произвольном сечении

где ;

в центре плиты

2.3.8.2.2. Изгибающий момент в крайних панелях:

в произвольном сечении для несдвинутых к центру плиты стяжек (см. черт. 13)

где ;

в центре плиты

Для сдвинутых к центру плиты стяжек (см. черт. 15):

в интервале (b, b+b₀) в произвольном сечении

в центре плиты

В интервале (0, b₆)

2.3.6.3. Изгибающий момент при неравномерной нагрузке

2.3.6.3.1. Изгибающий момент в центральной панели

В произвольном сечении

где .

В центре плиты

2.3.6.3.2. Изгибающий момент в промежуточных панелях

В произвольном сечении в интервале

В интервале

где

В центре плиты

2.3.6.3.3. Изгибающий момент в крайних панелях

Для сдвинутых к центру плиты стяжек (см. черт. 3)

в интервале  в произвольном сечении

в центре плиты

в интервале  в произвольном сечении

Для стяжек, не сдвинутых к центру плиты (черт. 4):

в интервале  в произвольном сечении

в центре плиты

В интервале  в произвольном сечении

Коэффициенты g₁₃, g₁₄ определяются по формулам п. 2.3.6.3.2.

2.3.6.4. Эффективная ширина плиты

T=D₁+L₁+L₂,

2.3.6.4.1. Для промежуточных и средней панелей

где

D₁=S_p - для одного ребра (см. черт. 12а);

D₁=2S_p+В - для спаренных ребер (см. черт. 12б).

2.3.6.4.2. Для концевых панелей (см. черт. 9)

 где i=1, 2;

 - чертежный размер (см. черт. 9);

D₁=S_p;

=0,1815b.

2.3.6.5. Высота ребра из листа (см. черт. 16)

Высота ребра выбирается по п. 2.3.6.1. При этом

 где

S_c=S_p (см. черт. 12а) или S_c=2S_p (см. черт. 12б).

2.3.7. Накладка (черт. 17)

2.3.7.1. Эффективная ширина накладки

где

.

2.3.7.2. Нагрузка

где Q_р - наибольшее усилие в болте по п. 6.7

,  - площади смятия при различных положениях гайки (черт. 18)

Номограмма определения толщины нажимной оребренной плиты

Черт. 16

Участок плиты с накладками

Черт. 17

Расчетные схемы накладок при разном положении гайки

Черт. 18

2.3.7.3. Толщина накладки

здесь s_Т,  - пределы текучести материала накладки и ребра плиты.

3. РАСЧЕТ КОНСОЛЬНОГО ТЕПЛООБМЕННОГО АППАРАТА НА ОПРОКИДЫВАНИЕ В СОСТОЯНИИ СБОРКИ (черт. 19)

3.1. Условие отсутствия опрокидывания относительно т. А:

где М_опр, М_в - опрокидывающий и восстанавливающий моменты.

=1,5 - коэффициент запаса;

 - вес пластин, сдвинутых влево относительно т. А.

3.2. Если условие 3.1 не выполняется, то производится расчет фундаментных болтов.

3.2.1. Усилие в i-том болте

Р_i=Р_ix+Р_iy,   i=1, 2, 3, 4

   

М_y=0,7М_опр,

3.2.2. Напряжения в i-том болте

Схема консольного теплообменного аппарата в состоянии сборки

Черт. 19

4. ПРОМЕЖУТОЧНЫЕ ПЛИТЫ

4.1. Расчетные схемы приведены на черт. 20 - 23.

4.2. Расчетные формулы применимы при условиях: , .

4.3. Толщина боковой стенки S_б определяется по п. 2.3.5.4.

4.4. Толщина ребра

где

  в МПа.

 при

 при

 при

 при

Для среднего продольного ребра крайней панели

При наличии анкерных связей коэффициент t определяется расчетным или экспериментальным путем. При отсутствии данных расчетов и экспериментов принимается t=1.

Промежуточная плита

1 - боковая стенка

2 - торцевая стенка (боковое продольное ребро);

3 - верхний лист;

4 - поперечное ребро

5 - продольное промежуточное ребро

6 - среднее продольное ребро крайней панели

7 - опорный угол

Черт. 20

Схема возможного расположения прокладок

Черт. 21

Для продольного промежуточного ребра

Для бокового продольного ребра

 или

в зависимости от положения сечения 2 (см. черт. 21,б).

Для поперечного ребра

 D - ширина прокладки.

4.5. Толщина торцевой стенки h_m

4.5.1. Если кронштейны связаны планками (черт. 20), то расчет ведется по п. 4.4.

4.5.2. Если кронштейны не связаны планками и ребра не приварены к торцевой стенке в зоне расположения кронштейна (см. черт. 22б).

где

где  

Q_р - усилие в стяжке по п. 6.7

Торцевая стенка в зоне опорного узла (1 вариант)

Черт. 22

4.5.3. Если кронштейны не связаны планками и ребра приварены к торцевой стенке под кронштейнами (черт. 22а),

4.6. Толщина планки (черт. 20, 22)

4.7. Толщина косынки кронштейна (черт. 22)

  

4.8. Условие прочности сварных швов, крепящих кронштейны к торцевой стенке (черт. 22, 23)

Q_o - усилие начальной затяжки в стяжке.

Сечение сварного шва

Черт. 23

Торцевая стенка в зоне опорного узла (II вариант)

а) сечений в зоне опорного узла

б) расчетная схема опорного узла

Черт. 24

4.9. Толщина верхнего листа плиты (черт. 20)

4.10. Напряжения смятия в зоне опорного узла

 - усилие в стяжке по п. 6.7;

 - площадь смятия;

 

5. ВЕРХНИЕ ШТАНГИ

5.1. Расчетные схемы представлены на черт. 25 - 28.

5.2. Расчетные схемы применимы при условии

,

5.3. Консольная штанга (черт. 25)

5.3.1. Выбор сечения консольной штанги производится по условию

где

5.3.2. Ось поворота (т. О) верхней консольной штанги расположена на пересечении нижней плоскости штанги с плоскостью, проходящей через крайнюю точку отверстия в накладке (черт. 27)

где d_k - диаметр отверстия под крепежный болт

5.3.3. Усилие в i-том болте

здесь

f₁=0,45

5.3.4. Проверка выполнения условия

Если условие не выполняется, усилия в болтах пересчитывают при Т_о=0 по п. 5.3.3.

5.3.5. Напряжения в наиболее нагруженном болте

5.3.6. Касательные усилия в ослабленной части штанги

5.3.7. Напряжения среза в ослабленном сечении

5.3.8. Напряжения изгиба в ослабленном сечении

 i=1, 2, 5,6.

5.3.9. Минимальный момент сопротивления ослабленного сечения (черт. 28):

- сечение (черт. 28а)

- сечение (черт. 28б)

Т_н - эффективная ширина полки;

 В_н по черт. 26.

5.4. Двухопорная штанга

5.4.1. Выбор сечения двухопорной штанги (черт. 29) производится по условию

где

где

Консольная штанга

Черт. 25

Узел крепления верхней штанги в неподвижную плиту

Черт. 26

Расчетная схема консольной штанги

Черт. 27

Сечения ослабленного участка верхней штанги

Черт. 28

5.4.11. Опора С (черт. 26) расположена посередине между болтами 1, 2.

5.4.2. Изгибающий момент в месте соединения штанги с неподвижной плитой (черт. 39)

где

5.4.3. Напряжения изгиба в ослабленном сечении

где W_min по п. 5.3.9

5.4.4. Изгибающий момент в месте соединения штанги с неподвижной плитой (черт. 30)

где

где К^*=0,8 - коэффициент неполноты заделки

Двухопорная штанга

Черт. 29

Двухопорная штанга (для расчета группы болтов)

Черт. 30

5.4.5. Усилие в i-том болте (черт. 26)

5.4.6. Напряжения в наиболее нагруженном болте по п. 5.3.5.

5.4.6.1. Запас прочности по пределу текучести для материала болта

5.5. Кронштейн (черт. 31)

5.5.1. Толщина нижней накладки (черт. 32)

     где

  

коэффициент  для n=0,3 определяется по табл. 2.

Таблица 2

Кронштейн

Черт. 31

Расчетная схема нижней накладки

Черт. 32

Верхняя накладка

Черт. 33.

5.5.2. Напряжения в месте соединения нижней накладки с плитой (черт. 31)

где - для коксольного варианта

- для двухопорного варианта

,

W_1-1 - момент сопротивления волокон 1-1.

5.6. Верхняя накладка (черт. 33)

5.6.1. При усилении ослабленного сечения верхней штанги верхней накладкой длина прорези выбирается по условию

где  - ширина прорези.

5.6.2. Толщина верхней накладки по п. 5.5.1 При этом

 - для сил Р₁, Р₆;

 - для сил Р₂, Р₅.

6. СТЯЖКИ

6.1. Расчетные схемы представлены на черт. 34 - 36.

6.2. Расчетные формулы применимы при условиях  и

6.3. Внутренний диаметр стяжки

 

6.4. Усилие начальной затяжки

6.4.1. Разборные теплообменные аппараты

где

 (черт. 38)

6.4.2. Полуразборные теплообменные аппараты

 (черт. 39)

6.4.3. Неразборные теплообменные аппараты

 где

 - коэффициент запаса плотности

6.5. Нагрузка среды

 (черт. 38)

 (черт. 39)

 (черт. 40)

6.6. Температурная нагрузка

1 - концевая прокладка,

2 - промежуточная прокладка;

3 - гофрированная пластина;

4 - стяжка

5 - нажимная плита.

Черт. 34

Стяжка

Черт. 35

Схема расположения стяжек

б)- для четных Z/2;

а)- для нечетных Z/2.

Черт. 36

Концевая прокладка

Черт. 37

6.7. Рабочая нагрузка

6.7.1. Разборные и полуразборные теплообменные аппараты

здесь К_о и К_н по табл. 3.

6.7.2. Неразборные теплообменные аппараты

6.8. Коэффициент И.И. Бобарыкова

Х=Х₁-Х₂,

где

6.9. Разность температурных удлинений

 j=1, 2

6.10. Податливости системы

6.10.1. Податливости промежуточных и концевых камер

6.10.1.1. Разборного и полуразборного аппарата

 j=1, 2

6.10.1.2. Неразборного аппарата

где  - количество точек контакта

площадь половины гофрированного поля между стяжками

площадь участка пластины, приходящаяся на одну точку контакта

здесь , t_Г, b - ширина гофрированного поля пластины, шаг и угол пересечения гофр;

жесткость пакета, состоящего из двух пластин, имеющего одну точку контакта.

С_э=0,691×10⁴ Н/мм;

6.10.2. Стяжка

6.10.3. Концевые прокладки

 j=1, 2

6.10.4. Плиты при действии контурных сил (черт. 9)

где

Е₁, Е₂, I₁, I₂ - модули упругости и моменты инерции (п. 2.3.6.4) нажимных плит.

6.10.5. Плиты при действии гидравлического давления (см. черт. 13)

6.11. Коэффициенты распределения нагрузки

где

Параметры е, f₆, С₆ приведены в табл. 3.

Коэффициент  определяется экспериментально.

При отсутствии экспериментальных данных принимается .

6.12. Относительные нагрузки

 

 

q₁, q2, q⁽¹⁾, q⁽²⁾ - давления первого, второго теплоносителей и давление в концевых камерах, примыкающих к плитам;

n₁, n₂ - число камер с первым и вторым теплоносителем.

Часть контура средней линии концевой прокладки разборного теплообменного аппарата

Черт. 38

Контур средней линии прокладки пластины полуразборного теплообменного аппарата

Черт. 39

Пластина неразборного теплообменного аппарата

Черт. 40

Таблица 3

7. КОЛЛЕКТОРЫ

7.1. Коллекторы под действием внутреннего давления

7.1.1. Расчетные схемы представлены на черт. 41, 42.

7.1.2. Расчетные формулы применимы при условии r/S₁₇³5.

7.1.3. Цилиндрическая панель с боковыми стенками

7.1.3.1. Расчетная нагрузка от давления среды, приходящаяся на панель и боковые стенки

 где i=1, 2, 3;

K_i7 - коэффициент редукции (табл. 4), зависящий от отношения .

L₇ - длина коллектора,

Таблица 4

Цилиндрическая панель и боковые стенки

а) схема;

б) внутренние усилия

Черт. 41

Днище и цилиндрическая панель

Черт. 42

7.1.3.2. Вспомогательные величины

   где i=2, 3;

 

  

 

7.1.3.2.1. Расчетная длина боковой стенки

 для коллектора без боковых стенок.

В остальных случаях  i=2, 3.

7.1.3.3. Изгибающий момент и мембранное окружное усилие в среднем сечении панели

где  

Графики теоретических зависимостей  и  при L₃=0, b₂=1,0 представлены на черт. 43.

7.1.3.4. Изгибающий момент и мембранное окружное усилие в сечении j_T=a₇ цилиндрической панели

7.1.3.5. Изгибающий момент и мембранное усилие в сечении Х₂=L₂₇ боковой стенки

где

7.1.3.6. Изгибающий момент и мембранное усилие в сечении Х₂=L₃₇ боковой стенки

где

N₃=N₂.

Теоретические зависимости

Черт. 43

7.1.3.7. Критерий несущей способности

n_T=1,5 в рабочих условиях;

n_T=1,1 в режиме гидроиспытаний.

7.1.3.8. Критерий циклической прочности при j=a₇, X₂=L₂₇, X₃=L₃₇.

 где i=1, 2, 3.

7.1.4. Днище коллектора

Расчетная толщина днища коллектора

 если S₁₇>S_д

 если S₁₇<S_д

n_р=1,0 в рабочих условиях;

n_р=1,4 в режиме гидроиспытаний.

7.1.5. Сопряжение днища с обечайкой

Критерий циклической прочности

где  - при одинаковых давлениях с обеих сторон днища,

 - при разных давлениях с обеих сторон днища.

7.2. Коллекторы под действием наружного давления

Расчет выполняется по ГОСТ 14249-80 для цилиндрических обечаек

8. КРЫШКИ

8.1. Расчетные схемы даны на черт. 44 - 45.

8.2. Расчетные схемы применимы при условиях

  

8.3. Толщина стенки сферической крышки, находящейся под действием внутреннего давления

8.4. Толщина стенки сферической крышки, находящейся под действием наружного давления, - по п. 1.6.

8.5. Толщина перегородки

 

8.6.1. Плита

8.6.1. Толщина плиты - по п. 1.6.

8.6.2. Напряжения среза в перемычке

8.7. Сопряжение крышки с кольцом

Критерий пологости оболочки

Критерий циклической прочности:

- для непологих оболочек

КРЫШКА

1 - плита; 2 - днище, 3 - перегородка, 4 - патрубок

Черт. 44

ПЛИТА

Черт. 45

 где

- для пологих оболочек

 где

где Т₁, Т₂, ,  - функции параметра  и их производные.

9. ПРОКЛАДКИ

9.1. Расчетная схема представлена на черт. 46.

9.2. Расчетные формулы применимы при условии

9.3. Расчет прокладок позволяет определить усилие на прокладке при затяжке стяжных болтов.

9.4. Усилие на прокладке определяется по характеристике прокладки (черт. 48) в зависимости от заданной осадки, величина которой определяется конструкцией герметизирующего узла (черт. 46).

9.5. Характеристика прокладки определяется экспериментально. Экспериментальные данные приведены в табл. 5. При отсутствии экспериментальных данных характеристика прокладки строится приближенно расчетным путем.

Черт. 46

Черт. 47

Характеристика прокладки ТПР-0,6 из резины марки 4326

Черт. 48

Таблица 5

Экспериментальные характеристики прокладок

9.6. Расчетная характеристика прокладки

Геометрические размеры прокладки

 

 

Линейные приращения размеров прокладки при изменении нагрузки на величину  и осадки на  определяются по формулам:

Интенсивность напряжений

Механические характеристики E_o, s_пр, s_о, В_о, m определяются по деформационной кривой (черт. 47) для соответствующей марки резины.

Программа расчета характеристики прокладки дана в приложении 1

Порядок ввода исходных данных в программу следующий:

      а^*, tga_o, DV, s_np, m, B_o, [V].

Выходные данные: q~q_o,

9.7. Номинальное усилие на прокладке определяется по графику (черт. 49)

9.8. Номинальная осадка прокладки (черт. 48, 50, 51, 52)

Если характеристика герметичности (черт. 49) отсутствует, то V₁=1,5 мм.

9.9. Дополнительная осадка , определяемая точностью изготовления, приведена на черт. 53.

9.10. Минимально допустимая осадка прокладки

9.11. Минимальное допустимое давление на прокладке (черт. 48, 50, 51, 52)

9.12. Вероятность разгерметизации аппарата

 

[y] - зона затухания корреляционной функции;

z - число некоррелируемых точек.

10. НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ ГОФРИРОВАННЫХ ПЛАСТИН

10.1. Номинальная нагрузка

10.2. Расчетная нагрузка

10.3. Коэффициент неравномерности

10.4. Приведенная толщина гофрированной пластины (черт. 54)

10.5. Вероятный зазор между пластинами

10.6. Параметр значимости

10.7. Предельная распределенная нагрузка

10.8. Предельная нагрузка по условиям устойчивости боковой стенки

10.9. Деформации в точечном контакте определяются из уравнения

 либо по черт. 57.

Размер площадки нагружения С_г определяют из черт. 56 при заданных отношениях  и  где  сосредоточенная нагрузка на вершины гофр

Характеристика герметичности ТПР-06

1 - прокладка с пазом, крепление клеевое, резина 4326;

2 - прокладка без паза; крепление клеевое, резина 4326

Черт. 49

Разгрузочная характеристика прокладки без паза ТПР-0,6

Черт. 50

Разгрузочная характеристика прокладки с пазом ТПР-0,6

Черт. 51

Разгрузочная характеристика прокладки ТПР-1,3

Черт. 52

Вероятность дополнительной осадки

Черт. 53

10.10. Предельная нагрузка в точечном контакте (черт. 55)

10.11. Предельная нагрузка при линейном контакте

10.11.1. Ширину полосы контакта определяют из уравнения

10.11.2. Предельная нагрузка

11. СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ ПЛАСТИН

11.1. Статические нагрузки (черт. 58)

11.1.1. Критические деформации

11.1.2. Критические напряжения

11.1.3. Критические нагрузки

 j=0,4,

для прямоугольных пластин f=2.

11.2. Циклическое нагружение (черт. 59)

11.2.1. Геометрические параметры

  

 i>2,

  i³2.

Треугольный профиль гофра

Черт. 54

Расчетная схема нагружения гофра (профиль треугольник-трапеция)

Черт. 55

Диаграмма предельной нагрузки

Черт. 56

Площадка нагружения и величина осадки гофра

Черт. 57

11.2.2. Напряжения на различных стадиях нагружения

 i=0, 1, 2,…, к

11.2.3. Условные напряжения

  

11.2.4. Амплитудные значения пульсирующих напряжений

 К_s=30.

Деформированное сварное соединение

Черт. 58

Схема пластины с ограничителем

Черт. 59

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Рекомендуемое

ПРОГРАММА РАСЧЕТА ПРОКЛАДКИ НА "НАИРИ-2"

i=3, а, н, р, м, о, у

1 Введем а₁, а₂, с, н₁,н₂, е, в, ш, z, у_о, у₁, у₂, у₃

2 Вычислим о₁= а₁, о₂= а₂, u=c, р₁=м₁, р₂=м₂, s=е, g=0, r=0.

3 Допустим n=0

4 Вычислим d=8zc₁s/(3(p₁+p₂)), м₂=2dр₂(8so₁), м₁=3dр₁(8so₁)

5 Вычислим o₀=a₀o₂/o₁, м=((o₁+u)p₁+(o₂+u)p₂-(o₁+a₀+u)(p₁-м₁)-(c₂+c₀+u)(p₂-м₂))/(p₁+p₂-м₁-м₂)

6 Вычислим o=o₁+a₀, o₂=o₂+o₀, u=u_Tн₀, р₁=р₁-м₁, р₂=р₂-м₂, m=в+р_2ш

7 Вычислим r=r+z, q=q+d,

8 если L-У_с£0 идти к 11

9 Вычислим t=LnL, s=exp(y₁(Ln5+6Ln10)+(1-y₁)t-Ln(y₁y₂)

10 идти к 12

11 допустим s=e

12 Вставим n=n+1

13 если n-10<0 идти к 17

14 печатаем с 4 Знаками г

15 печатаем c 4 Знаками q

16 идти к 18

17 если u-m<0 идти к 4

18 если u-m< 0 идти к 3

19 Вычислим t=o₂

20 если t-в³0 идти к 25

21 если n-10<0 идти к 23

22 допустим n=0

23 Вычислим н₀=0, d=8zo₁s/(3(p₁+p₂)), a₀=3d/(8s), м₁=3dр₁(8so₁), м₂=3dр₂(8so₁), o₀=((o₁+m)p₁+(o₂+m)m₂-(o₁+a₀+m)(p₁-м₁))/(p₂-м₂)

24 идти к 6

25 допустим o=0

26 Вычислим н₀=0, o₀=0, d=8zo₁s/(3(p₁), м₁=3dр₁(8so₁), м₂=0, а₀=(o₁+m)м₁/(p₁-м₁)

27 Вычислим o₁=o₁+a₀, p₁=p₁-м₁, q=q+d,

28 Вычислим r=r+z

29 Вставим n=n+1

30 если L-У_o£0 идти к 33

31 Вычислим t=LnL, s=exp(y₁(Ln5+6Ln10)+(1-y₁)t-Ln(y₁y₂)

32 идти к 34

33 допустим s=e

34 Вычислим t=y₃+10z

35 если n-1-<0 идти к 38

36 печатаем с 4 Знаками q r

37 идти к 39

38 если r-t£0 идти к 26.

39 если r-t£0 идти к 25

40 идти к 1

исполним 1

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Справочное

ТЕРМИНЫ И ИХ ОБОЗНАЧЕНИЯ

ИНФОРМАЦИОННЫЕ ДАННЫЕ

1. РАЗРАБОТАН И ВНЕСЕН УкрНИИхиммашем

ИСПОЛНИТЕЛИ

В.М. Долинский (руководитель темы), О.В. Смыслина, В.И. Черемская

2. УТВЕРЖДЕН УкрНИИхиммашем

ВДЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Письмом УкрНИИхиммаша

3. СРОК ДЕЙСТВИЯ НЕОГРАНИЧЕН

4. ВЗАМЕН РТМ 26-01-86-83

5. ССЫЛОЧНЫЕ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ ДОКУМЕНТЫ

СОДЕРЖАНИЕ