МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР

ГЛАВНОЕ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ

ДОПОЛНЕНИЕ
К «ТИПОВОЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ
ХАРАКТЕРИСТИКЕ ТУРБОАГРЕГАТА ПТ-80/100-130/13 ЛМЗ»

ТХ 34-70-010-85

Москва 1989

РАЗРАБОТАНО Московским головным предприятием Производственного объединения по наладке, совершенствованию технологии и эксплуатации электростанций и сетей «Союзтехэнерго»

ИСПОЛНИТЕЛИ М.А. УХОБОТИН, М.А. РЯБКИНА

УТВЕРЖДЕНО Главным научно-техническим управлением энергетики и электрификации 12.08.86 г.

Главный инженер В.В. НЕЧАЕВ

Дополнительно к Типовой энергетической характеристике (ТЭХ) турбоагрегата ПТ-80/100-130/13 ЛМЗ (М.: СПО Союзтехэнерго, 1985) составлены поправки к мощности, расходу свежего пара и удельному расходу теплоты на отклонение параметров и условий работы от номинальных. Часть поправок ТЭХ заменяется.

Поправки рассчитаны в соответствии с «Методикой расчета поправок к мощности, расходу свежего пара, удельному расходу теплоты на отклонение параметров и условий работы от номинальных» (М.: СПО Союзтехэнерго, 1986).

При замене поправочных кривых и дополнении их необходимо руководствоваться следующей таблицей.

Наименование	Обозначение графика
Наименование	в ТЭХ	в Дополнении
Конденсационный режим
Поправки на отклонение от номинальных:
- давления свежего пара	Рис. 10, а	Рис. 1, а
- температуры свежего пара	Рис. 10, б	Рис. 1, б
- давления отработавшего пара	Рис. 11, б, в	Рис. 2, а, б
- на отключение группы ПВД	Рис. 11, а	Рис. 3, а
- расхода питательной воды	Рис. 10, б	Рис. 3, б
- температуры питательной воды	Рис. 10, г	Рис. 3, в
Режим с регулируемыми отборами
Поправки на отклонение от номинальных:
- давления в камере верхнего теплофикационного отбора (ВТО)	Рис. 43	Рис. 4
- давления в камере нижнего теплофикационного отбора (НТО)	-	Рис. 5
- давления отработавшего пара	Рис. 44	Рис. 6
- на переброску возврата конденсата производственного отбора за ПНД № 2	-	Рис. 7
- давления свежего пара	Рис. 46	Рис. 8, а, б
- температуры свежего пара	Рис. 47	Рис. 9, а, б
- давления пара в камере производственного отбора	Рис. 48	Рис. 10, а, б
- температуры обратной сетевой воды	Рис. 41, б	Рис. 11, а, б
- на отключение группы ПВД	-	Рис. 12, а, б
- расхода питательной воды	-	Рис. 13, а, б
- температуры питательной воды	-	Рис. 13, в, г
Минимально возможное давление пара в камере производственного отбора	-	Рис. 14
Поправки к удельной выработке электроэнергии по теплофикационному циклу на отклонение параметров свежего пара от номинальных	-	Рис. 15, а, б, в, г
То же на отклонение давления пара в камерах регулируемых отборов	-	Рис. 16, а, б, в

Примеры пользования настоящим материалом приведены в приложении.

Рис. 1. Поправки к расходам свежего пара и теплоты при конденсационном режиме:

а - на отклонение давления свежего пара от номинального на ±0,5 МПа (5 кгс/см²); б - на отклонение температуры свежего пара от номинальной на ±5 °С

Рис. 2. Поправки к расходам свежего пара и теплоты при конденсационном режиме на отклонение давления отработавшего пара от номинального:

а - к расходу свежего пара; б - к полному и удельному расходам теплоты

Рис. 3. Поправки к расходам свежего пара и теплоты на отклонение режима ПВД от расчетного при конденсационном режиме:

а - на отключение группы ПВД; б - на отличие расхода питательной воды от расхода свежего пара; в - на недогрев питательной воды на 10 °С

ΔN_P_вто = ΔN^зад_P_вто - ΔN^0,12(12)_P_вто

Рис. 4. Поправка к мощности турбины на отклонение давления в камере верхнего теплофикационного отбора от номинального при режимах с регулируемыми отборами и двухступенчатом подогреве сетевой воды

Рис. 5. Поправка к мощности турбины на отклонение давления в камере нижнего теплофикационного отбора от номинального при режимах с регулируемыми отборами и одноступенчатом подогреве сетевой воды

Рис. 6. Поправка к мощности турбины на отклонение давления отработавшего пара от номинального

Рис. 7. Поправка к мощности турбины на переброску возврата конденсата производственного отбора за ПНД № 2 при режимах с регулируемыми отборами (условие: возврат конденсата 100 % при температуре 100 °С)

Рис. 8. Поправки на отклонение давления свежего пара от номинального на ±0,5 МПа (±5 кгс/см²) при режимах с регулируемыми отборами (усредненные):

а - к мощности турбины; б - к удельному расходу теплоты

Рис. 9. Поправки на отклонение температуры свежего пара от номинальной на ±5 °С при режимах с регулируемыми отборами (усредненные):

а - к мощности турбины; б - к удельному расходу теплоты

Рис. 10. Поправки на отклонение давления пара в камере производственного отбора от номинального на ±0,1 МПа (1 кгс/см²) при режимах с регулируемыми отборами:

а - к мощности турбины; б - к удельному расходу теплоты

Рис. 11. Поправки на отклонение температуры обратной сетевой воды от расчетной на ±10 °С при двухступенчатом подогреве ее:

а - к мощности турбины; б - к удельному расходу теплоты

Рис. 12. Поправки на отключение группы ПВД при режимах с регулируемыми отборами:

а - к расходу свежего пара; б - к удельному расходу теплоты

Рис. 13. Поправки на отличие режима ПВД от расчетного при работе с регулируемыми отборами:

а, б - соответственно к расходу свежего пара и удельному расходу теплоты на отличие расхода питательной воды от расхода свежего пара; в, г - соответственно к расходу свежего пара и удельному расходу теплоты на подогрев питательной воды на 10 °С

Рис. 14. Минимально возможное давление пара в камере производственного отбора

Рис. 15. Поправки на отклонение давления свежего пара на ±0,5 МПа (±5 кгс/см²) и температуры свежего пара на ±5 °С от номинальных значений к удельной выработке электроэнергии по теплофикационному циклу:

а, б - паром производственного отбора; в, г - паром теплофикационного отбора

Рис. 16. Поправки на отклонение давления пара в камерах регулируемых отборов к удельным выработкам электроэнергии по теплофикационному циклу:

а - паром производственного отбора; б - паром теплофикационного отбора при двухступенчатом подогреве сетевой воды; в - паром теплофикационного отбора при одноступенчатом подогреве сетевой воды

Приложение

ПРИМЕРЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАСХОДОВ ТЕПЛОТЫ И СВЕЖЕГО ПАРА ПРИ ЗАДАННЫХ УСЛОВИЯХ

Пример 1. Конденсационный режим с отключенными регуляторами давления в отборах

Исходные данные: N_т = 70 МВт; р₀ = 12,5 МПа (125 кгс/см²); t₀ = 550 °С; р₂ = 8 кПа (0,08 кгс/см²); G_п_ит = 0,93G₀;

Δt_пит = t_пит - t^н_пит = -7 °С.

Требуется определить полный и удельный расходы теплоты и расход свежего пара.

Показатель	Обозначение	Способ определения	Полученное значение
Расход свежего пара при номинальных условиях, т/ч	G₀^н	Рис. 8 ТЭХ или формула G₀^н = 6,6 + 3,72N_т + 0,11(N_т - 69,2)	267,1
Полный расход теплоты при номинальных условиях, Гкал/ч	Q₀^н	Рис. 8 ТЭХ или формула Q₀^н = 15,6 + 2,04N_т	158,4
Удельный расход теплоты при номинальных условиях, ккал/(кВт · ч)	q_т^н	Рис. 8 ТЭХ или формула q_т^н = Q₀^н/(N_т · 10^-3)	2263
Поправки к удельному расходу теплоты на отклонение условий от номинальных, %:
давления свежего пара	α_q_т	Рис. 1, а	-0,1
температуры свежего пара	α_q_т	Рис. 1, б	+0,2
давления отработавшего пара	α_q_т	Рис. 2, б	+1,2
расхода питательной воды	α_q_т	Рис. 3, б	+0,2
температуры питательной воды	α_q_т	Рис. 3, в	+0,2
Суммарная поправка к удельному расходу теплоты	Σα_q_т	-	+1,7
Удельный расход теплоты при заданных условиях, ккал/(кВт · ч)	q_т	q_т = q_т^н(1 + Σα_q_т/100)	2301
Полный расход теплоты при заданных условиях, Гкал/ч	Q₀	Q₀ = q_т · N_т · 10^-3	161,1
Поправки к расходу свежего пара на отклонение условий от номинальных, %:
давления свежего пара	αG₀	Рис. 1, а	-0,3
температуры свежего пара	αG₀	Рис. 1, б	+0,8
давления отработавшего пара	αG₀	Рис. 2, а	+1,4
расхода питательной воды	αG₀	Рис. 3, б	-0,6
температуры питательной воды	αG₀	Рис. 3, в	-0,9
Суммарная поправка к расходу свежего пара	ΣαG₀	-	+0,4
Расход свежего пара при заданных условиях, т/ч	G₀	G₀ = G₀^н(1 + ΣαG₀/100)	268,2

Пример 2. Одноступенчатый подогрев сетевой воды

Исходные данные: N_т = 65 МВт; Q₀ = 90 Гкал/ч; Q_т = 40 Гкал/ч; Р_п = 1,0 МПа (10 кгс/см²);

Р_н.т.о = 0,1 МПа (1,0 кгс/см²); прочие условия - номинальные.

Требуется определить расход свежего пара, полный и удельный расходы теплоты.

Номер п.п.	Показатель	Обозначение	Способ определения	Полученное значение
1	Недовыработка электроэнергии в ЧСНД за счет теплофикационного отбора, МВт	ΔN_Q_т	ΔN_Q_т = 0,160Q_т	6,4
2	Приблизительное значение фиктивной мощности, МВт	N_т^ф'	N_т^ф' = N_т + ΔN_Q_т	71,4
3	Расход свежего пара при номинальных условиях и заданной теплоте отборов, т/ч	G₀'	Рис. 34 ТЭХ, по N_т^ф' и Q_п	369
4	Приблизительное значение расхода пара на входе в ЧСД, т/ч	G^вх'_ЧСД	Рис. 34 ТЭХ, по N_т^ф' и Q_п	140
5	Максимально возможная теплота производственного отбора, Гкал/ч	Q_п^max	Рис. 34, ТЭХ, по N_т^ф' и Q_т	Св. 90
6	Минимально возможное давление в камере производственного отбора, МПа (кгс/см²)	р_п^min	Рис. 14, по G'₀ и G_п [работа при 1 МПа (10 кгс/см²) возможна]	До 1 (10)
7	Минимально возможное давление в камере нижнего теплофикационного отбора, МПа (кгс/см²)	р_н.т.о^min	Рис. 40 ТЭХ, по G^вх'_ЧСД и Q_т	До 0,1 (1,0)
	Поправки к мощности (МВт) для приведения к давлению:
8	в камере нижнего теплофикационного отбора 0,1 МПа (1 кгс/см²)	ΔN_Рн.т.о	Рис. 5, по G^вх'_ЧСД, Q_т и P_н.т.о	+0,40
9	в камере производственного отбора 1,0 МПа (10 кгс/см²)	ΔN_Рп	Рис. 10, по G'₀ и Q_п; (-0,88 × 3)	-2,64
10	Суммарная поправка	ΣΔN	ΣΔN = ΔN_Рн.т.о + ΔN_Рп	-2,24
11	Уточненное значение фиктивной мощности МВт	N_т^ф	N_т^ф = N_т^ф' + ΣΔN	69,16
12	Расход свежего пара при заданных условиях, т/ч	G₀	Рис. 34 ТЭХ, по N_т^ф и Q_п	361
13	Расход пара на входе в ЧСД при заданных условиях^*, т/ч	G^вх_ЧСД	Рис. 34 ТЭХ, по N_т^ф и Q_п	~133
	Определение расхода теплоты
14	Фиктивная мощность, МВт	N_т^ф"	N_т^ф" = N_т^ф' + ΔN_Рн.т.о	71,8
15	Фиктивный удельный расход теплоты, ккал/(кВт · ч)	q_т^ф	Рис. 37 ТЭХ, по N_т^ф" и Q_п	1744
16	Полный расход теплоты при Р_н.т.о = 0,1 МПа (1,0 кгс/см²) и прочих номинальных условиях, Гкал/ч	Q'₀	Q'₀ = q_т^ф · 10^-3 · N_т^ф^" + Q_п	215,2
17	Удельный расход теплоты при Р_н.т.о = 0,1 МПа (1,0 кгс/см²) и прочих номинальных условиях, Гкал/(кВт · ч)	q'_т		1311
18	Поправка к удельному расходу теплоты для приведения к Р_п = 1,0 МПа (10 кгс/см²), ккал/(кВт · ч)	Δq_т^рп	Рис. 10, б, по G₀ и Q_п; (-19 × 3)	-57
19	Удельный расход теплоты при заданных условиях, ккал/(кВт · ч)	q_т	q_т = q'_т + Δq_т^рп	1254
20	Полный расход теплоты при заданных условиях, Гкал/ч	Q₀	Q₀ = q_т · 10^-3 · N_т + Q_п + Q_т	211,5
^* Если это значение существенно отличается от значения в п. 4, то значения пп. 7, 8, 10 и последующих подлежат уточнению.

Пример 3. Двухступенчатый подогрев сетевой воды

Исходные данные: N_т = 80 МВт; Q_п = 60 Гкал/ч; Q_т = 90 Гкал/ч; Р₀ = 13,5 МПа (135 кгс/см²); t₀ = 550 °С; Р_п = 1,5 МПа (15 кгс/см²); Р_в.т.о = 0,1 МПа (1,0 кгс/см²); Р₂ = 2 кПа (0,02 кгс/см²); возврат конденсата производственного отбора за ПНД № 3; τ₂ = 35 °С; G_пит = 0,9G₀; t_пит = t^н_пит - 10 °С; прочие параметры и условия - номинальные.

Требуется определить расход свежего пара, полный и удельный расходы теплоты при заданных условиях.

Номер п.п.	Показатель	Обозначение	Способ определения	Полученное значение
1	Недовыработка электроэнергии в ЧСНД за счет теплофикационного отбора, МВт	ΔN_Q_т	ΔN_Q_т = 0,183Q_т	16,5
2	Приблизительное значение фиктивной мощности, МВт	N_т^ф'	N_т^ф' = N_т + ΔN_Q_т	96,5
3	Расход свежего пара при номинальных условиях и заданной теплоте отборов, т/ч	G₀'	Рис. 35 ТЭХ, по N_т^ф' и Q_п	409
4	Приблизительное значение расхода пара на входе в ЧСД, т/ч	G^вх'_ЧСД	Рис. 35 ТЭХ, по N_т^ф' и Q_п	230
5	Максимально возможная теплота производственного отбора, Гкал/ч	Q_п^max	Рис. 35 ТЭХ, по N_т^ф' и Q_п	> 60
6	Минимально возможное давление в камере производственного отбора, МПа (кгс/см²)	р_п^min	Рис. 14, по G'₀ и G_п	1,33 (13,3)
7	Минимально возможное давление в камере верхнего теплофикационного отбора, МПа (кгс/см²)	р_в.т.о^min	Рис. 41, а ТЭХ, по G^вх'_ЧСД и Q_т	0,11 (1,1)
8	Расчетная температура обратной сетевой воды, °С	τ₂^р	Рис. 41, а, ТЕХ, по р_в.т.о^min	48,5
9	Приблизительное значение расхода пара на входе в ЧНД, т/ч	G^вх'_ЧНД	Рис. 26 ТЭХ, по G^вх'_ЧСД, Q_т и формуле на графике	30
	Поправки к мощности (МВт) для приведения:
10	к давлению р_в.т.о^min = 0,11 МПа (1,1 кгс/см²)	ΔN_Рв.т.о	Рис. 4, по G^вх'_ЧСД и формуле на графике	-0,8
11	к давлению отработавшего пара Р₂ = 2 кПа (0,02 кгс/см²)	ΔN_Р2	Рис. 6, по G^вх'_ЧНД и формуле на графике	-0,8
12	на переброску возврата конденсата производственного отбора за ПНД № 2	ΔN_сх	Рис. 7, по G^вх'_ЧСД и Q_п	-0,56
13	к давлению свежего пара Р₀ = 13,5 МПа (135 кгс/см²)	ΔN_р0	Рис. 8, а, по G'₀	0
14	к температуре свежего пара t₀ = 550 °С, МВт	ΔN_t₀	Рис. 9, а, по G'₀	+0,76
15	к давлению пара в камере производственного отбора Р_п = 1,5 МПа (15 кгс/см²)	ΔN_Рп	Рис. 10, а, по G'₀ и Q_п ΔN_Рп = ΔN(р_п - р_п^min) = +0,40(15 - 13,3)	+0,68
16	к температуре обратной сетевой воды τ₂ = 35 °С	ΔN_τ2	Рис. 11, а, по G'₀, Q_п и Δτ₂ ΔN_τ2 = -0,64 · 13,5/10	-0,86
17	Суммарная поправка	ΣΔN	ΣΔN = ΔN_Рв_._т_._о + ΔN_Р₂ + ΔN_сх + ΔN_р₀ + ΔN_t₀ + ΔN_Рп + ΔN_τ2	-1,58
18	Уточненное значение фиктивной мощности, МВт	N_т^ф	N_т^ф = N_т^ф' + ΣΔN	94,9
19	Расход свежего пара при заданных условиях и расчетном режиме работы ПВД, т/ч	G"₀	Рис. 35 ТЭХ, по N_т^ф и Q_п	403
20	Уточненное значение расхода пара на входе в ЧСД^*, т/ч	G^вх"_ЧСД	Рис. 35 ТЭХ, по N_т^ф и Q_п	225
	Поправки к расходу свежего пара на отклонение режима ПВД от номинального, %:
21	отличие расхода питательной воды от расхода свежего пара	αG₀_ΔG_пит	Рис. 13, а, по G"₀	-1,1
22	недогрев питательной воды	αG₀_Δt_пит	Рис. 13, в, по G"₀	-1,1
23	Суммарная поправка	ΣαG₀	ΣαG₀ = αG₀_ΔG_пит + αG₀_Δt_пит	-2,2
24	Расход свежего пара при заданных условиях и заданном режиме работы ПВД, т/ч	G₀	G₀ = G"₀(1 + ΣαG₀/100)	394,1
	Определение расхода теплоты
25	Фиктивная мощность, МВт	N_т^ф"	N_т^ф" = N_т^ф' + ΔN_Рн.т.о + ΔN_Р2 + ΔN_сх	94,34
26	Фиктивный удельный расход теплоты, ккал/(кВт · ч) Расход теплоты при Р_в.т.о^min = 0,11 МПа (1,1 кгс/см²); р₂ = 2 кПа (0,02 кгс/см²); Р_n^min = 1,33 МПа (13,3 кгс/см²), возврате конденсата производственного отбора за ПНД № 2 (прочие условия - номинальные):	q_т^ф	Рис. 38 ТЭХ, по N_т^ф" и Q_п	1815
27	полный, Гкал/ч	Q'₀	Q'₀ = q_т^ф · 10^-3 · N_т^ф^" + Q_п	231,2
28	удельный, ккал/(кВт · ч)	q'_т		1015
	Поправки к удельному расходу теплоты [ккал/(кВт · ч)] для приведения:
29	к давлению свежего пара p₀ = 13,5 МПа (135 кгс/см²)	Δq_р0	Рис. 8, б, по G₀ и Q_п	-6
30	к температуре свежего пара t₀ = 550 °С	Δq_t₀	Рис. 9, б, по G₀ и Q_п	+3
31	к давлению в камере производственного отбора Р_п = 1,5 МПа (15 кгс/см²)	Δq_p_п	Рис. 10, б, по G₀ и Q_п Δq_p_п = +6(15 - 13,3)	+10
32	к температуре обратной сетевой воды τ₂ = 35 °С	Δq_τ2	Рис. 11, б, по G₀ и Q_п Δq_τ₂ = -12 · 13,5/10	-16
33	на отличие расхода питательной воды от расхода свежего пара	Δq_ΔG_пит	Рис. 13, б, по G₀ и Q_п	+9
34	на недогрев питательной воды	Δq_Δ_t_пит	Рис. 13, г, по G₀ и Q_п	+10
35	Суммарная поправка	ΣΔq_т	ΣΔq_т = Δq_р0 + Δq_t₀ + Δq_p_п + Δq_τ₂ + Δq_ΔG_пит + Δq_Δ_t_пит	+10
36	Удельный расход теплоты при заданных условиях, ккал/(кВт · ч)	q_т	q_т = q'_т + ΣΔq_т	1025
37	Полный расход теплоты при заданных условиях, Гкал/ч	Q₀	Q₀ = q_т · 10^-3N_т + Q_п + Q_т	232,0

^* Если это значение существенно отличается от значения в п. 4, то значение пп. 7 - 20 подлежат уточнению.

Пример 4. Двухступенчатый подогрев сетевой воды

Исходные данные: N_т = 65 МВт; Q_п = 90 Гкал/ч; Q_т = 50 Гкал/ч; Р_п = 1 МПа (10 кгс/см²); Р_в.т.о = 0,15 МПа (1,5 кгс/см²), прочие параметры и условия - номинальные.

Требуется определить расход свежего пара, полный и удельный расходы теплоты.

Номер п.п.	Показатель	Обозначение	Способ определения	Полученное значение
1	Недовыработка мощности в ЧСНД за счет теплофикационного отбора, МВт	ΔN_Q_т	ΔN_Q_т = 0,183Q_т	9,15
2	Приблизительное значение фиктивной мощности, МВт	N_т^ф'	N_т^ф' = N_т + ΔN_Q_т	74,15
3	Расход свежего пара при номинальных условиях и заданной теплоте отборов, т/ч	G₀'	Рис. 35 ТЭХ, по N_т^ф' и Q_п	372
4	Приблизительное значение расхода пара на входе в ЧСД, т/ч	G^вх'_ЧСД	Рис. 35 ТЭХ, по N_т^ф' и Q_п	140
5	Максимально возможная теплота производственного отбора, Гкал/ч	Q_п^max	Рис. 35, ТЭХ, по N_т^ф' и Q_т	> 90
6	Минимально возможное давление в камере производственного отбора, МПа (кгс/см²)	р_п^min	Рис. 14, по G'₀ и G_п (работа при 10 кгс/см² возможна)	< 1,0 < (10,0)
7	Минимально возможное давление в камере верхнего теплофикационного отбора, МПа (кгс/см²)	р_в.т.о^min	Рис. 41, а, ТЭХ, по G^вх'_ЧСД и Q_т	0,085 (0,85)
	Поправки к мощности (МВт) для приведения к давлению:
8	в камере теплофикационного отбора р_в.т.о = 0,15 МПа (1,5 кгс/см²)	ΔN_Рв.т.о	Рис. 4, по G^вх'_ЧСД и формуле графика	+1,35
9	в камере производственного отбора р_п = 1,0 МПа (10 кгс/см²)	ΔN_Рп	Рис. 10, а по G'₀ и Q_п; ΔN_Рп = ΔN(13 - 10) = -0,87 × 3	-2,61
10	Суммарная поправка	ΣΔN	ΣΔN = ΔN_Рв.т.о + ΔN_Рп	-1,26
11	Уточненное значение фиктивной мощности, МВт	N_т^ф	N_т^ф = N_т^ф' + ΣΔN	72,89
12	Расход свежего пара при заданных условиях, т/ч	G₀	Рис. 35 ТЭХ, по N_т^ф и Q_п	367
13	Расход пара на входе в ЧСД при заданных условиях^*, т/ч	G^вх_ЧСД	Рис. 35 ТЭХ, по N_т^ф и Q_п	135
	Определение расхода теплоты
14	Фиктивная мощность, МВт	N_т^ф"	N_т^ф" = N_т^ф' + ΔN_Рв.т.о	75,5
15	Фиктивный удельный расход теплоты, ккал/(кВт · ч)	q_т^ф	Рис. 38 ТЭХ, по N_т^ф" и Q_п	1694
16	Полный расход теплоты при р_в.т.о = 0,15 МПа (1,5 кгс/см²) (прочие условия - номинальные), Гкал/ч	Q'₀	Q'₀ = q_т^ф · 10^-3 · N_т^ф^" + Q_п	217,9
17	Удельный расход теплоты при р_в.т.о = 0,15 МПа (1,5 кгс/см²) (прочие условия - номинальные), ккал/(кВт · ч)	q'_т		1198
18	Поправка к удельному расходу теплоты для приведения к р_п = 1,0 МПа (10 кгс/см²), ккал/(кВт · ч)	Δq_рп	Рис. 10, б, по G₀ и Q_п; Δq_р_п = Δq(13 - 10) = -19 × 3	-57
19	Удельный расход теплоты при заданных условиях, ккал/(кВт · ч)	q_т	q_т = q'_т + Δq_р_п	1141
20	Полный расход теплоты при заданных условиях, Гкал/ч	Q₀	Q₀ = q_т · 10^-3N_т + Q_п + Q_т	214,2

^* Если это значение существенно отличается от значения в п. 4, то значения пп. 7 - 20 подлежат уточнению.