АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО ЗАКРЫТОГО ТИПА

НАУЧНО-ПРОИЗВОДСТВЕННАЯ ФИРМА «ЦКБА»

РУКОВОДЯЩИЙ ДОКУМЕНТ
МЕТОДИКА РАСЧЁТА ТЕМПЕРАТУРНЫХ ПОЛЕЙ
ТРУБОПРОВОДНОЙ АРМАТУРЫ

РД 26-07-25-97

РУКОВОДЯЩИЙ ДОКУМЕНТ

Методика расчёта температурных полей
трубопроводной арматуры

РД 26-07-25-97

Вводится впервые

Дата введения 4 мая 1998 года

1. ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ

Настоящий руководящий документ распространяется на запорную, регулирующую и предохранительную арматуру, предназначенную для установки в системах атомных электростанций, опытных и исследовательских ядерных реакторах, в системах и установках химических, нефтехимических и других производств с максимальным рабочим давлением до 20 МПа (200 кгс/см²) и с температурой рабочей среды до 873 К (600 °С) и устанавливает методику проведения теплового расчёта арматуры DN 10 до 1200 мм включительно.

УТВЕРЖДАЮ

Председатель Технического Комитета
ТК 259 Госстандарта России

М.И. Власов

«05» ____02______ 1998 г.

УТВЕРЖДАЮ

Генеральный директор
АОЗТ НПФ ЦКБА

В.А. Айриев

«___» ___________ 199 г.

ЛИСТ УТВЕРЖДЕНИЯ

Руководящего документа «Методика расчёта температурных полей трубопроводной арматуры».

РД 26-07-25-97

Заместитель Генерального

директора АОЗТ НПФ «ЦКБА»

по научной работе Ю.И. Тарасьев

Главный конструктор В.В. Ширяев

Заместитель директора НТИЦ Р.И. Хасанов

Начальник отдела 161 А.А. Косарев

Начальник лаборатории 154 В.В. Никитин

Начальник сектора Г.И. Сергевнина

Ведущий инженер-исследователь Н.С. Косых

СОГЛАСОВАНО

Руководитель инспекции
по надзору за обеспечением
качества насосов и арматуры
СЕО ГАН России

__________ В.А. Лавров

«17» _января__ 1997 г.

СОГЛАСОВАНО
Начальник Управления по надзору в химической, нефтехимической и
нефтеперерабатывающей промышленности (Госгортехнадзор России)

Подпись А.А. Шаталов

(Письмо № 11-11/307 от 9.09.98 г.)

2. НОРМАТИВНЫЕ ССЫЛКИ

В настоящем руководящем материале использованы ссылки на следующие нормативные документы:

РД 302-07-122-89. «Методика расчёта температурных полей арматуры для сред с температурой до 873 К (600 °С)».

СТП 07.81-634-96 «Методические указания по проведению теплового расчёта задвижек для АЭС».

СТП 07.81-631-92. «Методика проведения теплового расчёта высокопараметрической арматуры клапанного типа».

3. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

3.1. Тепловой расчёт арматуры должен проводиться с целью определения температурных полей, необходимых для оценки работоспособности её теплонапряжённых узлов и деталей, а также выбора конструкционных материалов с ограниченной теплостойкостью.

3.2. Методика теплового расчёта должна решать линейные и нелинейные задачи стационарной и нестационарной теплопроводности при заданных граничных условиях для Кmax = 300 узловых точек.

3.3. Тепловой расчёт должен включать в себя:

а) задачу расчёта;

б) исходные данные;

в) условия расчёта;

г) тепловую модель;

д) программу теплового расчёта на электронных вычислительных машинах (ЭВМ);

е) расчет;

ж) заключение.

3.4. Программа теплового расчёта составлена на алгоритмическом языке «фортран» и реализована на персональных ЭВМ типа IВМ РС/AТ.

Требования к РС:

- наличие оперативной памяти не менее 536 КБ;

- наличие дискового пространства для хранения информации до 2 МБ.

3.5. Исходные данные и условия расчёта методики изложены в разделах 4, 5 настоящего стандарта.

4. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

4.1. Для проведения теплового расчёта необходимы следующие данные:

а) температурное поле на начальный момент времени t = 0, К;

б) закон изменения температуры рабочей и окружающей сред (линейный, нелинейный) или скорость изменения температуры рабочей и окружающих сред, b, К/ч;

в) Тн - температура рабочей среды на начальный момент времени t = 0, К;

г) Тк - температура рабочей среды на конец нестационарного режима, К;

д) Та - температура окружающей среды, К;

е) геометрические размеры расчетного изделия, м;

ж) марки материалов деталей;

и) теплофизические характеристики:

l - коэффициент теплопроводности материалов деталей, вт/м×ч×К;

a₀ - коэффициент теплоотдачи со стороны рабочей среды, вт/м²×К,

a_а - коэффициент теплоотдачи от наружных поверхностей изделия в окружающую среду, вт/м²×К,

r - плотность материалов, кг/м³;

с - удельная теплоёмкость материалов, вт/кг×К;

л) e₁ - абсолютная невязка, К;

м) e₂ - относительная невязка, %;

н) w - коэффициент релаксации.

5. УСЛОВИЯ РАСЧЁТА

5.1. При проведении теплового расчета за начальные условия следует принять температурное поле на начальный момент времени t = 0.

5.2. Граничные условия на наружных и внутренних поверхностях изделия (соприкасающихся с рабочей и окружающей средами) следует задавать в виде температуры рабочей и окружающей сред и соответствующих коэффициентов теплоотдачи (g = а×Dt).

5.3. Контактные термические сопротивления между соприкасающимися деталями не учитываются.

5.4. При проведении теплового расчёта следует рассматривать осесимметричную двухмерную нестационарную задачу в цилиндрической системе координат.

5.5. Тепловой расчёт следует проводить при переменных теплофизических характеристиках материалов (l, с, r) на каждом шаге по времени Dt.

6. МЕТОДИКА ТЕПЛОВОГО РАСЧЁТА

6.1. В основу методики теплового расчёта положено уравнение теплового баланса. Решение данного уравнения осуществлено методом конечных разностей (МКР).

6.2. Тепловая модель

6.2.1. Тепловая модель рассчитываемого изделия основана на дискретном представлении элементарных участков изделия с помощью схем замещения из термических сопротивлений.

6.2.2. В основе тепловой модели (см. рис. 1) принята осесимметричная половина сечения по оси штока (оси патрубков - в зависимости от того, какую часть изделия необходимо рассчитать) рассчитываемого изделия.

6.2.3. Разбивку на элементарные участки следует производить таким образом, чтобы избежать значительных искажений геометрии изделия.

6.2.4. Центральным точкам элементарных участков тепловой модели присваивается порядковый номер.

6.2.5. Верхняя и нижняя границы тепловой модели определяются исходя из конструктивных особенностей рассчитываемого изделия, а также в зависимости от того, температурное поле какого узла изделия интересует конструктора (заказчика). Проточная часть корпуса в тепловую модель выступающей части изделия не включается. При необходимости определения температурного поля нижней части корпуса (зоны проточной части) составляется отдельная тепловая модель. Принцип её составления аналогичен рассмотренному в настоящем разделе.

6.2.6. На нижней границе тепловой модели тепловой поток в осевом направлении задаётся равный нулю (Q = 0).

Тепловая модель клапана запорного DN 100

1 - фланец корпуса; 2 - шпилька; 3 - фланец крышки; 4 - втулка сильфонной сборки.

Рис. 1

6.2.7. При составлении тепловой модели фланцевого соединения изделия шпильки и гайки заменяются эквивалентными цилиндрами, имеющими общую с фланцевым соединением ось. Воздушный зазор между шпилькой и верхним фланцем не учитывается.

6.2.8. Эквивалентный цилиндр гайки выбирается таким образом, чтобы площадь его поперечного сечения и площадь боковой поверхности были равны соответственно суммарной площади поперечных сечений и суммарной площади боковых поверхностей гаек фланцевого соединения.

6.2.9. Шпильки заменяются тремя эквивалентными цилиндрами, расположенными:

а) в зоне верхнего фланца;

б) между нижним и верхним фланцами;

в) в зоне нижнего фланца.

6.2.10. Эквивалентные цилиндры шпилек выбираются таким образом, чтобы площади поперечных сечений и площади их боковых поверхностей были равны соответственно суммарной площади поперечных сечений и суммарной площади боковых поверхностей шпилек фланцевого соединения.

6.2.11. Тепловая модель должна включать внешние узловые точки, предназначенные для задания граничных условий. Внешним узловым точкам присваиваются номера 301, 302 и т.д.

6.3. Описание программы теплового расчёта на ЭВМ

6.3.1. Расчётная тепловая схема

6.3.1.1. В основу расчетной тепловой схемы для определения температурного поля элементарного участка положено конечно-разностное пятиточечное уравнение теплового баланса, решённое относительно температуры в узловой точке для момента времени t:

(6.1)

где Q_m_-_i, Q_n_-_i, Q_p_-_i, Q_q_-_i - тепловые потоки между рассчитываемым участком и соседними участками m, n, p, q, соответствующие моменту времени t;

t_i - температура в узловой точке i в момент времени t;

- температура в узловой точке i в момент времени t - Dt;

Dt - шаг по времени.

6.3.1.2. Расчёт температуры в узловой точке каждого рассчитываемого элементарного участка в момент времени следует производить по формуле:

(6.2)

где i = 1, 2, 3 ... k - номера узловых точек;

c_i - удельная теплоёмкость материала участка, Вт/кг×К;

- суммарная термическая проводимость соседних элементов;

R_m_-_i, R_n_-_i, R_p_-_i, R_q_-_i - термические сопротивления между узловыми точками, К/Вт.

6.3.1.3. Число уравнений должно равняться числу внутренних узлов тепловой модели.

6.3.1.4. Для каждого рассчитываемого участка следует определять термические сопротивления в радиальном и осевом направлениях, а при наличии соседних наружных узловых точек следует определять термические сопротивления теплообмена.

6.3.1.5. Расчёт термических сопротивлений в радиальном направлении для каждой узловой точки тепловой модели следует производить по формуле:

(6.3)

где l - коэффициент теплопроводности материала участка, вт/м;

h_z - размер участка в осевом направлении, м;

r_i - внутренний радиус участка, м;

r_i₊₁ - внешний радиус участка, м.

6.3.1.6. Расчёт термических сопротивлений в осевом направлении для каждой узловой точки тепловой модели следует производить по формуле:

(6.4)

где h_z, l, r_i₊₁, r_i - величины, определённые в п. 6.3.1.5.

6.3.1.7. Расчёт термических сопротивлений теплообмена для наружных узловых точек следует производить по формуле:

(6.5)

где a - коэффициент теплоотдачи со стороны рабочей и окружающей сред, вт/м²×К,

S - площадь элементарного участка, омываемого рабочей или окружающей средами, м².

6.3.1.8. Расчёт коэффициента теплоотдачи от торцевых и боковых поверхностей изделия в окружающую среду следует выполнять по методике, изложенной в РД 302-07-122-89.

6.3.1.9. Расчёт коэффициента теплоотдачи от рабочей среды к внутренним поверхностям проточной части и горловины изделия следует выполнять по методикам, изложенным в:

а) СТП 07.81-631-92 - для арматуры клапанного типа;

б) СТП 07.81-634-96 - для задвижек.

6.3.1.10. Геометрические характеристики эквивалентных цилиндров, заменяющих гайки и шпильки, определяются следующим образом:

а) расчёт расстояния от узловой точки эквивалентного цилиндра гаек до оси симметрии определяется по формуле:

(6.6)

где z - число гаек;

r₂ - радиус гайки, м.

б) расчёт половины толщины эквивалентного цилиндра гаек производится по формуле:

(6.7)

в) расстояние от узловой точки эквивалентного цилиндра части шпилек, расположенной в зонах верхнего и нижнего фланцев до оси симметрии, принимается равным радиусу окружности центров отверстий под шпильки до оси симметрии;

г) расчёт половины толщины эквивалентного цилиндра части шпилек, расположенной в зоне верхнего и нижнего фланцев, производится по формуле:

(6.8)

где z - число шпилек;

r_ш1,2 - соответственно радиусы шпилек в зоне верхнего и нижнего фланцев, м.

д) расчёт половины толщины эквивалентного цилиндра части шпилек, расположенной между верхним и нижним фланцами, производится по формуле:

(6.9)

где r_ш2 - радиус шпильки в зоне между верхним и нижним фланцами, м.

е) расчёт расстояния от узловой точки эквивалентного цилиндра части шпилек, расположенной между верхним и нижним фланцами, производится по формуле:

(6.10)

6.3.2. Программа теплового расчёта трубопроводной арматуры, предназначенная для реализации на ЭВМ, включает в себя:

а) алгоритм теплового расчёта изделия;

б) общие сведения о программе;

в) логическую структуру;

г) подготовку и описание входных данных;

д) рабочие массивы и вспомогательные переменные;

е) подготовку и описание выходных данных.

6.3.3. Алгоритм теплового расчёта изделия

6.3.3.1. Основное расчётное уравнение (6.2) для определения на ЭВМ температуры в узловой точке имеет вид:

t_i = A_mt_m + A_nt_n + A_pt_p + A_qt_q + ... + A_it_i^-^D^t (6.11)

где А_m, А_n, А_p, A_q, A_i - коэффициенты уравнения:

(6.12)

6.3.3.2. Решение системы уравнений (6.12) следует производить релаксационным методом Зейделя, т.е. решение на каждом шаге по времени считается законченным, если температурное поле в следующем приближении не отличается от предыдущего на величину более заданной.

6.3.3.3. При описании программы теплового расчёта сетка узловых точек имеет вид, представленный на рис. 2, где i = 1, 2, 3 ... k - номер узловой точки;

N1, N2, N3, N4 - номера соседних узловых точек;

- расстояние от узловой точки до границы участка в радиальном направлении;

RT - расстояние от узловой точки до оси симметрии;

DH = h_z - расстояние от узловой точки до границы участка в осевом направлении;

r_i₊₁, r_i - внешний и внутренний радиусы участка.

6.3.4. Общие сведения о программе

Программа содержит следующую информацию:

а) используемые операторы DIMENSION, READ, FORMAT, PRINT, DO, IF, GOTO, CONTINUE, STOP, END;

б) используемые стандартные программы FORT, LKED, ALOG.

6.3.5. Логическая структура программы

6.3.5.1. Логическая структура программы теплового расчёта содержит:

а) единую блок-схему теплового расчёта;

б) порядок расположения блоков в программе;

в) описание блоков, составляющих программу.

6.3.5.2. Единая блок-схема теплового расчёта представлена на рис. 3.

6.3.5.3. Порядок расположения блоков в программе представлен на рис. 4.

6.3.5.4. Каждый блок, составляющий программу теплового расчёта, содержит следующую информацию:

а) блок 1, представленный на рис. 5, содержит операторы, приведенные в п. 6.3.4. В блоке 1 необходимо описать все массивы, которые встречаются в программе расчёта. Исходное температурное поле образуется путём засылки начального значения температуры рабочей среды во все ячейки массива температуры. Помимо ввода исходных данных и формирования температурного поля в блоке 1 производится печать исходных данных;

Рис. 2

б) блок 2, представленный на рис. 6, служит для определения граничных условий, необходимых для расчёта температурного поля в данный момент времени. При определении граничных условий используется линейная интерполяция температуры среды и коэффициентов теплоотдачи между заданными значениями для различных моментов времени;

в) блок 3, представленный на рис. 7, предназначен для расчёта коэффициентов основного уравнения А_т, А_п, А_р, А_q, А_i на каждом шаге времени. При расчёте коэффициентов А_т, А_п, А_р, А_q, А_i используется температурное поле, полученное на предыдущем шаге времени. В начале линейным интерполированием определяются значения l_i, С_i, затем значения R_m_-_i, R_n_-_i, R_p_-_i, R_q_-_i и выполняется расчёт величин , А_т, А_п, А_р, А_q, А_i. Все указанные в этом блоке расчёты производятся в цикле (для каждой расчётной точки);

г) блок 4, представленный на рис. 8, предназначен для решения системы уравнений релаксационным методом Зейделя. Решение считается законченным, если температурное поле в следующем приближении не отличается от предыдущего на величину более заданной (см. п. 6.3.3.2).

6.3.6. Подготовка и описание входных данных

6.3.6.1. Исходными данными для расчёта являются:

а) геометрия элементарных участков тепловой модели рассчитываемого изделия;

б) граничные условия расчёта;

в) теплофизические характеристики материалов деталей и элементов, составляющих изделие;

г) начальные условия расчёта.

6.3.6.2. Ввод информации осуществляется в текстовые файлы средствами текстового редактора, загруженного в ПЭВМ (LEXICON):

а) в файле «geom.dat» (приложение А) задаются:

- общее количество элементарных участков тепловой модели;

- номера сред, окружающих изделие (рабочая и внешняя);

- количество среднемассовых точек температурного поля;

- геометрические характеристики элементарных участков тепловой модели;

- номера материалов элементарных участков тепловой модели (в соответствии с номерами из файла «tx01.dat»);

- номера элементарных участков тепловой модели, среднемассовые температуры которых необходимо определить;

б) в файле «wr01.dat» (приложение Б) задаются:

- параметры временного интервала проведения теплового расчёта (шаги времени);

- количество итераций расчёта;

- скорость изменения температуры рабочей среды;

- граничные условия на внутренних и наружных поверхностях изделия. Задаются в виде температуры рабочей и окружающей сред, коэффициентов теплоотдачи на поверхностях, омываемых рабочей и окружающей средами;

в) в файле «tx01.dat» (приложение В) задаются:

- данные по теплофизическим характеристикам материалов, применяемым в рассчитываемой конструкции трубопроводной арматуры. Значения теплофизических характеристик приводятся при ряде температур. Каждому материалу, введённому в данный файл, соответствует присвоенный номер;

- количество применяемых материалов;

г) в файле «tn01.dat» (приложение Г) содержится таблица массива начальных температур для узлов тепловой модели;

д) в файл «osn1.dat» (приложение Д) вводится набор текстовых файлов с входной информацией: «geom01.dat», «wr01.dat», «tx01.dat», «tn01.dat» для конкретного теплового расчёта методом конечных разностей. Ввод осуществляется средствами редактора «Norton».

Блок-схема теплового расчёта

Файл «osn1.dat» с входной информацией зафиксирован в программе расчёта - файл «filt.for» (приложение Е).

6.3.6.3. Обозначения исходных данных, принятые в тексте программы, представлены в таблице 1.

Таблица 1

Обозначение в тепловой модели	Обозначение в программе	Наименование величины
-	KN	Характер расчёта (начало или продолжение)
-	KVD	Количество различных шагов по времени
-	KM	Количество материалов в изделии
-	NG1	Количество внутренних узлов в тепловой модели
-	ND	Номер первичного узла граничной области доп. тепловой модели
-	NG2	Номер последнего узла граничной области доп. тепловой модели
-	N	Номер последнего узла внутренней области доп. тепловой модели
-	NH	Номер первой точки среды
-	L	Номер последней точки среды
-	MM	Максимальное число итераций
e₁	DT1, C	Абсолютная невязка
e₂	DT2	Относительная невязка
w	RK	Коэффициент релаксации
m, n, p, q	N1 [I:NG1], N2 [I:NG1], N3 [I:NG1], N4 [I:NG1], NI [ND:N]	Массивы номеров соседних участков (узлов)
r_i + (r_i₊₁ - r_i)/2	RT [I:NG1], RT [ND:N], м DR [I:NG1], DR [ND:N], м	Массив радиусов узлов Массив расстояний от узловых точек до границ участков в радиальном направлении
Dt	D [I:KVD], c	Массив шагов по времени
	KD [I:KVD]	Массив количества шагов
-	MM [I:NG1], MM [ND:N]	Массив номеров участков материалов
-	TG1, TG2, TG3, TG4, K	Значения температуры, при которых задаются l, r, с
l	TR1 [I:KM], TR2 [I:KM], TR3 [I:KM], TR4 [I:KM], Вт/м×К	Массивы теплопроводности материалов при различных температурах
r × c	РR1 [I:KM], РR2 [I:KM], РR3 [I:KM], РTR4 [I:KM], Вт/м³×К	Массивы произведения плотности материалов на их удельную теплоёмкость при различных температурах
-	МКТ [I:KTS]	Массив количества линейных участков изменения температуры среды [КТS = L - NH + 1]
-	MKK [I:KTS]	Массив количества линейных участков изменения коэфф. теплоотдачи
-	VTS [I:KTS, I:K], c	Двухмерный массив начальных моментов времени, соответствующих линейным участкам изменения температуры среды [К = МК]
t₀, t_a	T [I:KTS, I:KT], K	Двухмерный массив температуры среды
-	VKT [I:KT, I:KK], c	Двухмерный массив начальных моментов времени, соответствующих линейным участкам изменения коэффициентов теплоотдачи [КК = МКК]
a₀, a_a	TK [I:KTS, I:KK], Вт/м²×К	Двухмерный массив коэффициентов теплоотдачи
-	T [I:NG1], T [ND:N], K	Начальное температурное поле
	NT1 [I:KTG], NT2 [I:KTG]	Массивы номеров узлов основной тепловой модели для определения температуры на границе дополнительной тепловой модели [КТG = NG2 - ND + 1]

Примечание. При отсутствии дополнительной тепловой модели ND = NG2 = N массивы N1, N2, N3, N4, RT, DR, DН, ММ, Т должны содержать информацию только об основной тепловой модели. Массивы Т1, Т2 не вводятся.

6.3.6.4. Рабочие массивы и вспомогательные переменные, принятые в тексте программы, приведены в таблице 2.

6.3.6.5. Трансляция программы в счёт осуществляется запуском командного файла «с.bat».

6.3.6.6. Выходные данные выдаются ПЭВМ в виде машинограммы, включающей в себя:

а) исходные данные;

б) результаты вычислений. Результаты расчёта записываются в файл «niki.txt» (приложение Ж).

6.3.6.7. Выходные величины приведены в таблице 3.

6.3.6.8. Пример оформления теплового расчета приведен в приложении И.

Таблица 2

Обозначение в тепловой модели	Обозначение в программе	Наименование величины
A_m, A_n, A_p, A_q, A_i	A1 [1:NG1], A2 [1:NG1], A3 [1:NG1], A4 [1:NG1], A5 [1:NG1], A1 [ND:N]	Массивы коэффициентов системы уравнений
t, t_i	TH [1:NG1], TH [ND:N], K	Температурное поле предыдущего шага по времени
l_i	TP [1:NG1], TP [ND:N], Вт/м×K	Массив теплопроводности материалов участков при данном температурном поле
a₀, a_a	TP Вт/м²×К	Массив коэффициентов теплоотдачи в момент времени t
t_s	SAM (I), K	Массив средних температур в узлах
t_m, t_n, t_p, t_q	T1, T2, T3, T4, K	Температуры соседних узлов
R_m-i, R_n-i, R_p-i, R_q-i	R1, R2, R3, R4, K/ккал	Термические сопротивления между соседними узлами
t_i	TT, K	Температура узла в момент времени t
r_i	M	Номер итерации
P_t	MN	Количество несовпадений
-	1I, 1K, K, KK, TD, JD, 1I, 1KK, DT, DTG, DTP, DPK, DVR, KDV, DTP, DPK, DT, DTG, A, B, C, Ka, P1, P2, P3, S, SMMAX1, SMMAX2	Вспомогательные переменные
c_i	CT [1:NG1], T [ND:N], Вт/кг×К	Массив теплоёмкостей участков при данном температурном поле

Таблица 3

Обозначение в тепловой модели	Обозначение в программе	Наименование величин
t	VRM, VR, мин	Время
t	T [I:NG], T [ND:N], K	Температурное поле
t₀, t_a	T [NH:L], K	Температура среды

ПРИЛОЖЕНИЯ

Приложение А

NG1 - >085< - количество внутр. узлов основной тепловой модели

ND - >085< - номер первого узла граничной области доп. тепловой модели

NG2 - >085< - номер последнего узла граничной области доп. тепловой модели

N - >085< - номер последнего узла внутр. области допол. тепловой модели

NH - >301< - номер первой точки среды

L - >302< - номер последней точки среды

KNN - >004< - количество среднемассовых объектов (KNN > 0)

НОМЕР	N1	N2	N3	N4	RT	DR	DH	NM
1	301	2	6	0	0,060500	0,003500	0,075000	03
2	1	3	7	0	0,069000	0,005000	0,075000	03
3	2	4	8	302	0,078500	0,004500	0,075000	03
4	3	5	9	302	0,085000	0,002000	0,075000	03
5	4	302	10	302	0,096000	0,009000	0,075000	03
6	301	7	22	1	0,060500	0,003500	0,075000	03
7	6	8	23	2	0,069000	0,005000	0,075000	03
8	7	9	24	3	0,078500	0,004500	0,075000	03
9	8	10	25	4	0,085000	0,002000	0,075000	03
10	9	302	26	5	0,096000	0,009000	0,075000	03
11	0	12	14	0	0,011000	0,011000	0,015000	01
12	11	13	15	301	0,025500	0,003500	0,015000	05
13	12	301	16	301	0,032500	0,003500	0,015000	05
14	0	15	17	11	0,011000	0,011000	0,015000	01
15	14	16	18	12	0,025500	0,003500	0,015000	05
16	15	301	19	13	0,032500	0,003500	0,015000	05
17	0	18	29	14	0,011000	0,011000	0,002500	01
18	17	19	30	15	0,025500	0,003500	0,002500	05
19	18	20	31	16	0,032500	0,003500	0,002500	05
20	19	21	32	301	0,041000	0,005000	0,002500	01
21	20	22	33	301	0,051500	0,005500	0,002500	01
22	21	23	34	6	0,060500	0,003500	0,002500	03
23	22	24	302	7	0,069000	0,005000	0,002500	03
24	23	25	302	8	0,078500	0,004500	0,002500	03
25	24	26	27	9	0,085000	0,002000	0,002500	03
26	25	302	302	10	0,096000	0,009000	0,002500	03
27	302	302	28	25	0,085000	0,002000	0,008500	02
28	302	302	49	27	0,085000	0,002000	0,008500	02
29	0	30	35	17	0,011000	0,011000	0,008500	01
30	29	31	36	18	0,025500	0,003500	0,008500	05
31	30	32	37	19	0,032500	0,003500	0,008500	05
32	31	33	38	20	0,041000	0,005000	0,008500	03
33	32	34	39	21	0,051500	0,005500	0,008500	03
34	33	302	40	22	0,060500	0,003500	0,008500	03
35	0	36	41	29	0,011000	0,011000	0,008500	01
36	35	37	42	30	0,025500	0,003500	0,008500	05
37	36	38	43	31	0,032500	0,003500	0,008500	05
38	37	39	44	32	0,041000	0,005000	0,008500	05
39	38	40	45	33	0,051500	0,005500	0,008500	05
40	39	302	46	34	0,060500	0,003500	0,008500	05
41	0	42	51	35	0,011000	0,011000	0,010000	01
42	41	43	52	36	0,025500	0,003500	0,010000	03
43	42	44	53	37	0,032500	0,003500	0,010000	03
44	43	45	54	38	0,041000	0,005000	0,010000	03
45	44	46	55	39	0,051500	0,005500	0,010000	03
46	45	47	56	40	0,060500	0,003500	0,010000	03
47	46	48	57	302	0,069000	0,005000	0,010000	03
48	47	49	58	302	0,078500	0,004500	0,010000	03
49	48	50	59	28	0,085000	0,002000	0,010000	02
50	49	302	60	302	0,096000	0,009000	0,010000	03
51	0	52	61	41	0,011000	0,011000	0,004500	01
52	51	53	62	42	0,025500	0,003500	0,004500	04
53	52	54	63	43	0,032500	0,003500	0,004500	04
54	53	55	64	44	0,041000	0,005000	0,004500	04
55	54	56	65	45	0,051500	0,005500	0,004500	03
56	55	57	66	46	0,060500	0,003500	0,004500	03
57	56	58	302	47	0,069000	0,005000	0,004500	03
58	57	59	302	48	0,078500	0,004500	0,004500	03
59	58	60	302	49	0,085000	0,002000	0,004500	02
60	59	302	302	50	0,096000	0,009000	0,004500	03
61	0	62	67	51	0,011000	0,011000	0,007000	01
62	61	63	68	52	0,025500	0,003500	0,007000	04
63	62	64	69	53	0,032500	0,003500	0,007000	04
64	63	65	70	54	0,041000	0,005000	0,007000	04
65	64	66	71	55	0,051500	0,005500	0,007000	03
66	65	302	72	56	0,060500	0,003500	0,007000	03
67	0	68	73	61	0,011000	0,011000	0,007000	01
68	67	69	74	62	0,025500	0,003500	0,007000	04
69	68	70	75	63	0,032500	0,003500	0,007000	04
70	69	71	76	64	0,041000	0,005000	0,007000	04
71	70	72	77	65	0,051500	0,005500	0,007000	03
72	71	302	78	66	0,060500	0,003500	0,007000	03
73	0	74	79	67	0,011000	0,011000	0,007500	01
74	73	75	80	68	0,025500	0,003500	0,007500	04
75	74	76	81	69	0,032500	0,003500	0,007500	04
76	75	77	82	70	0,041000	0,005000	0,007500	04
77	76	78	83	71	0,051500	0,005500	0,007500	03
78	77	302	84	72	0,060500	0,003500	0,007500	03
79	0	80	0	73	0,011000	0,011000	0,010000	01
80	79	81	0	74	0,025500	0,003500	0,010000	04
81	80	82	0	75	0,032500	0,003500	0,010000	04
82	81	83	0	76	0,041000	0,005000	0,010000	04
83	82	84	0	77	0,051500	0,005500	0,010000	03
84	83	85	0	78	0,060500	0,003500	0,010000	03
85	84	302	0	302	0,074500	0,010500	0,010000	03
	NI	NL	КI	К6	массив для определения среднемассовой температуры (необходимый min 1 запись)
1	01	22	26	05
2	25	59	59	25
3	46	56	60	50
4	32	38	40	34
	NТ1	NТ2	массив узлов основной тепловой модели для определения температуры на границе дополнительной тепловой модели
1	...	...

Приложение Б

KVD => 22 < -- количество шагов по времени

ММ => 100 < -- количество итераций

DT1 => 0,100 < -- абсолютная невязка

DT2 => 0,0010 < -- относительная невязка

RK => 1,800 < -- коэффициент релаксации

KVD	D	KD
1	0,5	10
2	5,0	5
3	10,0	3
4	20,0	3
5	30,0	6
6	60,0	5
7	120,0	5
8	300,0	8
9	600,0	6
10	1800,0	6
11	3600,0	5
12	0,5	10
13	5,0	5
14	10,0	3
15	20,0	3
16	30,0	6
17	60,0	5
18	120,0	5
19	300,0	8
20	600,0	6
21	1800,0	6
22	3600,0	5

MKT	MKK
5	3
1	1

ВРЕМЯ	Тсред
0,0	20,0
10,0	190,0
36000,0	190,0
36010,0	20,0
72000,0	20,0

ВРЕМЯ	АLFA
0,0	1900,0000
36000,5	1100,0000
36010,0	1100,0000

ВРЕМЯ	Тсред
0,0	20,0

ВРЕМЯ	АLFA
0,0	7,0000

Приложение В

ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ 26

КЛАПАНА ЗАПОРНОГО DN 100

16.07.96 г. (крышка, корпус из ст. 20) исп. Сергевнина Г.И.

(1 СТРОКА - ПУСТАЯ, 2 И 3 - ИНФОРМАЦИОННЫЕ)

*>05<* - количество используемых материалов

температура	0000,0	0120,0	0240,0	0360,0	0000,00	0120,00	0240,00	0360,00
материал	теплопроводность				произведение р · с
1 о8х18н10т	11,340	13,150	14,940	10,640	862,00	942,00	984,00	1010,00
2 хн35вт	10,600	12,800	14,900	16,600	1000,00	1005,00	1020,00	1040,00
3 сталь 20	43,970	41,490	39,010	36,510	742,00	885,00	990,00	1080,00
4 сталь 45	51,900	50,300	47,100	43,700	894,00	931,00	998,00	1076,00
5 бронза	64,700	76,400	86,300	93,000	0600,00	0600,00	0600,00	0600,00

Приложение Г

КN = >0< -- характер расчетов МАССИВ НАЧАЛЬНЫХ ТЕМПЕРАТУР
	..1	..2	..3	..4	..5	..6	..7	..8	..9	..0
Т(001 ... 010)	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0
Т(011 ... 020)	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0
Т(021 ... 030)	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0
Т(031 ... 040)	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0
Т(041 ... 050)	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0
Т(051 ... 060)	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0
Т(061 ... 070)	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0
Т(071 ... 080)	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0
Т(081 ... 090)	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0	020,0

Приложение Д

= > biblal\tx26.dat < = - файл с теплофизичес. характеристиками материалов

= > biblal\ge26.dat < = - файл с номерами и размерами всех узлов

= > biblal\wr26.dat < = - файл с массивом шагов по времени и темпер. среды

= > biblal\tn16.dat < = - файл с начальной температурой

= > biblal\niki.txt < = - файл для результатов вычислений

Приложение Е

DIMENSION N1(300), N2(300), N3(300), N4(300), NM(300), RT(300),

*DR(300), DH(300), A1(300), A2(300), A3(300), A4(300), A5(300), T(315)

*, TH(300), TP(315), CT(300), D(30), KD(30), TP1(25), TP2(25), TP3(25),

*TP4(25), PR1(25), PR2(25), PR3(25), PR4(25), MKT(15), MKK(15),

*VTS(15, 20), TS(15, 20), VKT(15, 15), TK(15, 15), NT1(20), NT2(20)

DIMENSION SUM(99), SAM(99), OB(99), NI(50), KI(50), NL(50), KP(50)

character*75 fdi1, fdi2, fdi3, fdi4, fdi5

character*15 idi1, idi2, idi3, idi4, idi5

character*3 ioi1, ioi2, ioi3

open (5, file = 'biblal\osn1.dat', status = 'old')

read (5, '(4x, a, /, 3(4x, a, /), 4x, a)') idi1, idi2, idi3, idi4, idi5

write (*, '(5x, a, 2x, a)')' файл с материалами ->', idi1

write (*, '(5x, a, 2x, a)')' файл с геометрией ->', idi2

write (*, '(5x, a, 2x, a)')' файл с шагами времени ->', idi3

write (*, '(5x, a, 2x, a)')' файл с нач. температурой ->', idi4

write (*, '(5x, a, 2x, a)')' выходной файл ->', idi5

wase = 0.9E13

smmax1 = 0.

smmax2 = 0.

close (5)

open (5, file = idi1, status = 'old')

read (5, '(5(3x, a, /))') fdi1, fdi2, fdi3, fdi4, fdi5

write (*, '(7(3x, a, /))') fdi1, fdi2, fdi3, fdi2, fdi4, fdi2, fdi5

read (5, '(4x, i2)') KM

write (*, '(25x, a, 1x, i2/)') 'КОЛИЧЕСТВО МАТЕРИАЛОВ = ', KM

read (5, '(5x, a, 10x, a)') ioi1, ioi2

read (5, '(14x, 4(lx, f6.1), /, 1x)') TG1, TG2, TG3, TG4

write (*, '(5x, 4(8x, a, f6.1))'i) 'T1 = ', TG1, 'T2 = ', TG2, 'T3 = ', TG3,

*'T4 =', TG4

open (6, file = idi5, status = 'old')

write (6, '(7(3x, a, /))') fdi1, fdi2, fdi3, fdi2, fdi4, fdi2, fdi5

write (6, '(25x, a, lx, i2, /)') 'КОЛИЧЕСТВО МАТЕРИАЛОВ = ', KM

write (6, '(lx, 4(8x, a, f6.1), /)') 'T1 = ', TG1, 'T2 = ', TG2, 'T3 = ', TG3,

*'T4 = ', TG4

write (6, '(8x, a, 12x, a, /)') 'теплопроводность',

*'плотность * теплоемкость'

do 900 I = 1, KM

read (5, '(14x, 4(1x, f6.3), 2x, 4(1x, f7.2))') TP1(I), TP2(I), TP3(I),

*TP4(I), PR1(I), PR2(I), PR3(I), PR4(I)

write (6, '(2x, i2, 4(2x, f6.3), 4x, 4(1x, f7.2))') I, TP1(I), TP2(I),

*TP3(I), TP4(I), PR1(I), PR2(I), PR3(I), PR4(I)

900 write (*, '(2x, i2, 4(2x, f6.3), 4x, 4(1x, f7.2)) ') I, TP1(I), TP2(I),

*TP3(I), TP4(I), PR1(I), PR2(I), PR3(I), PR4(I)

close (5)

open (5, file = idi2, status = 'old')

read (5, '(7(5x, i3, /), /, /)') NG1, ND, NG2, N, NH, L, KNN

write (6, '(2x, /, 12x, A)') 'геометрические характеристики узлов'

write (6, '(4x, /, 7(3x, a, i3), /)') 'NG1 = ', NG1, 'ND = ', ND, 'NG2 = ', NG2,

*'N = ', N, 'NH = ', NH, 'L = ', L, 'KNN = ', KNN

write (*, '(7(3x, а, i3))') 'NG1 = ', NG1, 'ND = ', ND, 'NG2 = ', NG2,

*'N = ', N, 'NH = ', NH, 'L = ', L, 'KNN = ', KNN

do 901 I = 1, NG1

read (5, '(6x, 4(3x, i3), 3(3x, f8.6), 3x, i2)') N1(I), N2(I), N3(I), N4(I),

*RT(I), DR(I), DH(I), NM(I)

901 write (6, '(3x, i3, 4(3x, i3), 3(3x, f8.6), 3x, i2)') I, N1(I), N2(I), N3(I),

*N4(I), RT(I), DR(I), DH(I), NM(I)

IF (ND.EQ.N) GO TO 903

902 write (6, '(3x, i3, 4(3x, i3), 3(3x, f8.6), 3x, i2)') I, N1(I), N2(1), N3(1),

*N4(I), RT(I), DR(I), DH(I), NM(I)

903 continue

read (5, '(9x, a, /, /)') ioi3

if (ioi3.EQ.ioi2) go to 904

write (*, '(5x, a)') '-> лишние узлы в файле ge01.dat - N1, N2 ... '

go to 999

904 do 905 I 1, KNN

read (5, '(6x, 4(3x, i3))') NI(I), NL(I), KI(I), KP(I)

write (6, '(3x, i3, 4(3x, a, i3))') I, 'NI = ', NI(I), 'NL = ', NL(I), 'KI = ', *KI(I), 'KP', KP(I)

905 write (*, '(3x, i3, 4(3x, a, i3))') I, 'NI = ', NI(I), 'NL = ', NL(I), 'KI = ', *KI(I), 'KP = ', KP(I)

read (5, '(9x, a, /, /)') ioi3

if( ioi3.EQ.ioi2) go to 906

write (*, '(5x, a) ') '-> лишние записи в файле ge01.dat - NI, NL... '

go to 999

906 IF(ND.EQ.N) GO TO 908

KTG = NG2 - ND + 1

do 907 I = 1, KTG

read (5, '(6x, 2(3x, i3))') NT1(I), NT2(I)

write (6, '(3x, i2, 2(3x, a, i3))') I, 'NT1 = ', NT1(I), 'NT2 = ', NT2(I)

907 write (*, '(3x, i3, 2(3x, a, i3))') I, 'NT1 = ', NT1(I), 'NT2 = ', NT2(I)

908 close (5)

open (7, file = 'prn', status = 'old')

open (5, file = idi3, status = 'old')

read (5, '(7x, i6, /, 7x, i6, /, 7x, f6.3, /, 7x, f6.4, /, 7x, f6.3, /, /, /)')

*KVD, MM, DT1, DT2, RK

WRITE (6, '(2x, /, 2X, 2(2X, A, I4), 2(2X, A, F6.3), 2X, A, F6.4, /)') 'KVD = '

*, KVD, 'MM = ', MM, 'RK = ', RK, 'DT1 =', DT1, 'DT2 = ', DT2

WRITE (*, '(2X, 2(2X, A, I4), 2(2X, A, F6.3), 2X, A, F6.4)') 'KVD = ', KVD,

*'MM = ', MM, 'RK = ', RK, 'DT1 = ', DT1, 'DT2 = ', DT2

do 912 I = 1, KVD

READ (5, '(9X, F7.1, 3X, I2)') D(I), KD(I)

WRITE (6, '(9X, I3, 3X, F7.1, 3X, I2)') I, D(I), KD(I)

912 WRITE (*, '(9X, I3, 3X, F7.1, 3X, I2)') I, D(I), KD(I)

read (5, '(3x, a, /, /)') ioi3

if (ioi3.EQ.ioi2) go to 913

write (*, '(5x, a)') '-> лишние записи в файле wr01.dat - D, KD'

go to 999

913 KTS = L - NH + 1

DO 914 I = 1, KTS

READ (5, '(3X, I3, 3X, I3)') MKT(I), MKK(I)

WRITE (6, '(9X, I3, 3X, A, I3, 3X, A, I3)') I, 'MKT = ', MKT(I), 'MKK = ', MKK(I)

914 WRITE (*, '(9X, I3, 3X, A, I3, 3X, A, I3)') I, 'MKT = ', MKT(I), 'MKK = ', MKK(I)

read (5, '(3x, a, /, /)') ioi3

if (ioi3.EQ.ioi2) go to 915

write (*, '(5x, a)') '-> лишние записи в файле wr01.dat - MКТ, МКК'

go to 999

915 DO 920 I = 1, KTS

DO 916 K = 1, MKT(I)

read (5, '(3x, f7.1, 3x, f5.1)') VTS(I, K), TS(I, K)

WRITE (6, '(3X, A, F7.1, 3X, A, F5.1)') 'VTS = ', VTS(I, K), 'TS = ', TS(I, K)

916 WRITE (*, '(3X, A, F7.1, 3X, A, F5.1)') 'VTS = ', VTS(I, K), 'TS = ', TS(I, K)

read (5, '(3x, a, /, /)') ioi3

if (ioi3.EQ.ioi2) go to 917

write (*, '(5x, 12, a)') I, 'лишние записи в файле wr01.dat - VTS, TS'

918 WRITE (*, '(3X, A, F7.1, 2X, A, F10.4)') 'VKT = ', VKT(I, K), 'TK = ', TK(I, K)

read (5, '(3x, a, /, /}') ioi3

if (ioi3.EQ.ioi2) go to 919

write {*, '(5x, 12, a)') I, 'лишние записи в файле wr01.dat - VКТ, ТК'

919 CONTINUE

920 CONTINUE

close (5)

IXOD = 1

open (5, file = idi4, status = 'old')

do 909 I = 1, 300

909 T(I) = TS(1, 1)

read (5, '(7x, i1, /, /, /)') KN

write (*, '(10x, a, i2) ') 'KN = ', KN

M = 0

KPR = 0

777 KPR = KPR + 1

KPR1 = KPR*10

IF (KPR1.GT.N) GO TO 778

GO TO 777

778 IF (KN.EQ.0) GO TO 911

write (6, '(25x, a, /)') 'НАЧАЛЬНОЕ РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ'

do 910 I = 1, 30

K = 10*I

READ (5, '(16X, 10(1X, F5.1))') T(K-9), T(K-8), T(K-7), T(K-6),

*T(K-5), T(K-4), T(K-3), T(K-2), T(K-1), T(K)

910 write (6, '(16X, 10(1X, F5.1))') T(X-9), T(K-8), T(K-7), T(K-6),

*T(K-5), T(K-4), T(K-3), T(K-2), T(K-l), T(K)

911 continue

107 close (5)

VR = VTS(1,1)

DO 189 JD = 1, KVD

DVR = D(JD)

KVD = KD(JD)

DO 189 ID = 1, KDV

С ИНТЕРПОЛЯЦИЯ

VR = VR + DVR

DO 130 I = 1, KTS

IT = I + NH - 1

K = MKT(I)

KK = MKK(I)

IF (K.EQ.1.OR.VR.GT.VTS(I, K)) GO TO 97

IK = K - 1

DO 98 J = 1, IK

A = VTS(I, J)

B = VTS(I, J + 1)

IF (VR.LE.A.OR.B.LT.VR) GO TO 98

T(IT) = TS(I, J) + (TS(I, J + l) - TS(I, J))*(VR - A)/(B - A)

98 CONTINUE

GO TO 99

97 T(IT) = TS(I, K)

99 IF (KK.EQ.1.OR.VR.GT.VKT(I, KK)) GO TO 124

IKK = KK - 1

DO 122 JK = 1, IKK

A = VKT(I, JK)

B = VKT(I, JK + 1)

IF (VR.LE.A.OR.B.LT.VR) GO TO 122

TP(IT) = TR(I, JK) + (TK(I, JK + 1) - TK(I, JK))*(VR-A)/(B-A)^*)

124 ТP(IT) TК(I, КК)

130 CONTINUE

K1 = 1

K2 = NG1

77 DO 96 I = K1, K2

K = NM(I)

TT = T(I)

IF (TT.LT.TG2) GO TO 93

IF (TG2.LE.TT.AND.TT.LE.TG3) GO TO 94

DTG = TG4 - TG3

DT = TT - TG3

A = TP3(K)

B = PR3(K)

DTP = TP4(K) - A

DPR = PR4(K) - B

GO TO 95

93 DTG = TG2 - TG1

DТ = TT - TG1

A = TP1(K)

B = PR1(K)

DTP = TP2(K) - A

DPR = PR2(K) - B

GO TO 95

94 DTG = TG3 - TG2

DT = TT - TG2

A = TP2(K)

B = PR2(K)

DTP = TR3(K) - A

DPR = PR3(K) - B

95 C = DT/DTG

TP(I) = DTP*C + A

P = DPR*C + B

96 CT(I) = P*3.1416*8.*RT(I)*DR(I)*DH(I)

С РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕНТОВ

DO 37 I = K1, K2

TH(I) = T(I)

A = RT(I)

B = DR(I)

C = DH(I)

P = 4*3,1416*TP(I)

P1 = P*C

P2 = P*A*B

K = N1(I)

if (K.EQ.0) go to 9

GO TO 11

9 R1 = 0.9E13

GO TO 14

11 R48 = A/(A - B)

R1 = LOG(R48)/P1

P3 = 4.*3.1416*C*TP(K)

if (K.GT.N) go to 13

12 R1 = RH + LOG(1.+DR(K)/RT(K))/P3

GO TO 14

13 R1 = R1 + 1./P3/(A - B)

14 K = N2(I)

if (K.EQ.0) go to 15

GO TO 16

Р3 = 4.*3.1416*С*ТР(К)

if (K.GT.N) go to 19

18 R2 = R2 + LOG(RT(K)/(RT(K) - DR(K)))/P3

GO TO 22

19 R2 = R2 + 1./P3/(A + B)

22 K = N3(I)

if (K.EQ.0) go to 24

GO TO 25

24 R3 = 0.9E13

GO TO 29

25 R3 = C/P2

Р3 = 4.*3.1416*ТР(К)

if (K.GT.N) go to 28

27 R3 = R3 + DH(K)/P3/RT(K)/DR(K)

GO TO 29

28 R3 = R3 + 1./P3/A/B

29 K = N4(I)

if (K.EQ.0) go to 31

GO TO 32

31 R4 = 0.9E13

GO TO 36

32 R4 = C/P2

P3 = 4.*3.1416*TP(K)

if (K.GT.K) go to 34

33 R4 = R4 + DH(K)/P3/RT(K)/DR(K)

GO TO 36

34 R4 = R4 + 1./P3/A/B

36 S = 1./R1 + 1./R2 + 1./R3 + 1./R4 + 3600.*CT(I)/DVR

A5(I) = 3600.*CT(I)/DVR/S

A1(I) = 1./R1/S

A2(I) = 1./R2/S

A3(I) = 1./R3/S

A4(I) = 1./R4/S

37 CONTINUE

C РАСЧЕТ ТЕМПЕРАТУР

IF (K1.NE.1) K1 = NG2 + 1

M = 1

39 NH = 0

DO 66 I = K1, K2

K = N1(I)

if (K.EQ.0) go to 41

GO TO 42

41 T1 = 0

GO TO 44

42 T1 = T(K)

44 K = N2(I)

if (K.EQ.0) go to 45

GO TO 46

45 T2 = 0.

GO TO 48

46 T2 = T(K)

48 K = N3(I)

if (K.EQ.0) go to 49

GO TO 51

49 T3 = 0.

GO TO 52^*)

85 continue

DO 701 I = NH, L

701 WRITE (6, '(10Х, А, I3, A, F6.1)') 'TEMPERATURA', I, ' SREDY =', T(I)

do 700 I = 1, KNN

write (6, '(10x, A, a, f6.1, A, I3, A, I3)') 'среднемассовая',

*'температура = ', SAM(I), ' для NI = ', NI(I), ' и KI = ', KI(I)

700 continue

IF (knn.ne.4) GO TO 189

SAM13 = SAM(1) - SAM(3)

SAM42 = SAM(4) - SAM(2)

IF (SMMAX1.GT.abs(SAM13)) GO TO 888

SMMAX1 = SAM13

vra = vr

888 CONTINUE

IF (SMMAX2.GT.abs(SAM42)) GO TO 889

SMMAX2 = SAM42

vri = vr

889 CONTINUE

write (6, '(10X, A, a, f6.1)') 'перепад температур',

*'t1 - t3 = ', SAM13

write (6, '(10X, A, a, f6.1)') 'перепад температур',

*'t4 - t2 = ', SAM42

IF (ND.EQ.N) GO TO 189

189 CONTINUE

IF (ND.EQ.N) GO TO 193

101 continue

111 continue

193 CONTINUE

999 CONTINUE

IF (knn.ne.4) GO TO 1899

write (6, '(10X, A, a, f6.1)') 'МАКСИМАЛЬНЫЙ ПЕРЕПАД',

*'t1 - t3 = ', SMMAX1

write (6, '(10x, A, a, f6.1)') 'В МОМЕНТ ВРЕМЕНИ',

*' = ', vra

write (6, '(10X, A, a, f6.1)') 'МАКСИМАЛЬНЫЙ ПЕРЕПАД',

*'t4 - t2 = ', SMMAX2

write (6, '(10X, A, a, f6.1)') 'В МОМЕНТ ВРЕМЕНИ',

*' = ', vri

1899 STOP

END

С SIM(KK) = (RT(KI(KK)) + DR(KI(KK)))**2. - (RT(NI(KK)) - DR(NI(KK)))**2

SAM(KK) = SUM(KK)/OB(KK)

310 CONTINUE

IF (ND.EQ.N) GO TO 81

IF (K1.NE.1) GO TO 81

DO 80 K = 1, KTG

IT = ND+ K - 1

I = NT1(K)

J = NT2(K)

80 T(IT) = (T(I)+T(J))/2

K1 = ND

K2 = N

GO TO 77

Приложение Ж

ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ 26

КЛАПАНА ЗАПОРНОГО DN 100

16.07.96 г. (крышка, корпус из ст. 20) исп. Сергевнина Г.И.

КОЛИЧЕСТВО МАТЕРИАЛОВ = 5

Т1 = .0 Т2 = 120.0 Т3 = 240.0 Т4 = 360.0

теплопроводность					плотность * теплоемкость
1	11,340	13,150	14,940	16,640	862,00	942,00	984,00	1010,00
2	10,600	12,800	14,900	16,600	1000,00	1005,00	1020,00	1040,00
3	43,970	41,490	39,010	36,510	742,00	885,00	990,00	1080,00
4	51,900	50,300	47,100	43,700	894,00	931,00	998,00	1076,00
5	64,700	76,400	86,300	93,000	600,00	600,00	600,00	600,00

геометрические характеристики узлов

NG1 = 85 ND = 85 NG2 = 85 N = 85 NH = 301 L = 302 KNN = 4

1		301		2		6		0	,060500		,003500	,075000	3
2		1		3		7		0	,069000		,005000	,075000	3
3		2		4		8		302	,078500		,004500	,075000	3
4		3		5		9		302	,085000		,002000	,075000	3
5		4		302		10		302	,096000		,009000	,075000	3
6		301		7		22		1	,060500		,003500	,075000	3
7		6		8		23		2	,069000		,005000	,075000	3
8		7		9		24		3	,078500		,004500	,075000	3
9		8		10		25		4	,085000		,002000	,075000	3
10		9		302		26		5	,096000		,009000	,075000	3
11		0		12		14		0	,011000		,011000	,015000	1
12		11		13		15		301	,025500		,003500	,015000	5
13		12		301		16		301	,032500		,003500	,015000	5
14		0		15		17		11	,011000		,011000	,015000	1
15		14		16		18		12	,025500		,003500	,015000	5
16		15		301		19		13	,032500		,003500	,015000	5
17		0		18		29		14	,011000		,011000	,002500	1
18		17		19		30		15	,025500		,003500	,002500	5
19		18		20		31		16	,032500		,003500	,002500	5
20		19		21		32		301	,041000		,005000	,002500	1
21		20		22		33		301	,051500		,005500	,002500	1
22		21		23		34		6	,060500		,003500	,002500	3
23		22		24		302		7	,069000		,005000	,002500	3
24		23		25		302		8	,078500		,004500	,002500	3
25		24		26		27		9	,085000		,002000	,002500	3
26		25		302		302		10	,096000		,009000	,002500	3
27		302		302		28		25	,085000		,002000	,008500	2
28		302		302		49		27	,085000		,002000	,008500	2
29		0		30		35		17	,011000		,011000	,008500	1
30		29		31		36		18	,025500		,003500	,008500	5
31		30		32		37		19	,032500		,003500	,008500	5
32		31		33		38		20	,041000		,005000	,008500	3
33		32		34		39		21	,051500		,005500	,008500	3
34		33	302			40		22	,060500		,003500	,008500	3
35		0	36			41		29	,011000		,011000	,008500	1
36		35	37			42		30	,025500		,003500	,008500	5
37		36	38			43		31	,032500		,003500	,008500	5
38		37	39			44		32	,041000		,005000	,008500	5
39		38	40			45		33	,051500		,005500	,008500	5
40		39	302			46		34	,060500		,003500	,008500	5
41		0	42			51		35	,011000		,011000	,010000	1
42		41	43			52		36	,025500		,003500	,010000	3
43		42	44			53		37	,032500		,003500	,010000	3
44		43	45			54		38	,041000		,005000	,010000	3
45		44	46			55		39	,051500		,005500	,010000	3
46		45	47			56		40	,060500		,003500	,010000	3
47		46	48			57		302	,069000		,005000	,010000	3
48		47	49			58		302	,078500		,004500	,010000	3
49		48	50			59		28	,085000		,002000	,010000	2
50		49	302			60		302	,096000		,009000	,010000	3
51		0	52			61		41	,011000		,011000	,004500	1
52		51	53			62		42	,025500		,003500	,004500	4
53		52	54			63		43	,032500		,003500	,004500	4
54		53	55			64		44	,041000		,005000	,004500	4
55		54	56			65		45	,051500		,005500	,004500	3
56		55	57			66		46	,060500		,003500	,004500	3
57		56	58			302		47	,069000		,005000	,004500	3
58		57	59			302		48	,078500		,004500	,004500	3
59		58	60			302		49	,085000		,002000	,004500	2
60		59	302			302		50	,096000		,009000	,004500	3
61		0	62			67		51	,011000		,011000	,007000	1
62		61	63			68		52	,025500		,003500	,007000	4
63		62	64			69		53	,032500		,003500	,007000	4
64		63	65			70		54	,041000		,005000	,007000	4
65		64	66			71		55	,051500		,005500	,007000	3
66		65	302			72		56	,060500		,003500	,007000	3
67		0	68			73		61	,011000		,011000	,007000	1
68		67	69			74		62	,025500		,003500	,007000	4
69		68	70			75		63	,032500		,003500	,007000	4
70		69	71			76		64	,041000		,005000	,007000	4
71		70	72			77		65	,051500		,005500	,007000	3
72		71	302			78		66	,060500		,003500	,007000	3
73		0	74			79		67	,011000		,011000	,007500	1
74		73	75			80		68	,025500		,003500	,007500	4
75		74	76			81		69	,032500		,003500	,007500	4
76		75	77			82		70	,041000		,005000	,007500	4
77		76	78			83		71	,051500		,005500	,007500	3
78		77	302			84		72	,060500		,003500	,007500	3
79		0	80			0		73	,011000		,011000	,010000	1
80		79	81			0		74	,025500		,003500	,010000	4
81		80	82			0		75	,032500		,003500	,010000	4
82		81	83			0		76	,041000		,005000	,010000	4
83		82	84			0		77	,051500		,005500	,010000	3
84		83	85			0		78	,060500		,003500	,010000	3
85		84	302			0		302	,074500		,010500	,010000	3
1	N1 = 1				NL = 22		KI = 26			KP = 5
2	N1 = 25				NL = 59		KI = 59			КР = 25
3	N1 = 46				NL = 56		KI = 60			KР = 50
4	N1 = 32				NL = 38		KI = 40			КР = 34

KVD = 22 ММ = 100 RK = 1,800 DT1 = ,100 DT2 = ,0010

1	,5	10
2	5,0	5
3	10,0	3
4	20,0	3
5	30,0	6
6	60,0	5
7	120,0	5
8	300,0	8
9	600,0	6
10	1800,0	6
11	3600,0	5
12	,5	10
13	5,0	5
14	10,0	3
15	20,0	3
16	30,0	6
17	60,0	5
18	120,0	5
19	300,0	8
20	600,0	6
21	1800,0	6
22	3600,0	5
1	МКТ = 5	МКК = 3
2	МКТ = 1	МКК = 1
VTS = ,0		ТS = 20,0
VTS = 10,0		ТS = 190,0
VTS = 36000,0		ТS = 190,0
VTS = 36010,0		ТS = 20,0
VTS = 72000,0		ТS = 20,0
VTK = ,0		ТК = 1900,0000
VTK = 36000,5		ТК = 1100,0000
VTK = 36010,0		ТК = 1100,0000
VTS = ,0		ТS = 20,0
VTS = ,0		ТК = 7,0000

ВРЕМЯ = .5 секунд ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 8

	..1	..2	..3	..4	..5	..6	..7	..8	..9	..10
Т 0.	20,3	20,0	20,0	20,0	20,0	20,3	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 1.	20,0	20,2	20,6	20,0	20,1	20,5	20,0	20,0	20,1	20,3
Т 2.	20,3	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 3.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 4.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 5.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 6.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 7.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 8.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0

ТЕМРЕRATURA 301 SREDY = 28.5

ТЕМРЕRATURA 302 SREDY = 20.0

среднемассовая температура = 20,0 для NI = 1 и КI = 26

среднемассовая температура = 20,0 для NI = 25 и КI = 59

среднемассовая температура = 20,0 для NI = 46 и КI = 60

среднемассовая температура = 20,0 для NI = 32 и КI = 40

перепад температур t1 - t3 = ,0

перепад температур t4 - t2 = ,0

ВРЕМЯ 1,0 секунд ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 10

	..1	..2	..3	..4	..5	..6	..7	..8	..9	.10
Т 0.	20,8	20,0	20,0	20,0	20,0	20,8	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 1.	20,0	20,5	21,5	20,0	20,3	21,2	20,0	20,0	20,3	20,9
Т 2.	20,8	20,1	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	19,9
Т 3.	20,0	20,1	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 4.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 5.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 6.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 7.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 8.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0

ТЕМРЕRATURA 301 SREDY = 37,0

ТЕМРЕRATURA 302 SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 20,1 для NI = 1 и КI = 26

среднемассовая температура = 20,0 для NI = 25 и КI = 59

среднемассовая температура = 20,0 для NI = 46 и КI = 60

среднемассовая температура = 20,0 для NI = 32 и КI = 40

перепад температур t1 - t3 = ,1

перепад температур t4 - t2 = ,0

ВРЕМЯ = 1,5 секунд ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 13

	..1	..2	..3	..4	..5	..6	..7	..8	..9	.10
Т 0.	21,6	20,2	20,0	20,0	20,0	21,6	20,2	20,0	20,0	20,0
Т 1.	20,0	21,3	22,8	20,0	20,8	22,3	20,0	20,2	20,5	21,7
Т 2.	21,7	20,1	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 3.	20,1	20,1	20,1	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 4.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 5.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 6.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 7.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 8.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0

ТЕМРЕRATURA 301 SREDY = 45,5

ТЕМРЕRATURA 302 SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 20,2 для NI = 1 и КI = 26

среднемассовая температура = 20,0 для NI = 25 и КI = 59

среднемассовая температура = 20,0 для NI = 46 и КI = 60

среднемассовая температура = 20,0 для NI = 32 и КI = 40

перепад температур t1 - t3 = ,2

перепад температур t4 - t2 = ,0

ВРЕМЯ = 2,0 секунд ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 13

	..1	..2	..3	..4	..5	..6	..7	..8	..9	.10
Т 0.	22,5	20,3	20,0	20,0	20,0	22,5	20,3	20,0	20,0	20,0
Т 1.	20,0	22,4	24,4	20,0	21,5	23,6	20,0	20,5	20,8	22,8
Т 2.	22,8	20,2	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,1
Т 3.	20,2	20,2	20,1	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 4.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 5.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 6.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 7.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 8.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0

ТЕМРЕRATURA 301 SREDY = 54,0

ТЕМРЕRATURA 302 SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 20,3 для NI = 1 и КI = 26

среднемассовая температура = 20,0 для NI = 25 и КI = 59

среднемассовая температура = 20,0 для NI = 46 и КI = 60

среднемассовая температура = 20,1 для NI = 32 и КI = 40

перепад температур t1 - t3 = ,3

перепад температур t4 - t2 = ,1

ВРЕМЯ = 2,5 секунд ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 14

	..1	..2	..3	..4	..5	..6	..7	..8	..9	.10
Т 0.	23,7	20,5	20,1	20,0	20,0	23,7	20,5	20,1	20,0	20,0
Т 1.	20,1	23,6	26,2	20,0	22,4	25,1	20,0	20,7	21,3	24,1
Т 2.	24,0	20,4	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,1
Т 3.	20,2	20,2	20,2	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 4.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 5.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 6.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 7.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 8.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0

ТЕМРЕRATURA 301 SREDY = 62,5

ТЕМРЕRATURA 302 SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 20,5 для NI = 1 и КI = 26

среднемассовая температура = 20,0 для NI = 25 и КI = 59

среднемассовая температура = 20,0 для NI = 46 и КI = 60

среднемассовая температура = 20,1 для NI = 32 и КI = 40

перепад температур t1 - t3 = .5

перепад температур t4 - t2 = .1

ВРЕМЯ = 3,0 секунд ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 14

	..1	..2	..3	..4	..5	..6	..7	..8	..9	.10
Т 0.	25,0	20,8	20,1	20,0	20,0	25,0	20,8	20,1	20,0	20,0
Т 1.	20,1	25,1	28,3	20,1	23,5	26,7	20,0	21,1	21,8	25,5
Т 2.	25,4	20,6	20,1	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,2
Т 3.	20,2	20,3	20,3	20,1	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 4.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 5.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 6.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 7.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 8.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0

ТЕМРЕRATURA 301 SREDY = 71,0

ТЕМРЕRATURA 302 SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 20,7 для NI = 1 и КI = 26

среднемассовая температура = 20,0 для NI = 25 и КI = 59

среднемассовая температура = 20,0 для NI = 46 и КI = 60

среднемассовая температура = 20,1 для NI = 32 и КI = 40

перепад температур t1 - t3 = ,7

перепад температур t4 - t2 = ,1

ВРЕМЯ = 3,5 секунд ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 14

	..1	..2	..3	..4	..5	..6	..7	..8	..9	.10
Т 0.	20,4	21,2	20,2	20,0	20,0	26,4	21,2	20,2	20,0	20,0
Т 1.	20,2	26,8	30,7	20,1	24,7	28,6	20,0	21,5	22,4	27,0
Т 2.	26,9	20,8	20,2	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,3
Т 3.	20,3	20,5	20,4	20,1	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 4.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 5.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 6.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 7.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 8.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0

ТЕМРЕRATURA 301 SREDY = 79,5

ТЕМРЕRATURA 302 SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 20,9 для NI = 1 и КI = 26

среднемассовая температура = 20,0 для NI = 25 и КI = 59

среднемассовая температура = 20,0 для NI = 46 и КI = 60

среднемассовая температура = 20,2 для NI = 32 и КI = 40

перепад температур t1 - t3 = ,9

перепад температур t4 - t2 = ,2

ВРЕМЯ = 4,0 секунд ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 15

	..1	..2	..3	..4	..5	..6	..7	..8	..9	.10
Т 0.	27,9	21,6	20,3	20,1	20,0	27,9	21,6	20,3	20,1	20,0
Т 1.	20,3	28,8	33,4	20,2	26,1	30,8	20,1	22,1	23,2	28,8
Т 2.	28,6	21,0	20,2	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,4
Т 3.	20,6	20,7	20,6	20,2	20,0	20,0	20,0	20,1	20,1	20,0
Т 4.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 5.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 6.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 7.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 8.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0

ТЕМРЕRATURA 301 SREDY = 88,0

ТЕМРЕRATURA 302 SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 21,2 для NI = 1 и КI = 26

среднемассовая температура = 20,0 для NI = 25 и КI = 59

среднемассовая температура = 20,0 для NI = 46 и КI = 60

среднемассовая температура = 20,3 для NI = 32 и КI = 40

перепад температур t1 - t3 = 1,2

перепад температур t4 - t2 = ,3

ВРЕМЯ = 4,5 секунд ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 15

	..1	..2	..3	..4	..5	..6	..7	..8	..9	.10
Т 0.	29,5	22,1	20,4	20,1	20,0	29,5	22,1	20,4	20,1	20,0
Т 1.	20,4	31,1	36,4	20,3	27,8	33,2	20,1	22,8	24,1	30,7
Т 2.	30,5	21,2	20,3	20,1	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,6
Т 3.	20,8	20,9	20,8	20,3	20,0	20,1	20,1	20,1	20,1	20,0
Т 4.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 5.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 6.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 7.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0
Т 8.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0

ТЕМРЕRATURA 301 SREDY = 96,5

ТЕМРЕRATURA 302 SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 21,5 для NI = 1 и КI = 26

среднемассовая температура = 20,0 для NI = 25 и КI = 59

среднемассовая температура = 20,0 для NI = 46 и КI = 60

среднемассовая температура = 20,4 для NI = 32 и КI = 40

перепад температур t1 - t3 = 1,5

перепад температур t4 - t2 = ,4

ВРЕМЯ = 60,0 секунд ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 23

	..1	..2	..3	..4	..5	..6	..7	..8	..9	.10
Т 0.	108,2	86,5	69,4	61,6	51,8	107,5	85,7	68,7	60,9	51,2
Т 1.	101,1	160,3	164,2	85,7	138,0	143,4	63,6	99,6	101,7	108,0
Т 2.	100,8	68,3	61,2	52,6	47,2	43,3	29,0	21,9	49,5	74,7
Т 3.	74,5	70,6	65,5	61,2	35,5	51,2	51,0	49,3	47,4	46,3
Т 4.	26,3	33,7	33,8	33,2	31,7	29,3	25,8	23,8	22,5	21,3
Т 5.	23,1	26,8	26,9	26,7	26,2	25,2	24,4	23,2	22,2	21,2
Т 6.	21,6	23,7	23,8	23,7	23,5	23,3	20,7	21,8	21,9	21,9
Т 7.	21,8	21,7	20,3	20,9	20,9	20,9	20,9	20,8	20,2	20,4
Т 8.	20,4	20,4	20,3	20,3	20,1	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0

ТЕМРЕRATURA 301 SREDY = 190,0

ТЕМРЕRATURA 302 SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 67,5 для NI = 1 и КI = 26

среднемассовая температура = 25,7 для NI = 25 и КI = 59

среднемассовая температура = 23,2 для NI = 46 и КI = 60

среднемассовая температура = 56,6 для NI = 32 и КI = 40

перепад температур t1 - t3 = 44,3

перепад температур t4 - t2 = 30,9

ВРЕМЯ = 80,0 секунд ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 24

	..1	..2	..3	..4	..5	..6	..7	..8	..9	.10
Т 0.	116,8	97,1	81,4	74,1	64,7	115,9	96,1	80,4	73,2	63,9
Т 1.	119,9	165,6	168,8	102,1	144,1	148,8	77,0	107,1	108,7	114,0
Т 2.	107,1	77,2	71,3	63,1	57,8	54,5	35,3	24,2	60,9	82,8
Т 3.	82,5	78,5	73,7	69,6	43,5	58,6	58,3	56,5	54,5	53,4
Т 4.	31,0	39,1	39,1	38,5	36,6	33,6	29,2	26,6	24,6	22,9
Т 5.	26,0	30,5	30,6	30,4	29,7	28,5	27,3	25,8	24,2	22,8
Т 6.	23,4	26,4	26,5	26,4	26,1	25,8	21,8	23,5	23,6	23,6
Т 7.	23,5	23,4	20,9	21,9	22,0	22,0	21,9	21,9	20,5	21,0
Т 8.	21,0	21,0	20,9	20,8	20,4	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0

ТЕМРЕRATURA 301 SREDY = 190,0

ТЕМРЕRATURA 302 SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 79,2 для NI = 1 и КI = 26

среднемассовая температура = 29,6 для NI = 25 и КI = 59

среднемассовая температура = 25,7 для NI = 46 и КI = 60

среднемассовая температура = 64,3 для NI = 32 и КI = 40

перепад температур t1 - t3 = 53,6

перепад температур t4 - t2 = 34,7

ВРЕМЯ = 210,0 секунд ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 22

	..1	..2	..3	..4	..5	..6	..7	..8	..9	.10
Т 0.	150,9	140,1	131,3	127,1	121,6	149,4	138,3	129,3	125,0	119,5
Т 1.	167,6	178,5	179,7	148,1	161,1	163,6	121,0	130,3	130,9	133,6
Т 2.	129,0	111,2	112,4	109,3	105,9	106,9	75,8	49,1	103,3	110,0
Т 3.	109,3	105,8	102,2	99,8	80,0	86,9	86,2	84,2	82,1	81,0
Т 4.	58,9	64,3	64,1	63,0	60,4	56,2	50,2	46,1	43,0	39,7
Т 5.	47,5	51,4	51,4	51,0	50,0	48,5	47,2	44,8	42,2	39,5
Т 6.	40,3	44,2	44,3	44,2	43,7	43,3	34,4	37,9	38,1	38,1
Т 7.	37,9	37,8	30,5	33,5	33,6	33,6	33,4	33,3	27,9	30,4
Т 8.	30,4	30,3	29,9	29,1	27,5	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0

ТЕМРЕRATURA 301 SREDY = 190,0

ТЕМРЕRATURA 302 SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 129,0 для NI = 1 и КI = 26

среднемассовая температура = 57,2 для NI = 25 и КI = 59

среднемассовая температура = 44,3 для NI = 46 и КI = 60

среднемассовая температура = 92,5 для NI = 32 и КI = 40

перепад температур t1 - t3 = 84,7

перепад температур t4 - t2 = 35,2

ВРЕМЯ = 240,0 секунд ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 22

	..1	..2	..3	..4	..5	..6	..7	..8	..9	.10
Т 0.	155,8	146,4	138,6	134,9	130,0	154,2	144,4	136,5	132,7	127,8
Т 1.	171,1	179,6	180,6	152,1	162,9	165,2	125,7	133,3	133,8	136,2
Т 2.	132,1	116,2	118,4	116,3	113,3	115,0	83,4	55,2	108,4	113,7
Т 3.	113,0	109,6	106,2	104,1	85,3	91,1	90,4	88,4	86,4	85,4
Т 4.	64,0	68,7	68,4	67,3	64,7	60,5	54,5	50,5	47,4	44,0
Т 5.	52,0	55,5	55,5	55,1	54,1	52,6	51,5	49,1	46,5	43,8
Т 6.	44,4	48,0	48,1	48,0	47,6	47,2	37,9	41,4	41,6	41,6
Т 7.	41,4	41,3	33,6	36,7	36,8	36,8	36,6	36,4	30,6	33,3
Т 8.	33,3	33,2	32,7	31,8	30,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0

ТЕМРЕRATURA 301 SREDY = 190,0

ТЕМРЕRATURA 302 SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 136,3 для NI = 1 и КI = 26

среднемассовая температура = 63,1 для NI = 25 и КI = 59

среднемассовая температура = 48,6 для NI = 46 и КI = 60

среднемассовая температура = 96,6 для NI = 32 и КI = 40

перепад температур t1 - t3 = 87,7

перепад температур t4 - t2 = 33,6

ВРЕМЯ = 270,0 секунд ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 22

	..1	..2	..3	..4	..5	..6	..7	..8	..9	.10
Т 0.	160,0	151,7	144,9	141,6	137,3	158,3	149,7	142,6	139,3	134,9
Т 1.	173,5	180,4	181,3	155,2	164,3	166,5	129,5	135,8	136,2	138,6
Т 2.	134,8	120,5	123,7	122,4	119,8	122,0	90,3	61,1	112,7	117,0
Т 3.	116,3	113,0	109,8	108,0	89,9	94,9	94,2	92,3	90,3	89,3
Т 4.	68,6	72,8	72,5	71,3	68,8	64,6	58,7	54,7	51,7	48,2
Т 5.	56,2	59,5	59,4	59,0	58,0	56,6	55,6	53,3	50,7	48,0
Т 6.	48,3	51,8	51,9	51,8	51,3	50,9	41,4	44,9	45,1	45,1
Т 7.	44,9	44,7	36,7	39,9	40,0	40,0	39,8	39,6	33,5	36,3
Т 8.	36,4	36,2	35,6	34,6	32,7	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0

ТЕМРЕRATURA 301 SREDY = 190,0

ТЕМРЕRATURA 302 SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 142,6 для NI = 1 и КI = 26

среднемассовая температура = 68,6 для NI = 25 и КI = 59

среднемассовая температура = 52,8 для NI = 46 и КI = 60

среднемассовая температура = 100,4 для NI = 32 и КI = 40

перепад температур t1 - t3 = 89,9

перепад температур t4 - t2 = 31,8

ВРЕМЯ = 300,0 секунд ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 22

	..1	..2	..3	..4	..5	..6	..7	..8	..9	.10
Т 0.	163,7	156,4	150,3	147,4	143,6	161,9	154,2	148,0	145,0	141,1
Т 1.	175,2	181,0	181,9	157,5	165,6	167,6	132,7	138,0	138,4	140,7
Т 2.	137,2	124,4	128,4	127,8	125,5	128,1	96,6	66,7	116,4	119,9
T 3.	119,2	116,1	113,1	111,5	94,0	98,4	97,7	95,8	93,9	93,0
Т 4.	72,8	76,6	76,3	75,1	72,6	68,5	62,7	58,7	55,8	52,4
Т 5.	60,3	63,2	63,1	62,7	61,8	60,5	59,5	57,3	54,8	52,1
Т 6.	52,1	55,4	55,5	55,4	55,0	54,6	44,9	48,4	48,5	48,5
Т 7.	48,3	48,2	40,0	43,2	43,3	43,3	43,0	42,8	36,5	39,4
Т 8.	39,5	39,3	38,6	37,6	35,5	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0

ТЕМРЕRATURA 301 SREDY = 190,0

ТЕМРЕRATURA 302 SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 148,1 для NI = 1 и КI = 26

среднемассовая температура = 73,7 для NI = 25 и КI = 59

среднемассовая температура = 56,8 для NI = 46 и КI = 60

среднемассовая температура = 103,8 для NI = 32 и КI = 40

перепад температур t1 - t3 = 91,2

перепад температур t4 - t2 = 30,1

ВРЕМЯ = 360,0 секунд ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 22

	..1	..2	..3	..4	..5	..6	..7	..8	..9	.10
Т 0.	169,3	163,5	158,7	156,3	153,2	167,5	161,2	156,1	153,7	150,6
Т 1.	177,3	182,0	182,7	160,8	167,5	169,4	137,6	141,8	142,2	144,2
Т 2.	141,4	130,7	135,8	136,2	134,5	137,7	106,7	76,5	122,3	124,9
Т 3.	124,2	121,3	118,7	117,4	100,9	104,5	103,8	102,0	100,2	99,3
Т 4.	80,1	83,4	83,1	82,0	79,5	75,6	70,0	66,3	63,6	60,2
Т 5.	67,6	70,2	70,1	69,7	68,8	67,6	66,9	64,8	62,4	59,9
Т 6.	59,3	62,4	62,4	62,3	61,9	61,5	51,8	55,1	55,2	55,2
Т 7.	55,0	54,9	46,4	49,7	49,8	49,8	49,5	49,3	42,8	45,8
Т 8.	45,9	45,7	44,9	43,8	41,6	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0

ТЕМРЕRATURA 301 SREDY = 190,0

ТЕМРЕRATURA 302 SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 156,5 для NI = 1 и КI = 26

среднемассовая температура = 82,6 для NI = 25 и КI = 59

среднемассовая температура = 64,4 для NI = 46 и КI = 60

среднемассовая температура = 109,8 для NI = 32 и КI = 40

перепад температур t1 - t3 = 92,1

перепад температур t4 - t2 = 27,1

ВРЕМЯ = 600,0 секунд ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 21

	..1	..2	..3	..4	..5	..6	..7	..8	..9	.10
Т 0.	181,4	178,9	176,8	175,7	174,3	179,4	176,5	174,1	173,0	171,5
Т 1.	181,0	183,9	184,5	168,1	172,6	174,0	149,9	152,5	152,8	154,6
Т 2.	153,0	147,3	154,0	156,2	155,6	159,6	132,4	104,4	137,9	139,3
Т 3.	138,8	136,7	134,9	134,4	120,7	123,0	122,4	120,9	119,6	118,9
Т 4.	103,0	105,2	104,9	104,0	102,1	98,9	94,2	91,2	89,1	86,3
Т 5.	91,7	93,4	93,3	93,0	92,4	91,5	91,3	89,8	87,9	86,0
Т 7.	79,3	79,2	71,4	74,2	74,3	74,2	73,9	73,6	67,6	70,3
Т 8.	70,3	70,1	69,3	68,1	65,6	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0

ТЕМРЕRATURA 301 SREDY = 190,0

ТЕМРЕRATURA 302 SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 174,9 для NI = 1 и КI = 26

среднемассовая температура = 108,5 для NI = 25 и КI = 59

среднемассовая температура = 89,6 для NI = 46 и КI = 60

среднемассовая температура = 127,5 для NI = 32 и КI = 40

перепад температур t1 - t3 = 85,2

перепад температур t4 - t2 = 19,0

ВРЕМЯ = 1200,0 секунд ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 19

	..1	..2	..3	..4	..5	..6	..7	..8	..9	.10
Т 0.	187,5	186,8	186,1	185,7	185,2	186,1	185,0	184,1	183,6	183,0
Т 1.	184,5	186,2	186,5	176,5	179,2	180,0	165,3	166,6	166,8	168,0
Т 2.	167,2	164,5	169,4	171,3	171,0	174,1	154,1	134,8	157,8	158,4
Т 3.	158,1	156,9	155,9	155,7	147,3	148,3	147,9	147,0	146,1	145,7
Т 4.	136,0	137,0	136,8	136,2	134,9	132,7	129,7	127,6	126,3	124,4
Т 5.	128,6	129,3	129,2	128,9	128,5	127,9	127,7	126,7	125,5	124,1
Т 6.	123,5	124,6	124,6	124,5	124,2	124,0	118,7	120,0	120,1	120,0
Т 7.	119,8	119,6	115,0	116,5	116,6	116,5	116,2	115,9	112,5	113,9
Т 8.	113,9	113,6	112,9	111,9	110,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0

ТЕМРЕRATURA 301 SPEDY = 190,0

ТЕМРЕRATURA 302 SPEDY = 20,0

среднемассовая температура = 184,7 для NI = 1 и КI = 26

среднемассовая температура = 138,6 для NI = 25 и КI = 59

среднемассовая температура = 126,6 для NI = 46 и КI = 60

среднемассовая температура = 151,2 для NI = 32 и КI = 40

перепад температур t1 - t3 = 58,1

перепад температур t4 - t2 = 12,6

ВРЕМЯ = 1500,0 секунд ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 19

	..1	..2	..3	..4	..5	..6	..7	..8	..9	.10
Т 0.	188,0	187,4	186,8	186,5	186,0	186,8	185,9	185,1	184,7	184,2
Т 1.	185,6	186,9	187,2	179,0	181,2	181,8	169,9	170,9	171,0	172,0
Т 2.	171,2	168,8	172,7	174,0	173,6	176,3	158,5	142,3	163,7	164,2
Т 3.	163,9	162,8	161,9	161,7	155,1	155,9	155,5	154,7	153,9	153,5
Т 4.	145,9	146,6	146,4	145,8	144,6	142,7	140,0	138,1	136,8	135,0
Т 5.	139,8	140,3	140,1	139,8	139,3	138,7	138,3	137,3	136,1	134,8
Т 6.	135,7	136,4	136,3	136,1	135,8	135,5	131,7	132,6	132,5	132,4
Т 7.	132,1	131,9	128,5	129,6	129,5	129,4	129,0	128,7	126,4	127,4
Т 8.	127,3	127,0	126,3	125,4	123,7	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0

ТЕМРЕRATURA 301 SREDY = 190,0

ТЕМРЕRATURA 302 SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 185,6 для NI = 1 и КI = 26

среднемассовая температура = 146,2 для NI = 25 и КI = 59

среднемассовая температура = 137,1 для NI = 46 и КI = 60

среднемассовая температура = 158,1 для NI = 32 и КI = 40

перепад температур t1 - t3 = 48,5

перепад температур t4 - t2 = 11,8

ВРЕМЯ = 36025,0 секунд ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 19

	..1	..2	..3	..4	..5	..6	..7	..8	..9	.10
Т 0.	145,2	163,8	175,0	178,9	183,0	144,7	163,1	174,3	178,0	182,1
Т 1.	163,9	101,8	95,6	167,2	119,9	113,6	171,5	144,4	142,3	132,1
Т 2.	136,2	163,3	170,0	174,4	175,7	178,6	168,8	162,7	173,8	158,3
Т 3.	158,1	160,2	162,9	166,0	174,1	167,2	167,2	167,8	168,4	168,7
T 4.	172,8	170,8	170,7	170,5	170,1	169,5	168,8	167,9	167,1	166,2
Т 5.	171,3	170,4	170,3	170,1	169,7	169,1	168,5	167,7	167,0	166,1
Т 6.	170,3	169,8	169,7	169,5	169,2	168,9	169,3	169,0	163,9	168,8
Т 7.	168,5	168,3	168,5	168,3	168,2	168,1	167,8	167,5	168,0	167,7
Т 8.	167,6	167,5	167,1	166,6	165,8	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0

ТЕМРЕRATURA 301 SREDY = 20,0

ТЕМРЕRATURA 302 SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 173,3 для NI = 1 и КI = 26

среднемассовая температура = 167,0 для NI = 25 и КI = 59

среднемассовая температура = 167,4 для NI = 46 и КI = 60

среднемассовая температура = 165,7 для NI = 32 и КI = 40

перепад температур t1 - t3 = 5,9

перепад температур t4 - t2 = -1,4

ВРЕМЯ = 36030,0 секунд ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 17

	..1	..2	..3	..4	..5	..6	..7	..8	..9	.10
Т 0.	140,8	159,6	171,8	176,2	181,4	140,3	158,9	171,0	175,4	180,5
Т 1.	156,6	93,1	87,3	161,6	112,8	106,5	167,9	139,2	137,0	128,1
Т 2.	132,9	160,1	167,3	172,4	174,2	177,6	168,4	162,7	171,4	154,1
Т 3.	154,0	156,6	159,6	162,9	172,9	164,7	164,8	165,5	166,3	166,7
Т 4.	172,4	169,9	169,8	169,6	169,3	168,9	168,5	167,8	167,0	166,2
Т 5.	171,2	170,1	169,9	169,7	169,3	168,9	168,3	167,6	166,9	166,1
Т 6.	170,2	169,7	169,5	169,4	169,1	168,8	169,2	168,9	168,8	168,7
Т 7.	168,5	168,2	168,5	168,3	168,2	168,0	167,8	167,5	168,0	167,7
Т 8.	167,6	167,5	167,1	166,6	165,8	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0

ТЕМРЕRATURA 301 SREDY = 20,0

ТЕМРЕRATURA 302 SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 170,5 для NI = 1 и КI = 26

среднемассовая температура = 166,8 для NI = 25 и КI = 59

среднемассовая температура = 167,2 для NI = 46 и КI = 60

среднемассовая температура = 163,0 для NI = 32 и КI = 40

перепад температур t1 - t3 = 3,3

перепад температур t4 - t2 = -3,8

ВРЕМЯ = 36050,0 секунд ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 20

	..1	..2	..3	..4	..5	..6	..7	..8	..9	.10
Т 0.	129,1	146,9	160,3	166,1	173,2	128,8	146,4	159,7	165,5	172,5
Т 1.	130,6	73,7	69,1	141,0	95,2	90,0	153,7	125,0	123,2	117,2
Т 2.	123,3	149,8	157,3	164,2	167,3	171,8	165,7	162,1	161,2	142,0
Т 3.	142,0	145,0	148,9	152,5	167,2	156,1	156,2	157,3	158,4	158,9
Т 4.	170,1	165,6	165,3	165,3	165,5	165,9	166,7	166,7	166,3	165,9
Т 5.	170,1	167,9	167,7	167,5	167,4	167,3	167,0	166,7	166,3	165,8
Т 6.	169,7	168,5	168,4	168,2	168,0	167,8	169,1	168,4	168,3	168,2
Т 7.	168,0	167,7	168,5	168,1	168,0	167,8	167,6	167,3	168,0	167,6
Т 8.	167,5	167,4	167,0	166,6	165,8	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0

ТЕМРЕRATURA 301 SREDY = 20,0

ТЕМРЕRATURA 302 SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 160,6 для NI = 1 и КI = 26

среднемассовая температура = 165,2 для NI = 25 и КI = 59

среднемассовая температура = 166,3 для NI = 46 и КI = 60

среднемассовая температура = 153,5 для NI = 32 и КI = 40

перепад температур t1 - t3 = -5,7

перепад температур t4 - t2 = -11,7

ВРЕМЯ = 36060,0 секунд ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 20

	..1	..2	..3	..4	..5	..6	..7	..8	..9	.10
Т 0.	124,6	141,8	155,2	161,2	168,8	124,4	141,4	154,7	160,7	168,1
Т 1.	119,5	67,7	63,5	132,1	89,5	84,7	147,1	119,9	118,3	113,2
Т 2.	119,5	145,4	152,8	160,1	163,7	168,4	164,0	161,5	156,1	137,4
Т 3.	137,4	140,5	144,5	148,1	164,0	152,4	152,5	153,7	154,9	155,5
Т 4.	168,5	163,3	163,1	163,2	163,6	164,3	165,6	166,0	165,8	165,6
Т 5.	169,2	166,6	166,4	166,3	166,3	166,3	166,2	166,1	165,9	165,5
Т 6.	169,3	167,7	167,6	167,4	167,3	167,1	168,9	168,0	167,9	167,8
Т 7.	167,6	167,4	168,4	167,9	167,8	167,6	167,4	167,1	168,0	167,5
Т 8.	167,4	167,3	166,9	166,5	165,7	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0

ТЕМРЕRATURA 301 SREDY = 20,0

ТЕМРЕRATURA 302 SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 155,9 для NI = 1 и КI = 26

среднемассовая температура = 164,1 для NI = 25 и КI = 59

среднемассовая температура = 165,6 для NI = 46 и КI = 60

среднемассовая температура = 149,5 для NI = 32 и КI = 40

перепад температур t1 - t3 = -9,8

перепад температур t4 - t2 = -14,6

ВРЕМЯ = 36080,0 секунд ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 21

	..1	..2	..3	..4	..5	..6	..7	..8	..9	.10
Т 0.	116,9	133,2	146,1	152,1	159,6	116,9	133,0	145,8	151,7	159,2
Т 1.	102,0	59,5	56,1	117,4	81,4	77,2	135,7	112,3	110,9	107,3
Т 2.	113,7	137,9	145,2	152,4	156,5	160,8	159,8	159,9	146,7	130,0
Т 3.	130,2	133,4	137,5	140,9	157,6	146,1	146,3	147,6	149,0	149,7
Т 4.	165,0	159,0	158,8	159,0	159,8	161,2	163,2	164,1	164,4	164,7
Т 5.	167,1	163,9	163,6	163,6	163,7	164,0	164,1	164,4	164,5	164,6
Т 6.	168,0	165,9	165,7	165,6	165,6	165,4	168,2	166,9	166,8	166,7
Т 7.	166,5	166,3	168,0	167,2	167,1	167,0	166,8	166,5	167,7	167,2
Т 8.	167,1	166,9	166,6	166,3	165,6	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0

ТЕМРЕRATURA 301 SREDY = 20,0

ТЕМРЕRATURA 302 SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 147,1 для NI = 1 и КI = 26

среднемассовая температура = 161,6 для NI = 25 и КI = 59

среднемассовая температура = 164,1 для NI = 46 и КI = 60

среднемассовая температура = 143,1 для NI = 32 и КI = 40

перепад температур t1 - t3 = -16,9

перепад температур t4 - t2 = -18,5

ВРЕМЯ = 36100,0 секунд ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 21

	..1	..2	..3	..4	..5	..6	..7	..8	..9	.10
Т 0.	110,3	125,5	137,7	143,4	150,7	110,3	125,5	137,6	143,3	150,5
Т 1.	88,3	53,7	50,8	105,5	75,4	71,6	126,1	106,2	105,1	102,4
Т 2.	108,8	131,5	138,1	145,1	149,2	153,1	155,1	157,7	138,5	124,0
Т 3.	124,4	127,6	131,7	134,9	151,6	140,8	141,1	142,5	144,0	144,7
Т 4.	161,2	155,0	154,9	155,2	156,3	158,0	160,7	162,1	162,7	163,4
Т 5.	164,6	161,1	160,9	160,9	161,1	161,6	161,9	162,5	162,9	163,3
Т 6.	166,4	163,9	163,7	163,6	163,6	163,6	167,2	165,6	165,4	165,3
Т 7.	165,2	165,0	167,5	166,4	166,3	166,1	165,9	165,7	167,4	166,7
Т 8.	166,6	166,4	166,2	165,9	165,3	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0

ТЕМРЕRATURA 301 SREDY = 20,0

ТЕМРЕRATURA 302 SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 138,9 для NI = 1 и КI = 26

среднемассовая температура = 158,6 для NI = 25 и КI = 59

среднемассовая температура = 162,3 для NI = 46 и КI = 60

среднемассовая температура = 137,6 для NI = 32 и КI = 40

перепад температур t1 - t3 = -23,3

перепад температур t4 - t2 = -21,0

ВРЕМЯ = 36120,0 секунд ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 21

	..1	..2	..3	..4	..5	..6	..7	..8	..9	.10
Т 0.	104,2	118,4	129,9	135,3	142,2	104,4	118,6	130,0	135,3	142,2
Т 1.	77,6	49,3	46,8	96,0	70,6	67,3	118,0	101,3	100,4	98,4
Т 2.	104,6	125,9	131,7	138,2	142,2	145,5	150,2	155,2	131,3	118,9
Т 3.	119,4	122,7	126,8	129,8	146,0	136,2	136,6	138,0	139,6	140,3
Т 4.	157,4	151,4	151,2	151,6	152,9	155,1	153,2	160,0	160,9	161,9
Т 5.	162,0	158,4	158,2	158,2	158,6	159,2	159,6	160-5	161,1	161,8
Т 6.	164,5	161,8	161,6	161,5	161,6	161,6	166,0	164,1	164,0	163,8
Т 7.	163,7	163,6	166,7	165,4	165,2	165,1	164,9	164,8	166,9	166,0
Т 8.	165,9	165,7	165,6	165,3	165,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0

ТЕМРЕRATURA 301 SREDY = 20,0

ТЕМРЕRATURA 302 SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 131,2 для NI = 1 и КI = 26

среднемассовая температура = 155,4 для NI = 25 и КI = 59

среднемассовая температура = 160,3 для NI = 46 и КI = 60

среднемассовая температура = 132,9 для NI = 32 и КI = 40

перепад температур t1 - t3 = -29,1

перепад температур t4 - t2 = -22,5

ВРЕМЯ = 36180,0 секунд ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 23

	..1	..2	..3	..4	..5	..6	..7	..8	..9	.10
Т 0.	88,8	100,1	109,5	113,9	119,6	89,4	100,8	110,1	114,5	120,1
Т 1.	58,0	41,6	39,8	77,7	61,5	58,9	101,4	90,9	90,4	89,4
Т 2.	95,0	112,4	115,3	120,0	123,4	125,1	135,3	146,1	115,6	107,9
Т 3.	108,5	111,8	115,5	117,9	132,5	125,4	125,9	127,4	129,0	129,8
Т 4.	147,0	141,9	141,9	142,5	144,1	146,8	150,7	153,1	154,4	156,1
Т 5.	154,1	150,7	150,6	150,7	151,2	152,0	152,6	153,8	154,9	156,1
Т 6.	158,3	155,3	155,2	155,2	155,3	155,4	161,4	159,1	158,9	158,8
Т 7.	158,8	158,6	163,4	161,5	161,4	161,2	161,2	161,0	164,5	163,0
Т 8.	162,9	162,8	162,8	162,8	163,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0

ТЕМРЕRATURA 301 SREDY = 20,0

ТЕМРЕRATURA 302 SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 110,9 для NI = 1 и КI = 26

среднемассовая температура = 145,3 для NI = 25 и КI = 59

среднемассовая температура = 153,8 для NI = 46 и КI = 60

среднемассовая температура = 122,0 для NI = 32 и КI = 40

перепад температур t1 - t3 = -42,9

перепад температур t4 - t2 = -23,4

ВРЕМЯ = 57600,0 секунд ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 1

	..1	..2	..3	..1	..5	..6	..7	..8	..9	.10
Т 0.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,1	20,1	20,1	20,1	20,1
Т 1.	20,2	20,2	20,1	20,4	20,4	20,3	20,7	20,7	20,6	20,6
Т 2.	20,6	20,5	20,4	20,3	20,2	20,2	20,4	20,7	20,8	20,8
Т 3.	20,9	20,8	20,8	20,8	21,1	21,1	21,1	21,0	21,0	21,0
Т 4.	21,3	21,3	21,3	21,2	21,2	21,2	23,2	21,2	21,1	21,1
Т 5.	21,4	21,4	21,4	21,3	21,3	21,2	21,2	21,1	21,1	21,1
Т 6.	21,5	21,5	21,4	21,4	21,3	21,3	21,6	21,5	21,5	21,4
Т 7.	21,4	21,3	21,6	21,5	21,5	21,4	21,4	21,3	21,6	21,5
Т 8.	21,5	21,4	21,4	21,3	21,3	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0

ТЕМРЕRATURA 301 SREDY = 20.0

ТЕМРЕRATURA 302 SREDY = 20.0

среднемассовая температура = 20,0 для NI = 1 и КI = 26

среднемассовая температура = 20,8 для NI = 25 и КI = 59

среднемассовая температура = 21.1 для NI = 46 и КI = 60

среднемассовая температура = 20,9 для NI = 32 и КI = 40

перепад температур t1 - t3 = -1,1

перепад температур t4 - t2 = ,1

Т 6.	21,4	21,4	21,4	21,3	21,3	21,2	21,5	21,4	21,4	21,3
Т 7.	21,3	21,3	21,5	21,4	21,4	21,4	21,3	21,3	21,5	21,4
Т 8.	21,4	21,4	21,3	21,3	21,2	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0

ТЕМРЕRATURA 301 SREDY = 20,0

ТЕМРЕRATURA 302 SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 20,0 для NI = 1 и КI = 26

среднемассовая температура = 20,7 для NI = 25 и КI = 59

среднемассовая температура = 21,1 для NI = 46 и КI = 60

среднемассовая температура = 20,9 для NI = 32 и КI = 40

перепад температур t1 - t3 = -1,0

перепад температур t4 - t2 = ,1

ВРЕМЯ = 72000,0 секунд ПОЛЕ ТЕМПЕРАТУР кол. итераций = 1

	..1	..2	..3	..4	..5	..6	..7	..8	..9	.10
Т 0.	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,1	20,1	20,1	20,1
Т 1.	20,2	20,1	20,1	20,3	20,3	20,3	20,6	20,5	20,5	20,5
Т 2.	20,5	20,4	20,3	20,2	20,2	20,1	20,3	20,5	20,7	20,7
Т 3.	20,7	20,6	20,6	20,6	20,8	20,8	20,8	20,8	20,8	20,7
Т 4.	21,0	21,0	20,9	20,9	20,9	20,9	20,9	20,9	20,8	20,8
Т 5.	21,1	21,1	21,0	21,0	21,0	20,9	20,9	20,8	20,8	20,8
Т 6.	21,1	21,1	21,1	21,0	21,0	21,0	21,2	21,1	21,1	21,1
Т 7.	21,0	21,0	21,2	21,1	21,1	21,1	21,0	21,0	21,2	21,1
Т 8.	21,1	21,1	21,0	21,0	21,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0

ТЕМРЕRATURA 301 SREDY = 20,0

ТЕМРЕRATURA 302 SREDY = 20,0

среднемассовая температура = 20,0 для NI = 1 и КI = 26

среднемассовая температура = 20,6 для NI = 25 и КI = 59

среднемассовая температура = 20,8 для NI = 46 и КI = 60

среднемассовая температура = 20,7 для NI = 32 и КI = 40

перепад температур t1 - t3 = -,8

перепад температур t4 - t2 = ,1

МАКСИМАЛЬНЫЙ ПЕРЕПАД t1 - t3 = 92,1

МАКСИМАЛЬНЫЙ ПЕРЕПАД t4 - t2 = 37,7

Приложение И

ПРИМЕР ОФОРМЛЕНИЯ РАСЧЁТА КЛАПАНА ЗАПОРНОГО DN 100

Тепловой расчет клапана запорного DN 100 (в качестве примера принят клапан сильфонный НГ 26526-100), выполнен методом конечных разностей с использованием СТП 07.81-633-96 «Методика теплового расчета трубопроводной арматуры для АЭС», а также СТП 07.81-633-92 «Методика проведения теплового расчета высокопараметрической арматуры клапанного типа». Расчеты проведены на персональной ЭВМ.

Тепловые расчёты проведены для клапана, корпус и крышка которого выполнены из ст. 20.

1. ЗАДАЧА РАСЧЕТА

Тепловой расчёт клапана запорного DN 100 выполнен с целью получения среднемассовых температур деталей фланцевого соединения.

2. УСЛОВИЯ РАСЧЕТА

2.1. Контактные термические сопротивления между соприкасающимися деталями не учитывались.

2.2. При тепловом расчете клапана рассматривалась осесимметричная двухмерная нестационарная задача в цилиндрической системе координат.

2.3. Теплофизические характеристики приняты постоянными для каждого элементарного участка.

2.4. Клапан без теплоизоляции.

2.5. Для расчётов выбраны из ТУ 26-07-1407-86 наиболее жесткие режимы работы клапана.

3. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

3.1. Основные технические данные и характеристики клапана приведены в таблице 1.

Таблица 1

Обозначение исполнения	Температура рабочей среды, °С	Рабочее давление, МПа	Вид рабочей среды	Материал основных деталей	Основание (документ)
НГ26526-100	до 200	4,0	вода	корпус-стойка - ст. 20	ТУ 26-07-1407-86

3.2. Температура окружающей среды - 20 °С.

3.3. Режимы для расчёта приведены в таблице 2.

Таблица 2

Параметры рабочей среды

Основание

(Документ)

Начальная температура, °С

Конечная температура, °С

Скорость изменения температуры, °С/c

Скорость движения среды, м/с

190

скачок

ТУ 26-07-1407-86

4. РАСЧЕТ

4.1. Исходные данные для расчёта коэффициента теплоотдачи а1 от рабочей среды к внутренней поверхности проточной части клапана приведены в таблице 3, расчет коэффициента а1 представлен в таблице 4.

4.2. Коэффициент теплоотдачи от рабочей среды к внутренней поверхности горловины а2 принят равным 0,1 а1 исходя из конструктивных особенностей корпусов клапанов и на основании СТП 07.81-631-92 «Методика проведения теплового расчёта высокопараметрической арматуры клапанного типа».

4.3. Коэффициент теплоотдачи с наружной поверхности клапанов а3 = 7,8 ккал/м²×ч×С рассчитан по РД 302-07-122-89 «Методика расчета температурных полей арматуры для сред с температурой до 373 К (600 °С)».

4.4. Тепловая модель клапана запорного представлена на черт. 1 настоящего документа. На левой части чертежа показаны детали узла фланцевого соединения под номерами от 1 до 4, среднемассовые температуры которых необходимо определить для расчёта температурных напряжений.

4.5. Результаты расчётов среднемассовых температур деталей узла фланцевого соединения клапана приведены в таблице 5.

Температурное поле в стационарном режиме соответствует времени, равном t = 300 минут.

Таблица 3

Исходные данные	Нагрев 20 → 190 °С	Охлаждение 190 → 20 °С
Рабочая среда	вода	вода
Температура рабочей среды Т, °C	190	20
Давление рабочей среды Рр, МПа	4,0	4,0
Скорость движения рабочей среды w, м/с	5,0	5,0
Кинематическая вязкость рабочей среды v, м²/с	0,15´10^-6	0,55´10^-6
Коэффициент теплопроводности рабочей среды, ккал/м×ч×С	0,577	0,555
Критерий Прандтля Рr	0,94	3,54
Диаметр условного прохода d, м	100	100

Таблица 4

Определяемая величина	Расчётные значения
Определяемая величина	Нагрев 20 → 190 °С	Охлаждение 190 → 20 °С
Критерий Рейнольдса Re = w×d/v	3,33´10⁶	0,9´10⁶
Критерий Нуссельта Nu = 0,021(Re)^6,8 ´ Рr^6,43	3354	2094
Коэффициент теплоотдачи a1 = Nu × l/d	19352	11621

Среднемассовые температуры деталей фланцевого соединения клапана DN 100 в режимах 20 ↔ 190 °С. Скачок. Материал корпуса-стойки - ст. 20

Таблица 6

Время, мин	РЕЖИМ НАГРЕВА от 20 до 190 °С						РЕЖИМ ОХЛАЖДЕНИЯ от 191 до 20 °С
	Номер деталей фланцевого соединения				Температурные перепады Dt, °C		Номер деталей фланцевого соединения				Температурные перепады Dt, °C
	1	2	3	4			1	2	3	4
	Номера точек тепловой модели						Номера точек тепловой модели
	1...10 22...26	25, 27, 28, 49, 59	46...50 56...60	32...34 38...40	Dt1-3	Dt4-2	1...10 22...26	25, 27, 28, 49, 59	46...50 56...60	32...34 38...40	Dt1-3	Dt4-2
0	20	20	20	20	0	0	186,5	167,5	167,5	176,5	19	3,9
0,5	46,1	21,4	20,6	39,6	25,4	18,2	170,5	166,8	167,2	163	3,3	-3,6
1	67,5	25,7	23,2	56,6	44,3	30,9	155,9	164,1	165,6	119,5	-9,8	-11,6
2	98,6	38,1	31,1	75,8	67,7	37,7	131,2	155,4	160,3	132,9	-29,1	-22,5
3	120,5	51	39,9	87,7	80,6	36,7	110,9	145,3	153,8	122	-42,9	-23,4
6	156,5	82,6	64,4	109,3	92,1	27,1	69,3	117,4	133,5	10,4	-61,2	-16,9
10	174,9	108,5	89,6	127,5	85,2	19	42	91,1	110,1	61,7	-68	-9,3
30	186,1	151,9	145,1	163,1	40,9	11,2	21,5	41,1	49,7	39,7	-28,2	-1,1
60	186,7	165,7	164,6	175	22,1	9,3	20,2	23,9	25,5	23,8	-5,3	-0,1
300	186,5	167,5	167,5	176,5	19	8,9	20	20,8	21,1	20,9	-1,1	-0,1

5. ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В результате теплового расчёта узла фланцевого соединения клапана запорного DN 100 получены температуры в узловых точках тепловой модели фланцевого соединения, из которых определены среднемассовые температуры деталей соединения, а также осевые и радиальные перепады температур в нестационарном и стационарном режимах, необходимые при расчёте температурных напряжений.

СОДЕРЖАНИЕ

1. Область применения. 1

2. Нормативные ссылки. 2

3. Общие положения. 2

4. Исходные данные. 2

5. Условия расчёта. 3

6. Методика теплового расчёта. 3

Приложение И. Пример оформления расчёта клапана запорного dn 100. 38