МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА СССР

ГЛАВСЕЛЬСТРОЙПРОЕКТ

ГИПРОНИСЕЛЬХОЗ

 

РЕКОМЕНДАЦИИ
ПО ВЫБОРУ И РАСЧЕТУ СИСТЕМ
ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ
ЖИВОТНОВОДЧЕСКИХ ЗДАНИЙ

УТВЕРЖДЕНЫ

ГЛАВСЕЛЬСТРОЙПРОЕКТОМ МСХ СССР

26 АВГУСТА 1982 г.

 

 

МОСКВА 1983

 

Рекомендаций разработаны институтами: Гипронисельхоз (Кузенков Б.А., Антонов П.П.), ВНИИОТ (Гримитлин М.И., Лизин Г.М.), ГПИ Проектпромвентиляция (Баландина Л.Я., Кример Л.С.), ЦНИИЭП инженерного оборудования (Тарнопольский М.Д.), ГПИ Сантехпроект (Моор Л.Ф.), НИПТИМЭСХ НЗ (Скуратов В.Б., Максимов Н.В.)

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

ВР - воздухораспределительное устройство.

Р.З. - рабочая зона.

G, L - расчетный воздухообмен, кг/ч, м³/ч.

G_о, L - количество приточного воздуха, подаваемого одним ВР, кг/ч, м³/ч.

 - количество удаляемого воздуха из рабочей зоны, кг/ч.

 - доля удаляемого воздуха из рабочей зоны по отношению к расчетному воздухообмену, %.

W - избыточное влаговыделение в помещении, г/ч [7, 8].

Da = a_Р.З. - a_о - избыточное влагосодержание воздуха помещения, г/кг.

K - поправочный множитель в формуле для определения расчетного воздухообмена.

i_.Р.З. - энтальпия воздуха рабочей зоны, ккал/кг.

i_п - энтальпия приточного воздуха, ккал/кг.

i_н - энтальпия наружного воздуха, ккал/кг.

Q_изб - избыточное тепло помещения группы I, ккал/ч.

Q_н -недостаток тепла помещения группы II, ккал/ч.

K_a - коэффициент воздухообмена по влаге.

Q -доля приточного воздуха, поступающего в рабочую зону.

t_o - температура приточного воздуха на выходе из ВР, °С.

t_Р.З. - нормируемая температура воздуха в рабочей зоне помещения, °С.

t_x - максимальная (при подаче нагретого) или минимальная (при подаче холодного) температура воздуха на оси струи в месте ее пересечения с верхней границей рабочей зоны, °С.

t_{max обр.} - максимальная (при подаче нагретого) или минимальная (при подаче холодного) температура воздуха в обратном потоке, °С.

Dt_o = t_о - t_Р.З. - избыточная температура приточного воздуха, °С.

Dt_x = t_x - t_Р.З. - избыточная температура воздуха в расчетном сечении приточной струи (на расстоянии X от ВР), °С.

Dt_норм - нормируемое отклонение максимальной (при подаче нагретого) или минимальной (при подача холодного) температуря воздуха в рабочей зоне помещения от нормируемой температуры воздуха в рабочей зоне, °С.

V_о - начальная скорость движения воздуха, отнесенная к расчетной площади подводящего патрубка ВР, м/с.

V_доп - допустимое значение скорости воздуха в рабочей зоне.

V_отв - средняя скорость воздуха в отверстиях воздуховода типа ВПК, м/с.

V_х - максимальная скорость движения воздуха на оси струи в месте ее пересечения с верхней границей рабочей зоны, °С.

 - максимальная скорость движения воздуха в обратном потоке, м/с.

V_норм - нормируемая скорость движения воздуха в рабочей зоне помещения, м/с.

Н - геометрическая характеристика струи, м.

Х_в - расстояние по горизонтали от ВР до высшей или низшей точки оси неизотермической компактной струи, истекающей вверх (холодной) или вниз (нагретой): принимается равной для холодной струи h₂, нагретой - h_ВР, м.

х - расстояние по горизонтали от ВР до места пересечения оси компактной струи с верхней границей рабочей зоны; для веерной конической и плоской струи - расстояние по оси струи от ВР до места ее пересечения с верхней границей рабочей зоны, м.

m - скоростной коэффициент ВР.

n - температурный коэффициент ВР.

K_н - коэффициент неизотермичности.

K_c - коэффициент стеснения.

a - угол выпуска из ВР приточной струи, отсчитывается от горизонтали и принимается со знаком плюс (или угол наклона воздухонаправляющих плоскостей ВР), °.

b - угол входа струи в рабочую зону, °.

d_o - диаметр воздухоподводящего патрубка ВР, м.

F_o - площадь воздухоподводящего патрубка ВР, м².

b - расстояние между отклоняющим экраном ВР типа ВЭР до выпускного отверстия воздухоподводящего патрубка, м.

d_ср - средний диаметр воздуховода типа ВПК.

b_стр - ширина плоской струи (ВР типа ВПК) в месте ее входа в рабочую зону, м.

x - коэффициент местного сопротивления ВР, отнесенный к V_o.

h_ВР - высота расположения ВР над уровнем пола (условное значение h_ВР соответствует ординате вершины оси осесимметричной струи), м.

h₁ - расстояние от ВР до верхней границы рабочей зоны, м.

h₂ - ордината вершины оси осесимметричной струи, м.

h_Р.В. - высота рабочей зоны.

H_пом - высота помещения в средней части ската перекрытия, м.

F_пом - размер площади поперечного сечения помещения, приходящейся на один ВР в вертикальной плоскости, м².

F_стр - площадь струи в месте внедрения в рабочей зоне, м².

F_Р.З. - размер площади рабочей зоны, приходящейся на один ВР, м².

l_o - расстояние между ВР, установленными в ряд, м.

l - длина помещения, обслуживаемая одной струей (ВР типа РР) рабочей зоны (половина ширины помещения), м.

N - количество воздухораспределителей, шт.

1. ОБЩАЯ ЧАСТЬ

1.1. Настоящие рекомендации предназначены для выбора воздухораспределительных устройств (ВР), мест забора вытяжного воздуха и расчета воздухообмена при проектирования систем вентиляции, воздушного отопления и кондиционирования воздуха в животноводческих помещениях основного производственного назначения. Рекомендации, при необходимости, могут быть частично или полностью использованы для других помещений (птицеводческих, звероводческих) с учетом их специфики.

Методика выбора и расчета ВР основана на определении максимальных параметров воздуха в приточных струях в месте пересечения оси струи с верхней границей рабочей зоны¹.

¹ Методика расчета систем естественной вентиляции приведена в рекомендациях [7].

1.2. Рекомендации не распространяются на вспомогательные, административные и бытовые помещения. При проектировании и расчете систем воздухораспределения в этих помещениях следует руководствоваться действующими нормами [1 - 4].

1.3. Рекомендации разработаны в дополнение и развитие действующих рекомендаций [2, 4 - 6].

2. ВЫБОР СХЕМ ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ И РАСЧЕТ ВОЗДУХООБМЕНА

2.1. Выбор и расчет схемы воздухообмена сводится к выбору мест расположения и типоразмера ВР и вытяжных отверстий. Расчет воздухообмена осуществляется с учетом принятых решений по подаче и удалению воздуха.

2.2. По величине тепловых нагрузок животноводческие помещения разделяют на две группы.

К группе I следует относить помещения, в которых в холодный период года имеет место избыток тепла. Подача приточного воздуха для ассимиляции осуществляется с температурой, меньшей температуры воздуха в рабочей зоне группе I относятся помещения для содержания взрослого поголовья животных.

К группе II следует относить помещения, в которых в холодный период года имеет место недостаток тепла и подача приточного воздуха с целью воздушного отопления осуществляется с температурой большей температуры воздуха рабочей зоны (t_o > t_Р.З.). К группе II относятся помещения для содержания молодняка животных¹.

¹ Для тех случаев, когда в конце холодного периода или в результате увеличения теплопоступления от животных в процессе их роста соотношение t_пр > t_Р.З. меняется на обратное (т.е. помещение из группы II переходит в группу I), следует проводить проверочный расчет угла выпуска приточного воздуха.

2.3. С целью обеспечения нормируемых параметров в рабочей зоне помещения при минимальном расходе тепла и воздуха подача приточного воздуха должна осуществляться

в холодный период года:

в помещениях группы I: в верхнюю зону (рис. 1б, в, е); в направлении рабочей зоны (рис. 1д);

в помещениях группы II: в направлении рабочей зоны (рис. 1а, г);

в переходный период года: в зависимости от соотношения t_пр и t_Р.З. подача приточного воздуха осуществляется так, как указано выше для помещений I и II групп;

в теплый период года: в помещениях группы I и II - в направлении рабочей зоны (рис. 1г).

Рекомендуемые воздухораспределители представлены в табл. 1.

2.4. Место расположения вытяжных отверстий систем вытяжной вентиляции следует выбирать исходя из конструктивных особенностей. Вытяжные вентиляционные отверстия наиболее целесообразно размещать в области подпитки струйных течений и в забойных зонах (вне области распространения струй).

2.5. Экономичность принятой приточно-вытяжной системы вентиляции следует обосновывать сопоставлением вариантов проектных решений по приведенным затратам [12].

2.6. За расчетную вредность для определения воздухообмена в помещениях группы I и II следует принимать влагу.

2.7. Количество приточного воздуха, необходимого для удаления избытков влаги W [7, 8], зависит от коэффициента воздухообмена по влаге K_a¹ и доли удаляемого воздуха из рабочей зоны  и определяется по формуле [13]:

                                                                (1)

где

                                                    (2)

Значение K приведено в табл. 5.

¹ Значение K_a приведено в настоящих Рекомендациях (см. рис. 8).

Рис. 1. Основные схемы организации воздухообмена в животноводческих помещениях приточными вентиляционными струями:

а - наклонными вниз осесимметричными струями (решетки РР);

б - тоже, наклонными вверх;

в - настилающимися на ограждения веерными струями (ВДУМ, ВЭР);

г - коническими струями (ВДУМ; ВЗР; ВК; ПНУ);

д - плоскими струями, направленными вертикально вниз (полиэтиленовые или металлические перфорированные воздуховоды);

е - сосредоточенно ненастилающимися подсимметричными струями вдоль или поперек помещения (решетки РР, патрубки ПП).

2.8. Расчет воздухообмена следует проводить во взаимосвязи с расчетом воздухораспределения и теплофизическим расчетом ограждающих конструкций [8, 9, 12].

2.9. Расход тепла, необходимый для подогрева наружного воздуха до расчетной температуры приточного воздуха, следует определять для помещений группы I по формуле:

                                                     (3)

помещений группы II по формуле:

                                                      (4)

3. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

3.1. Нормативные параметры воздуха следует обеспечивать в рабочей зоне (зоне размещения животных): в пространстве над уровнем пола или площадки до верхней границы рабочей зоны h_Р.З. [5, 6].

Величина h_Р.З. равна для помещений:

крупного рогатого скота

    взрослых животных            - h_Р.З. = 1,5 м,

    молодняка                             - h_Р.З. = 0,5 м;

свиней

    взрослых животных            - h_Р.З. = 1 м,

    молодняка                             - h_Р.З. = 0,3 м.

Таблица 1

Рекомендуемые воздухораспределители и тип прямоточных струй¹

¹ Наиболее высокие технико-экономические показатели имеют децентрализованные приточные установки с ВР типа ВЭР, используемые при наличии электроэнергии, расходуемой на нужды вентиляции - подогрев воздуха круглогодично, остальные централизованные системы вентиляции предполагают наличие дополнительной системы вентиляции, используемой только в теплый период года. Эти системы имеют идентичные технико-экономические показателя.

Все ВР (кроме решеток типа ВР) изготавливаются до организации серийного производства собственными силами заказчика по указанным в приложении II чертежам. Решетки типа РР изготавливаются трестом «Сантехдеталь» по чертежам типовой серии № 1.494-8.

3.2. Расчетные параметры воздушной среды в животноводческих помещениях следует принимать по [5, 6]. Отклонение от расчетных температур (то есть избыточная температура Dt_x в расчетном сечении струи) допускается в помещениях для содержания:

свиней                                                                                                       

крупного рогатого окота                                                                         

Нормируемые скорости движения V норм в помещениях для содержания крупного рогатого окота и свиней приведены в табл. 2 [5, 6].

Таблица 2

3.3. Характеристики рекомендуемых воздухораспределителей приведены в табл. 3.

Таблица 3

Технические характеристики рекомендуемых воздухораспределителей

4. ПОРЯДОК РАСЧЕТА ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ

4.1. Расчет воздухораспределения следует проводить в следующей последовательности:

1) по результатам расчета тепловоздушного баланса определить группу рассматриваемого животноводческого помещения;

2) в зависимости от группы помещения и периода года задать направление подачи воздуха и тип воздухораспределителя;

3) в соответствии с методикой расчета струи определить значение X;

4) определить по формуле (1) количество приточного воздуха G при K_a = 1 (K = 1) и G_Р.З. = 0;

5) определять V_x и Dt_x и полученные значения сравнять с нормативными значениями V_доп и Dt_норм:

V_x £ 2V_норм;                                                              (5)

Dt_x £ 2Dt_норм.                                                             (6)

При несоблюдении неравенств (5) и (6) расчет повторить;

6) определить место расположения вытяжных отверстий и значение .

7) определить в соответствии с принятой системой приточно-вытяжной вентиляции K_a и K;

8) уточнять с учетом K_a по п. 4.7 значения G и Q_I (или Q_II);

9) повторять расчет по п.п. 4.5 - 4.7.

4.2. При рассмотрении конкретной приточно-вытяжной вентиляции проводят их сопоставление по приведенным затратам [12].

5. РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ВОЗДУХА НАКЛОННЫМИ КОМПАКТНЫМИ СТРУЯМИ (РЕШЕТКИ ТИПА РР)

5.1. Максимальные параметры воздуха в расчетном сечении струи на расстоянии X от ВР определяются по формулам

максимальные скорости:

                                                    (7)

избыточные температуры:

                                                   (8)

Рис. 2. График зависимости относительного расстояния от места выпуска холодной (подогретой) струи вверх (вниз) до высшей (низшей) точки оси компактной струи по горизонтали Х_в/Н и по вертикали h₂/Н (h_ВР/H) от угла выпуска приточной струи a: а) a £ 60°; б) a £ 10°.

5.2. Изометрическая характеристика струя H определяет целиком начальные условия истечения струи:

                                                          (9)

Помещения группы I (t_o < t_Р.З.)

5.3. По расчетному воздухообмену G для холодного периода года и количества N ВР определяют количество приточного воздуха, подаваемого одним ВР¹:

 или                                                     (10)

По табл. 3 выбирается типоразмер ВР значения m, n, V_o.

¹ Количество N решеток типа РР выбирается таким, чтобы между поперечными осями здания по одну сторону продольной оси проходил один ВР.

5.4. По конструктивным соображениям выбирается высота установки ВР (h_ВР < 0,8H_пом.).

5.5. По значению  по графику (рис. 2а, б) определяется максимальный угол выпуска приточной струи (при этом h₂ = H_пом - h_ВР).

5.6. По значению максимального угла выпуска приточной струи (см. рис. 1а, б) определяют значение  и Х_В.

5.7. Определяем по графику рис. 3 значение X в зависимости от характеристики уровня расположения ВР .

5.8. Найденное значение X должно отвечать условию

При нарушении этого условия следует принять меньший угол выпуска струи a (или h_вр) и повторить расчет по п. 5.4 - 5.8 (окончательное значение a, подтвержденное п. 5.10, заносится в пояснительную записку проекта)².

² Окончательному (но не максимальному) значению a соответствует значение h₂ < H_пом - h_ВР, определяемое по рис. 2а, . Это новое значение h₂ следует также учитывать при определении значения h₁/h₂ при переходе от рис. 3 к рис. 4.

Рис. 3. График зависимости относительного расстояния от ВР до места пересечения осью компактной струи верха рабочей зоны Х_ВХ/Х_В от характеристики уровня расположения ВР h₁/h₂ при выпуске холодной компактной струи под углом a вверх

Рис. 4. График зависимости коэффициента неизотермичности K_н компактной холодной струи от угла выпуска приточной компактной струи a вверх и характеристики уровня расположения ВР h₁/h₂

5.9. Поправочные коэффициенты в формулах (7) и (8) определяются:

коэффициент стеснения K_с следует принимать по табл. 4¹.

¹ В формуле (8) при K_с < 0,85 следует принимать K_с = 0,85 [6].

Таблица 4

Значение коэффициента стеснения K_с

коэффициент неизотермичности K_н определяют по графикам (рис. 4) в зависимости от угла выпуска струи a и характеристики уровня расположения ВР . В формулу (8) подставляется значение K_н, определенное по рис. 5, при .

5.10. Для определения максимальных параметров воздуха на оси струи в месте ее внедрения в рабочую зону в холодный период года полученные расчетные данные по предыдущим пунктам подставляют в формулы (7), (8) и сравнивают с допустимыми значениями скоростей и избыточных температур в рабочей зоне по неравенствам (5), (6).

При несоблюдении неравенств расчет повторяется с иными значениями a или h_ВР или Н до тех пор, пока неравенства (5) и (6) не будут соблюдены.

5.11. Поправочный множитель K в формуле (1) для расчета воздухообмена определяется в следующей последовательности:

определяем долю расхода приточного воздуха Q, поступающего в рабочую зону по номограмме (рис. 7), в зависимости от расчетного угла выпуска приточной компактной струи, характеристики уровня расположения ВР  и значения ;

Рис. 5. График зависимости относительного расстояния от ВР до места пересечения осью струи верхней границы рабочей зоны при входе в нее Х/Х_В от уровня расположения ВР h₁/h_ВР при выпуске подогретой компактной струи под углом a вниз

Рис. 6. График зависимости коэффициента неизотермичности компактной подогретой струи K_н от угла выпуска приточной компактной струи a вниз и уровня расположения ВР h₁/h_ВР

Рис. 7. Номограмма для определения доли расхода приточного воздуха, поступающего в рабочую зону Q, в зависимости от угла выпуска приточной холодной или подогретой компактной струи a и угла входа струи в рабочую зону b.

Пример: 1: a = 8 °, h₁/h₂ = 1,4,

Ответ: b = 26°, Q = 1

Пример: 2: a = 25°, h₁/h₂ = 0,5

Ответ: b = 23°, Q = 0,95

Таблица 5

Значения поправочного множителя K в формуле (1) для определения расхода приточного воздуха в зависимости от доли расхода вытяжного воздуха , удаляемого из рабочей зоны, и коэффициента воздухообмена по влаге K_a

Примечание. Предпочтительные размеры K соответствуют K_a ³ 0,8, при K_a £ 0,8 расчет следует повторить.

Рис. 8. График зависимости коэффициента воздухообмена по влаге K_a от доли расхода приточного воздуха Q, поступающего в рабочую зону, и относительного расположения от ВР до расчетного сечениях  (до места пересечения осью компактной нагретой или холодной струи верхнего уровня рабочей зоны) при заданных долях удаленного воздуха из рабочей зоны .

а) 0; б) 0,3; в) 0,5; г) 0,7; д) 1

определяем коэффициент воздухообмена K_a по графикам (рис. 8) в зависимости от доли расхода приточного воздуха Q, поступающего в рабочую зону, доли удаляемого воздуха из рабочей зоны  и значения  [13].

Принимаемое значение K_a должно быть равно или больше величина 0,8. Для достижения этой величины Q следует устремлять к единице, что становится возможным при a ³ 7°, для помещений группы I и a ³ 20 ° для помещения группы II.

5.12. Уточняют значение количества приточного воздуха по формуле (1) и тепла, расходуемого на подогрев приточного воздуха, по формуле (3).

Помещения группы II (t_o > t_Р.З.)

5.13. Аналогичен п. 5.3.

5.14. Выбираетcя высота установки ВР h_ВР по конструктивным соображениям.

5.15. По значению  графику (см. рис. 2а, б) находится максимальный угол выпуска приточной струи a (при этом h₂ < h_ВР).

5.16. Аналогичен п. 5.6.

5.17. Определяем по графику рис. 5 значение X в зависимости от характеристики уровня расположения ВР ¹.

¹ Схема роста и графика рис. 5 определена для осесимметричной струи, вершина которой расположена в непосредственной близости от пола. Для достижения меньших (по сравнению с принятой схемой расчета) скоростей движения воздуха ось струи должна проходить на некотором расстоянии от пола, вплоть до верхней границы рабочей зоны.

Для обеспечения V_норм по табл. 2 (п. 2, 4, 6 - холодный период года)  по рис. 5 следует устремлять к единице. При значении  вершина струи касается верхней граница рабочей зоны. В этом случае вытяжку необходимо осуществлять из рабочей зоны.

5.18. Аналогичен п. 5.8.

5.19. Поправочные коэффициенты в формулах (7) и (8):

коэффициент стеснения K_с определяется по п. 5.9;

коэффициент неизотермичности K_н определяют по графикам (рис. 6) в зависимости от угла выпуска струи a и характеристики уровня расположения ВР . В формулу (8) подставляют K_н, определенное по рис. 6 при .

5.20. Дальнейшие расчеты проводятся по п. 5.10 - 5.12.

Расчет компактной сосредоточенной ненастилающейся струи, истекающей из ВР типа РР [8]

5.21. Аналогичен п. 5.1 - 5.12.

5.22. Максимальные параметры воздуха в обратном потоке следует определять по формулам¹:

                                                      (11)

                                                      (12)

¹ Максимальные значения параметров находятся на расстоянии .

5.23. Величина коэффициента K₁ в формуле (11) равна 1,3 при одной струе в ряду и 1,15 при двух струях в ряду.

6. РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ВОЗДУХА ПЛОСКИМИ ВЕРТИКАЛЬНЫМИ СТРУЯМИ (ВР ТИПА ВПК) [9]

Помещения группы I (t_o < t_Р.З.)²

² В помещениях группы II следует вместо воздуховодов ВПК применять ВР типа ВЭР или конические воздухораспределятели ВК.

6.1. Определяем по графикам (рис. 9) тип воздуховода в зависимости от расхода воздуха и диаметра воздуховода. Определяем скорость воздуха в начальном сечении воздуховода и среднюю скорость воздуха в отверстиях V отв. При выборе диаметра воздуховода производительностью от 10 до 20 тыс. м³/ч выбирают воздуховод с меньшим V_о.

6.2. По расчетному воздухообмену G для холодного периода года определяем количество приточного воздуха при K = 1 на один воздуховод.

6.3. Принимается высота установки воздуховода h₁ по графику (рис. 10) определяются V_x и Dt_x (при K_о = 1, K_н = 1)³.

³ h₁ должно быть меньше или равно значению  (графики рис. 10 учитывают значения величин m, n, x, d_ср).

Рис. 9. График зависимости средней скорости воздуха V_отв в отверстиях ВР воздуховода типа ВПК и подачи этих воздуховодов L_о от скорости воздуха V_о в на начальном сечении

Рис. 10. График зависимости относительной максимальной осевой скорости V_x/V_отв воздуха и относительной максимальной избыточной температуры Dt_x/Dt_о в плоской струе, истекающей из воздуховода типа ВПК вниз, от расстояния воздуховода до верхнего уровня рабочей зоны b₁ (K_с = K_н = 1)

Рис. 11. График зависимости коэффициента неизотермичности K_н плоской холодной струи, направленной из ВПК вниз, от параметра  и относительного расстояния от низа воздуховода типа ВПК до верхнего уровня рабочей зоны h₁/d_ср

Рис. 12. График зависимости относительной ширины b_стр/d_ср струи, истекающей из ВПК, в месте ее входа в рабочую зону b_стр от относительного расстояния, от низа воздуховода до верхнего уровня рабочей зоны h₁/d_ср

Рис. 13. График зависимости коэффициента стеснения K_с от относительной ширины плоской струи из ВПК в месте ее входа в рабочую зону

6.4. Коэффициент неизотермичности следует принимать по графикам (рис. 11) в зависимости от h₁/d_ср и параметра

6.5. Коэффициент стеснения следует принимать по графикам (рис. 13) в зависимости от относительной ширины струи в месте ее входа в рабочую зону b_стр/h₁, предварительно определив b_стр по рис. 12 в зависимости от h₁/d_ср.

6.6. Искомую максимальную скорость V_x определяют путем умножения ее значения, полученного по п. 6.3, на значения коэффициентов K_c и K_н, определенным по графикам рис. 11 и 13.

6.7. Искомую избыточную температуру Dt_x определяют путем деления ее значения, полученного по п. 6.3, на значения коэффициентов K_c и K_н, определенным по графикам рис. 11 и 13.

6.8. Аналогичен п. 4.5. В случае несоблюдения неравенств (5) и (6) увеличивают значение h₁ и повторяют расчет.

6.9. Поправочный множитель K в формуле (1) и K_a в формуле (2) принимают по табл. 6.

Таблица 6

6.10. Аналогичен п. 5.12.

7. РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ВОЗДУХА ВЕЕРНЫМИ И КОНИЧЕСКИМИ СТРУЯМИ

А. Распределение воздуха веерной или конической струей децентрализованной приточной вентиляционной установкой с воздухораспределителем типа ВЭР [10]

7.1. Исходя из максимальной производительности одной установки G_о, L_о (рис. 14) и расчетного воздухообмена G, L в теплый период года по формуле (1) определяется проектируемое количество ВР : N.

Рис. 14. График зависимости скорости вращения осевого вентилятора ВОБ от величин L_о и b/d_о при n = 1420 об/мин.

7.2. Принимается высота установка ВЭР - h_ВР > 0,8H_пом c целью обеспечения в холодный период года настилания приточной веерной струи на перекрытие.

а) Холодный период года (рис. 1в)

7.3. Подача приточного воздуха осуществляется веерной струей. Относительное расстояние мешу кольцевым экраном ВЭР и выпускным сечением шахты принимают b/d_о = 0,2 (угол истечения струи при этом a = 0).

7.4. По результатам тепло-воздушного баланса при помощи характеристики осевого вентилятора (см. рис. 14) определяют значения L_о, V_о и N для холодного периода года.

7.5. Определяем относительную длину оси холодной струи  по номограмме (рис. 15) в зависимости от значений V_о, ,  и ¹.

¹ При x > l + h_В.Р принимают x = l + h_В.Р.

7.6. Определяем V_x и Dt_x по формулам (7) и (8) при K_с = K_н = 1.

Значения m и n принимаются по табл. 3 при b/d_о = 0,2 (a = 0).

7.7. Поправочные коэффициенты в формулах (7) и (8) определяем:

коэффициент стеснения K_с по номограмме (рис. 16) в зависимости от величины  и  = 0,2;

коэффициент неизотермичности K_н по номограмме (рис. 17) в зависимости от величины x и V_x, Dt_x, определенных по п. 7.6.

7.8. Аналогичен п. 5.10.

7.9. Поправочный множитель в формуле (1) и коэффициент K_a в формуле (2) принимают по табл. 7.

Таблица 7

Рис. 15. Номограмма для расчета полной длины веерной холодной струи, истекающей из ВР типа ВЭР

Дано: ; V_о = 7,4 м/с; Dt_о = 18°;

Решение: 1. по  и Dt_о находим точку A на вспомогательной прямой;

               2. по V_о через точку A определяем точку B на шкале Dt_о;

               3. по  через точку B находим .

Рис. 16. Номограмма для определения поправочного коэффициента стеснения K_c веерной струи, истекающей из ВР типа ВЭР

Рис. 17. Номограмма для определения коэффициента неизотермичности веерной струи, истекающей из ВР типа ВЭР

Дано: x = 12 м; Dt_x = 0,7°; V_x = 0,4 м/с.

Решение: 1) по x и Dt_x находим точку A на вспомогательной прямой;

               2) через точку А по V_x определим K_н = 1,09

Рис. 18. График зависимости площади поперечного сечения смыкающейся струи от координаты h₁, при различном V/d_о (или a) для ВР типа ВЭР

б) Теплый период года (см. рис. 1г)

7.10. Подача приточного воздуха осуществляется конической струей. Величина угла выпуска струи может быть 30° ³ a ³ 20°.

a = 20° (b/d_о = 0,5).

7.11. Расстояние X равно 2,73.

7.12. Аналогичен п. 5.10.

Значения m и n принимаются по табл. 3 при b/d_о = 0,5 (a = 20°).

7.13. Поправочные коэффициенты в формулах (7) и (8) определяются:

коэффициент стеснения K по номограмме (см. рис. 16) в зависимости от величины  и b/d_о = 0,5 (a = 20 °);

коэффициент неизотермичности K_н принять равным единице.

a = 20°, 30° (b/d_о = 0,6 и b/d_о = 0,7).

7.14. Расстояние X равно h₁.

7.15. Поправочные коэффициенты в формулах (7) и (8) определятся:

коэффициент стеснения K_c по номограмме (см. рис. 16), предварительно определив значение F_стр по номограмме (рис. 18) в зависимости от величины  и ;

коэффициент неизотермичности K_н принимать равным единице.

7.16. Аналогичен п. 5.10¹.

Значения m и n принимать по табл. 3 при b/d_о = 0,6 (a = 25°) и b/d_о = 0,7 (a = 30°).

¹ В пояснительную записку вносится запись величин температур наружного воздуха, при которых начинается (заканчивается) теплый (холодный) период года и следует осуществлять перевод конической струи в веерную и наоборот.

7.17. При несоблюдении неравенств (5) и (6) расчет следует провести при a = 20° по п.п. 7.10 - 7.13.

7.18. Аналогичен п. 7.9.

Б. Распределение воздуха конической струей воздухораспределителем ВК^{1), 2)}

¹⁾ ВК рекомендуется применять в набольших помещениях группы II, например, профилактории.

²⁾ Расчеты для холодного и теплого периодов идентичны (10).

7.19. Определяем максимальное количество воздуха, подаваемого одним ВР:

                                                        (13)

значения V_норм и V_о принимаются по табл. 2, 3.

7.20. Минимальное количество воздухораспределителей определяют по формуле (10).

7.21. Расстояние X принимать равным 1,86h₁.

7.22. Аналогичен п. 5.10.

Значения m и n принимать по табл. 3.

7.23. Геометрическую характеристику струи следует определять по формуле (9); полученную величину умножите на 1,19.

7.24. Высоту установки ВК определяют по графикам (см. рис. 2) по значению величины h_ВР/H при a = 60°.

7.25. Аналогичен п. 5.17.

7.26. Поправочные коэффициенты в формулах (7) и (8) определяются:

коэффициент неизотермичности по графикам (см. рис. 6) в зависимости от h₁/h_ВР;

коэффициент стеснения принимать равным единице.

7.27. Значения величин V_x и Dt_x, определенные по формулам (7) и (8), следует умножить на 1,41.

7.28. При несоблюдении неравенств (5) и (6) расчет следует повторить с большим значением h_ВР или H.

7.29. Аналогичен п. 7.9.

ПРИМЕРЫ ВЫБОРА И РАСЧЕТА СИСТЕМ ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ

Пример 1. Выбрать систему воздухораспределения для коровника с беспривязным содержанием размерами 21´90´5,5 м, при высоте наружной ограждающей стены 2,7 м. Параметры и расход воздуха в холодный период года: t_о = -6 °С, t_Р.З. = 5 °С, L = 40400 м³/ч. В холодный период года приточный воздух раздается централизованной системой вентиляции.

Выбор и расчет системы воздухораспределения проводим в соответствии с разделом 4.

п. 4.1. Так как t_пр < t_Р.З. помещение относится к группе I.

п. 4.2. Подача приточного воздуха осуществляется в холодный период года в направлении перекрытия (п. 2.3) осесимметричными струями, истекающими из решеток типа РР (см. табл. 1).

Размещаем воздуховоды с решетками РР вдоль продольных наружных стен. Методика расчета струи принята для помещений группы I по п.п. 5.3 - 5.12.

п. 5.3. N = 90 : 6 × 2 = 30 шт.

            L_о = 40406 : 30 = 1345 м³/ч, выбираем решетку РР5 размером 200´600 мм, F_a = 0,096 м; m = 4,5; n = 3,2 (см. табл. 3).

            V_о = 1345 : 3600 × 0,096 = 4 м/с.

п. 5.2.

п. 5.4. Принимаем h_вр = 2,5 м.

п. 5.5. h₂ = H_пом - h_ВР = (5,5 + 2,7) : 2 - 2,5 = 1,6 (по определению).

По h₂/H = 1,6/9,1 = 0,18 определяем на рис. 2а a = 23°.

п. 5.6. По a = 23° определим Х_в/H = 0,57 или Х_в = 0,57 - 9,1 = 5,2 м.

п. 5.7. h_Р.З. = 1,5 м (п. 3.1) > n : h₁ = h_ВР - h_Р.З. = 2,5 - 1,5 = 1,0 м и h₁/h₂ = 1,0/1,6 = 0,63.

По h₁/h₂ = 0,63 определим на рис. 3 x/x_b = 1,9 или х = 1,90 × 5,2 = 9,88 м.

п. 5.8. F_пом = 6 × 5,5 = 33 м²  или условие п. 5.8 не нарушено, т.е. .

п. 5.9. F_о/F_пом = 0,096/33 = 0,0028 и K_с = 1.

По рис. 4 на основании a = 23° и h₁/h₂ = 2,77 определяем К_н = 1,70 (для формулы 8).

По рис. 6 на основании a = 23° и h₁/h₂ = 0 определяем К_н = 0,92 (для формулы 9).

п. 5.10.

В соответствии с п. 3.2. V_норм = 0,5 м/с или 2V_норм = 1 м/с

                                         Dt_норм £ ± 2 °C или Dt_норм £ ± 4 °C

п. 4.4 Неравенства (5) и (6) соблюдены. Расчет струи закончен. Угол a = 23° заносим в пояснительную записку.

п. 5.11. По рис. 7 на основании a = 23°, h₁/h₂ = 2,77 (помещение группы I) и l/h₁ = 21 : 2/1,5 = 7 определим Q = 1, т.е. весь приточный воздух поступает в рабочую зону.

Из рис. 8 видно, что при Q = 1 имеем K_a = 1 вне зависимости от доли расхода вытяжного воздуха , удаляемого из рабочей зоны.

Поправочный коэффициент K = 1.

п. 5.12. Расчетный воздухообмен и расход тепла на подогрев наружного воздуха принимаются равными (K_a = 1), приведенными в условии примера.

Пример 2. Выбрать систему воздухораспределения для свинарника-откормочника размерами 18´96´5,5 м. Параметры и расход воздуха в холодный период года t_о = 6 °С; t_Р.З. = 10 °С; L = 28000 м³/ч.

В холодный период года приточный воздух раздается централизованной системой вентиляции.

Выбор и расчет системы воздухораспределения проводим в соответствии с разделом 4.

п. 4.1. Так как t_пр < t_Р.З. помещение относится к группе I.

п. 4.2. Нормативная подвижность воздуха в свинарниках значительно ниже, чем в коровниках. В связи с этим подача воздуха осуществляется в холодный период года в направлении рабочей зоны плоской струей, истекающей из воздуховодов типа ВПК (см. табл. 1). Размещаем воздуховоды вдоль продольной оси здания. Методика расчета струи принята для помещения группы I по п. 6.1 - 6.10. Технические данные ВПК приведены в приложении 2.

п. 6.1. Выбираем 4 воздуховода типа ВПК I.

L_о = 28000 : 4 = 7000 м³/ч, V_о = 4,0 м/с; V_отв = 1,8 м/с.

п. 6.2.

Низ воздуховода расположим из конструктивных соображений на отметке h_ВР = 3,5 м; h_Р.З. = 1 м (п. 3.1) h₁ = h_ВР - h_Р.З. = 3,5 - 1 = 2,5 м.

По рис. 10 на основании h₁/d_ср = 2,5/0,61 = 4,1

определим V_x/V_отв = 0,07 и Dt_x/Dt_о = 0,14

или V_x = 0,07 × 1,8 = 0,14 м/c и Dt_х = (-4) × 0,14 = 0,56 °С.

п. 6.3. По рис. 11 на основании  и h₁/d_ср = 4,1, определяем K_н = 1,86.

п. 6.4. По рис. 12 на основании h₁/d_ср = 4,1 определяем b_стр/d_ср = 4,4 или b_стр = 4,4 × 0,61 = 3,12 м.

По рис. 13 на основании  определяем K_c = 0,96.

п. 6.5. V_x = 0,14 × 1,86 × 0,96 = 0,25 м/с;

               

В соответствии c п. 3.2

V_норм = 0,3 м/с или 2V_норм = 0,6 м/с;

Dt_норм £ ± 3 °C или 2Dt_норм £ ± 6 °C.

п. 4.4. Неравенства (5) и (6) соблюдены. Расчет закончен.

п. 6.8. Принимаем долю расхода вытяжного воздуха, удаляемого из рабочей зоны, , т.е. предусматриваем вытяжку в размере притока от подпольных каналов. Поправочный коэффициент K = 1.

п. 6.9. Расчетный воздухообмен и расход тепла на подогрев наружного воздуха (K_a = 1) принимается равным приведенному в условии примера. Следует иметь в виду, что отказ от подпольных каналов и вытяжных проемов ниже рабочей зоны (или уменьшение ) позволяет снизить воздухообмен и расход тепла на нужды вентиляции на 16,6 %, так как поправочные множители в формуле (2) K = 0,834 и в формуле (3) K = 1,2 при  = 0 (см. табл. 6).

Пример 3. Выбрать систему воздухораспределения для свинарника-откормочника размерами 21´90´4,0 м. Параметры и расход воздуха в холодный период года t_H = -30 °C, t_о = -14,8 °C, t_Р.З. = 10 °C, L = 40400 м³/ч.

Параметры и расход воздуха в теплый период года t_H = -29 °C, t_о = -29 °C, t_Р.З. = 30 °C, L = 74700 м³/ч.

На комплексе имеется электроэнергия, расходуемая на нужды вентиляции. В связи с этим принято круглогодичное распределение воздуха веерной (холодный период года) и конической струей (теплый период года) децентрализованными приточными вентиляционными установками с воздухораспределителями типа ВЭР. Технические данные установок приведены в приложении 2.

Расчет системы воздухораспределения проводим в соответствии с разделом 4.

п. 7.1. Максимальная производительность одной установки при a = 30 ° равна 6500 м³/ч (см. рис. 14) и N = 74700 : 6500 = 11,5 шт. Принимаем количество установок N = 12 шт. и размещаем вдоль продольной наружной стены симметрично по 6 шт. по обе стороны продольной оси помещения.

п. 7.2. Принимаем по конструктивным соображениям h_ВР = 3,5 м. Методика расчета струи принята по п. 7.1 - 7.18.

а) Холодный период года

п. 7.3. Принимаем угол истечения воздуха a = 0 или b/d_о = 0,2 (см. табл. 3).

п. 7.4. В соответствии с a = 0 по рис. 14 имеем b/d_о = 5350 м³/ч, V_о = 7,4 м/с и N = 40400 : 5350 = 7,6 шт. Таким образом, в холодный период года работает 8 из 12 установок. Режим работы может быть таким, что установки работают попеременно.

п. 7.5. Для определения X выпишем исходные данные:

из табл. 3 F_о = 0,4 м² (принята установка d_о = 710 м с осевым вентилятором типа ВО-7);

из п. 3.2. h_Р.З. = I м и h₁ = h_ВР - h_Р.З. = 3,5 - 1 = 2,5 м;

|Dt_о| = 24,8°.

Определим X в следующей последовательности:

1) Соединяем прямой значения F_о = 0,65 и |Dt_о| = 24,8 °С и находим точку А (см. рис. 15).

2) Из V_о = 7,4 м/с через точку А проводим луч и на пересечении со шкалой Dt_о находим точку В.

3) Из  через точку В проводим луч до пересечения cо шкалой  и получаем  или x = 15 × 0,65 = 9,76 м.

4) Делаем проверку по примечанию:

l + h_ВР = 21 : 2 + 3,5 = 14 м, но так как. Х = 9,75 м < 14 м, то принимаем х = 9,75 м.

п. 7.6. По табл. 3 имеем a = 0, m = 1,1 и n = 1. Определяем V_x и Dt_x при K_с = K_н = 1

п. 7.7. Определяем коэффициент K_с:

так как F_Р.З. = 90 × 21 : 8 = 236 м и  то по  b/d_о = 0,2 (a = 0°)

находим на рис. 16  и K_с = 78.

Определяем коэффициент K_н:

1) Соединяем прямой значения x = 9,75 м и Dt_x = -1,65 °С и на промежуточной шкале находим точку А.

2) Из V_x = 0,54 м/с через точку А проводим луч АА, на пересечении со шкалой K_н находим K_н = 1,095.

п. 7.8. Расчетные максимальные параметры равны

V_x = 0,54 × 1,095 × 0,78 = 0,46 м/с;

В соответствии с п. 3.2 V_норм = 0,3 м/с или 2V_норм = 0,6 м/с;

                                         Dt_норм £ ± 3 °C или 2Dt_норм £ ± 6 °C.

п. 4.4. Неравенства (5) и (6) соблюдены. Расчет веерной струи закончен.

п. 7.9. Принимаем долю расхода вытяжного воздуха, удаляемого из рабочей зоны, , т.е. предусматриваем вытяжку в размере притока в холодный период года из подпольных каналов. Поправочный коэффициент K = 1. Расчетный воздухообмен и расход тепла на подогрев наружного воздуха принимаются равными, приведенным в условии примера.

Следует иметь в виду, что отказ от подпольных каналов и устройство вытяжных проемов выше рабочей зоны (или уменьшение ) приводит к увеличению воздухообмена и расхода тепла на нужды вентиляции на 11 %, так как поправочные множители в формуле (2) K = 1,11 и в формуле (3) K_a = 0,9 при  (см. табл. 7).

б) Теплый период года

п. 7.3. Принимаем угол истечения воздуха a = 30 ° или b/d_о = 0,7 (см. табл. 3).

п. 7.14. x = h_ВР - h₁ = 2,5 м.

п. 7.15. Определяем коэффициент стеснения K_с:

1) так как  и  по рис. 18 определяем для a = 30° значение F_стр/F_о = 130 или F_стр = 130 × 0,4 = 52 м²;

2) так как F_Р.З. = 90 × 21 : 12 = 157,5 м² и F_стр/F_Р.З. = 52 : 157,5 = 0,32, по рис. 16 определим K_с = 0,93.

Коэффициент K_н = 1.

п. 7.16. Принимаем по табл. 3 m = 0,9 и n = 0,82 при a = 30°. Одновременно по рис. 14 определяем V_с = 9,1 м/с.

Расчетные максимальные параметры равны:

В соответствии с п. 3.2. V_норм = 1 м/с или 2V_норм = 2 м/с;

                                         Dt_норм £ ± 3 °C или Dt_норм £ ± 6 °C.

п. 4.4. Неравенства (5) и (6) соблюдены. Расчет конической струи закончен. В пояснительную записку вносится запись: «при 5 °С ³ t_н ³ -30 °С расстояние от ВЭР до выпускного отверстия децентрализованной установки должно быть b = 0,2d_о (b = 140 мм) при 29 °С ³ t_н ³ 5 °С; b = 0,7d_о (b = 500 мм)».

п. 7.9. Принимаем расход вытяжного воздуха в теплый период года из рабочей зоны, равным в холодный период года, т.е. . При этом поправочные множители равны K = 1,05 и K_a = 0,93 (см. табл. 7), т.е. воздухообмен следует увеличить на 5 %, и он в теплый период года составит не 74700 м³/ч, а 78435 м³/ч.

Приложение 1

ОСНОВНЫЕ ПОНЯТИЯ О ПРИТОЧНЫХ ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СТРУЯХ

1. Циркуляция воздуха в помещении и характер распределения параметров воздуха по рабочей зоне в значительной мере определяется приточными вентиляционными струями.

2. Приточной струей называется поток, образованный принудительным истечением воздуха из воздухораспределителя.

3. Форма, направление и характер развития струи в помещении определяются конструкцией воздухораздающего устройства (ВР). Рекомендуемые конструкции ВР образуют прямоточные приточные струи; к прямоточным струям относятся осесимметричные (решетки РР) и плоские струи (ВР типа ВПК), названные так в соответствии с формой приточного отверстия, близкой к квадратной и плоской, а также веерные и полые конические струи (ВР типа ВЭР или ВК), названные так в соответствии с формой приточного отверстия, нижняя образующая которого представляет собой плоскость или конус с углом раскрытия более 120 °С.

4. В зависимости от температуры струи по сравнению с температурой окружающего воздуха различают неизотермические и изотермические струи. Температура неизотермической струи отличается от температуры воздуха в помещении: нагретая струя, будучи менее плотной, вытесняется вверх более холодным воздухом помещения; холодная струя в более теплом воздухе помещения опускается¹.

¹ a холодной струи следует принимать a ³ 7°, теплой - a ³ 20°.

5. Струя считается стесненной, если она испытывает тормозящее влияние ограничивающих плоскостей (стен, покрытий), соседних струй или обратного потока, индуцированного струей.

6. Условия развития струи учитываются коэффициентами:

стеснения K_с;

неизотермичности K_н.

7. При натекании струи на поверхность стены (см. рис. 1в) течение повернувшей вниз части струи рассматривается как продолжение течения струи до поворота.

8. Максимальные скорости движения воздуха и избыточные температуры (концентрации вредных веществ) в струях по п. 1.1 располагаются на одних и тех же условных осях струи или поверхности максимальных параметров, которые представляют собой в струях;

осесимметричных (решетки РР) - геометрическую ось струи;

настилающихся - ограничивающую поверхность, например, ограждающих конструкций;

плоских - плоскость симметрии струи, параллельную оси воздуховода типа ВПК;

веерных (ВР типа ВЭР) - плоскую поверхность принудительного угла раскрытия струи;

конических (ВР типа ВЭР, ВК) - коническую поверхность, геометрическая ось струи совпадает с образующей конуса.

Приложение 2

ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ О НОВЫХ ВОЗДУХОРАСПРЕДЕЛИТЕЛЯХ

1. Всесоюзным научно-исследовательским институтом охраны труда ВЦСПС в г. Ленинграде предложен воздухораспределитель перфорированный круглый металлический ВПК 1 и ВПК 2, предназначенный для подачи приточного воздуха в рабочую зону с высоты до 6 м.

ВПК рекомендуется применять при значительных расходах подаваемого воздуха. При выпуске воздуха из ВПК происходит интенсивное смешение подаваемого воздуха с окружающим вблизи истечения.

В воздухораспределителях ВПК воздуховыпускные отверстия имеют постоянный размер (площадь 0,00087 м²), они расположены равномерно на нижней половине поверхности воздуховода. Расстояние между отверстиями по длине ВПК постоянно и равно 150 мм (ВПК 1) и 100 мм (ВПК 2). Количество рядов отверстий уменьшается к концу ВПК в соответствии с уменьшением диаметра. Равномерность раздачи воздуха по длине ВПК обеспечивается за счет сохранения соотношения между суммарной площадью выпускных отверстий и площадью начального сечения в пределах 1 ¸ 2, а также за счет уменьшения поперечного сечения и количества рядов отверстий к концу ВПК.

Рекомендуемый ВПК 1 состоит из 3 участков общей длиной 25,8 м, а ВПК 2 из 4 участков общей длиной 21,1 м, каждый из которых характеризуется диаметром (d), длиной (l) и количеством рядов отверстий (n) (табл. 8).

Нормальное к оси воздухораспределителя направление выпуска воздуха из отверстий обеспечивается за счет отгиба козырьков отверстий внутрь ВПК у передней стенки отверстия (считая по ходу воздуха под углом 90°, отверстие размером 25´25 мм, высота козырька 13 мм).

Типовая серия рабочих чертежей воздухораспределителя № 5.904-6 распространяется тбилисским филиалом ПИТП Госстроя СССР (380019, Тбилиси, 19, ул. А. Церетели, 115).

Таблица 8

Примечание. В числителе - ВПК 1, в знаменателе - ВПК 2.

2. Ленинградским отделением ГПИ «Проектпромвентиляция», Гипронисельхозом и НИПТИМЭСХ НЗ разработана децентрализованная воздухоприточная шахта с регулируемым воздухораспределителем типа ВЭР (конструкции ЛО ГПО «Проектпромвентиляция») для подачи воздуха с высоты до 6 м.

Установка состоит из корпуса диаметром 500 или 710 мм, на внешней части которого расположен зонт, прикрывающий осадком, доступ в установку, внутри него размещены регулируемые калорифер и осевой вентилятор; со стороны помещения установка снабжена регулируемым воздухораспределителем типа ВЭР.

Регулируемый электрокалорифер разработан ВНИИЭТО, состоит из корпуса, внутри которого уложен нагревательный элемент в виде плоской металлической ленты. Большая поверхность нагрева позволяет снизить температуру ленты до 150 °С, что в 4 - 5 раз меньше температуры спирали ТЭНов, и обеспечивает высокую надежность работы ленточных элактрокалориферов. Аэродинамическое сопротивление электрокалорифера при максимальной производительности по воздуху (при скорости воздуха до 6 м/с) не превосходит 10 кгс/м², высота калорифера - 100 мм, масса - 12 кг. Калорифер имеет три ступени регулирования по мощности - 5, 10 и 15 кВт.

Осевой вентилятор имеет ступенчатое регулирование по частоте вращения 520, 740 и 960 (1420) об/мин.

Регулируемый воздухораспределитель позволяет осуществлять подачу воздуха в холодный период года веерными струями, а в теплый - коническими.

Воздухораспределитель ВЭР имеет две модификации. Первая представляет собой плоское кольцо, установленное на четырех тягах. Перемещение осуществляется один раз в году (при переходе с холодного на теплый период и наоборот) путем закрепления ВЭР на расчетном расстоянии от выпускного отверстия шахты. Вторая модификация представляет собой четырехлепестковое плоское кольцо. Лепестки образуют усеченный конус при переходе на коническую струю путем поворота центрального регулировочного винта, продолженного вниз на высоту протянутой вверх руки (отметка 2,2 м). Гипронисельхоз разработал третью модификацию, позволяющую упростить процесс регулировки: расстояние между плоским кольцом и выпускным отверстием шахты изменяется путем поднятия вверх нижней части шахты, выполненной разъемной¹.

¹ Положительное решение на заявку Гипронисельхоза № 3326394/06 от 17.08.81.

Децентрализованную установку предполагается выпускать на заводах Минживмаша.

Калькодержатель чертежей - Гипронисельхоз и ВНИИЭТО.

3. ЦНИИЭП инженерного оборудования Госгражданстроя разработал конический воздухораспределитель ВК, предназначенный для подачи воздуха с повышенной скоростью и разностью температур в системах вентиляции и кондиционирования воздуха². Они могут устанавливаться над перекрытием и ниже на высоте 3 - 6 м от пола.

² Авторское свидетельство № 794333.

ВК представляет собой сборную конструкцию, исключающую внешний и внутренний конус (угол конусности внутреннего конуса 120°), рассекатель и присоединительный патрубок. Приточный воздух из воздуховода поступает через присоединительный патрубок на поверхность внутреннего конуса, изменяет свое направление, образуя полую коническую струю. При увеличении температуры или уменьшении количества воздуха внутренний конус с подвижными створками между конусами поворачивают на некоторый угол вокруг вертикальной оси ВК. При этом возрастает угол между створками рассекателя, образуются разрывы в полой конической струе и увеличивается ее дальнобойность. В нерегулируемых системах могут применяться ВК без рассекателе. Рекомендуется к применению в системах вентиляции в помещениях группы II.

Калькодэржатель чертежей ВК - ЦНИИЭП инженерного оборудования Гоогражданотроя.

¹ Воздухораспределитель ВК предполагается выпускать на заводах Минмонтажспецстроя СССР.

ЛИТЕРАТУРА

1. СНиП II-92-76. Вспомогательные здания и помещения промышленных предприятий. М., Стройиздат, 1977.

2. СНиП II-99-77. Животноводческие, птицеводческие и звероводческие здания и сооружения. М., Стройиздат, 1978.

3. СН 245-71. Санитарные нормы проектирования промышленных предприятий, М., Стройиздат, 1972.

4. СНиП II-33-75. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. М., Стройиздат, 1976.

5. ОНТП 1-77. Общесоюзные нормы технологического проектирования предприятий крупного рогатого скота. М., «Колос», 1979.

6. ОНТП 2-77. Общесоюзные нормы технологического проектирования свиноводческих предприятий. М., «Колос», 1977.

7. А3-596. Временные рекомендации по расчету аэрации промышленных зданий. М., ГПИ Сантехпроект, 1979.

8. А3-669. Рекомендации по выбору и расчету систем воздухораспределения. М., ГПИ Сантехпроект, 1979.

9. Выпуск 0. Серия № 5.904-6. Воздухораспределитель перфорированный круглый металлический (ВПК 1 и ВПК 2).

10. Технический отчет «Использование типовых схем организации воздухообмена с использованием современных воздухораспределителей в животноводческих помещениях КРС», тема № 1059-79. Л., Ленинградское отделение ГПИ «Проектпромвентиляция», 1981.

11. Рекомендации по расчету воздухораспределения в общественных зданиях. М., ЦНИИЭП инженерного оборудования Госгражданстроя, 1981.

12. Методика определения экономической эффективности использования в сельском хозяйстве результатов научно-исследовательской и опытно-конструкторских работ, новой техники, изобретений и рационализаторских предложений. М., «Колос», 1980.

13. Лозин Г.М. Определение количества приточного воздуха для производственных помещений с механической вентиляцией (методические рекомендации). Л., ВНИИ охраны труда. ВЦСПС, 1982.

 

СОДЕРЖАНИЕ