МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ

НАДЕЖНОСТЬ В ТЕХНИКЕ

МЕТОДЫ УСКОРЕННЫХ ИСПЫТАНИЙ НА УСТАЛОСТЬ
ДЛЯ ОЦЕНКИ ПРЕДЕЛОВ ВЫНОСЛИВОСТИ
МАТЕРИАЛОВ, ЭЛЕМЕНТОВ МАШИН И КОНСТРУКЦИЙ

 

РД 50-686-89

 

 

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО УПРАВЛЕНИЮ
КАЧЕСТВОМ ПРОДУКЦИИ И СТАНДАРТАМ

Москва

1990

 

РУКОВОДЯЩИЙ ДОКУМЕНТ ПО СТАНДАРТИЗАЦИИ

Дата введения 01.01.90

Настоящие методические указания распространяются на образцы и детали машин из металлических материалов, кривая усталости которых имеет горизонтальный участок, и устанавливают методы ускоренных испытаний для определения предела выносливости.

Методические указания не распространяются на методы ускоренных испытаний для определения предела ограниченной выносливости и характеристик эксплуатационной прочности.

Термины, применяемые в настоящих методических указаниях, - по ГОСТ 23207.

Обозначения и определения величин, применяемых в настоящих методических указаниях, приведены в приложении 1.

Примеры применения различных методов ускоренных испытаний приведены в приложении 2.

Настоящие методические указания унифицированы со стандартом ГДР ТГЛ 19338.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. При планировании испытаний обеспечивают:

случайный отбор объектов испытаний из генеральной совокупности;

исследование всех влияний на результаты испытаний;

исключение нежелательных воздействий.

1.2. Устанавливают возможности ограничения объема испытаний с последующим уточнением (при необходимости) постановки вопроса.

1.3. При обработке результатов испытаний принимают во внимание все опытные данные, которые могут быть использованы в дальнейшем (например для оценки вида функции распределения).

1.4. Критерий отказа должен быть установлен перед испытаниями. В качестве критериев отказов принимают:

полное разрушение;

возникновение трещины;

достижение трещиной определенной длины;

недопустимые изменения формы или другие критерии.

1.5. Предел выносливости s_R определяют на базе испытаний N_d (что соответствует также абсциссе точки перелома кривой усталости N_G при ее аппроксимации (черт. 1) двумя отрезками прямых в двойных логарифмических или полулогарифмических координатах).

Схематическое представление кривых усталости в двойных логарифмических и полулогарифмических координатах

Черт. 1

1.6. Предел выносливости - случайная величина, которая находится в переходной области кривой усталости.

Переходная область - зона, в которой при испытании до базового числа циклов либо происходит отказ, либо не происходит. От вероятности наступления одного из этих двух событий зависит распределение предела выносливости (п. 3.2).

Вероятность того, что при напряжении s_а произойдет отказ, равна вероятности того, что предел выносливости меньше, чем s_а.

1.7. При ускоренных испытаниях по пп. 2.1 - 2.3 возможно определение только медианы выносливости.

Метод Про (п. 3.1) позволяет дополнительно оценить рассеяние предела выносливости.

Значения предела выносливости для высокой вероятности безотказной работы могут быть определены методом ограничения Мэннига (п. 3.2).

1.8. Границы переходной области соответствуют вероятности безотказной работы  (нижняя граница) и  (верхняя граница). Для  = 90 % принимают  = 10 % или (для большей статистической надежности)  = 95 % и  = 5 %.

1.9. В большинстве случаев (при отсутствии специальных указаний относительно вида распределения) целесообразно принимать распределение пределов выносливости нормальным.

2. МЕТОДЫ УСКОРЕННОГО ОПРЕДЕЛЕНИЯ ЗНАЧЕНИЯ ПРЕДЕЛА ВЫНОСЛИВОСТИ

2.1. Определение предела выносливости экстраполяцией левой ветви кривой усталости

Метод основан на принятой линеаризации левой ветви кривой усталости в полулогарифмических или двойных логарифмических координатах и предназначен для определения значения предела выносливости.

Предпосылкой метода является то, что левая ветвь кривой усталости известна, или может быть получена из предварительных экспериментов по ГОСТ 25.502.

Предел выносливости вычисляют графически или аналитически экстраполяцией левой ветви до базового числа циклов (N_D), при этом получают значение около 0,9s_r, или до абсциссы точки перелома кривой усталости (N_G). Значение N_D составляет для черных металлов и сплавов 10⁷ циклов, a  при отсутствии экспериментальных данных принимают по табл. 1.

Таблица 1

Ориентировочные значения абсциссы точки перелома кривых усталости для объектов испытании из стали

Когда имеются экспериментальные данные в переходной области, то можно параметр s_R рассматривать как медиану предела выносливости, если при испытании как минимум трех образцов в области (0,95 - 1,05) s_R примерно половина достигла числа циклов .

2.2. Определение предела выносливости методом Локати

2.2.1. Метод основан на известной гипотезе линейного суммирования повреждений и предназначен для ускоренного определения среднего значения предела выносливости.

2.2.2. Предпосылкой метода является то, что левая ветвь кривой усталости определена в вероятностном аспекте для изделий-аналогов или одной из предшествующих партий исследуемых объектов. В этом случае необходимо испытание как минимум одного изделия (образца). Испытание проводят при ступенчато-возрастающей нагрузке до разрушения образца (черт. 2).

Испытания по методу Локати

Черт. 2

2.2.3. Путем экстраполяции до  (см. п. 2.1) или из опыта получают оценку среднего значения ожидаемого предела выносливости , при этом

                                                      (1)

Приращение напряжений  выдерживают постоянным и определяют по уравнению (2)

                                                             (2)

Число циклов n_i, где i = 1, ..., k - 1 (k - номер ступени, на которой происходит разрушение), также принимают постоянным и вычисляют по уравнению (3)

                              (3)

2.2.4. Для оценки  левая ветвь кривой усталости должна быть представлена статистически, т.е. наряду c m^* и  должны быть известны m_и, т₀, , , , .

Приближенно для  = 90 % и  = 10 %

                                                         (4)

                                                        (5)

Приближенно значения  и  могут быть получены с использованием меры рассеяния  по формулам:

                                                        (6)

                                                        (7)

Далее по уравнению (8) вычисляют три суммы накопленных повреждений

                                                (8)

где

                      (9)

2.2.5. Оценку медианы предела выносливости () определяют графически или аналитически экстраполяцией или интерполяцией графика, представленного на черт. 3.

Определение  по имеющимся вероятностным кривым усталости

Черт. 3

При повторном проведении опытов методом Локати можно определить дополнительные оценки  и затем усреднить их.

2.3. Определение предела выносливости по методу Субраманьяна

2.3.1. Метод основан на предпосылке о пересечении линий повреждения в одной точке, которая одновременно является точкой перелома кривой усталости образцов материалов.

2.3.2. Для использования метода необходимо знать координаты двух точек на левой ветви кривой усталости (, N₁) и (, N₂), причем .

Если таких данных нет, то проводят испытания двух групп образцов на уровнях напряжения  и  (не менее трех образцов на каждом из уровней) и получают соответствующие значения усталостной долговечности  и .

Проводят двухступенчатые испытания не менее трех идентичных образцов сначала в течение n₁ циклов на уровне напряжения  и затем доводят образцы до разрушения на уровне напряжения  и получают среднее значение остаточного ресурса п₂.

Предел выносливости определяют по уравнению

                                                    (10)

                                            (11)

При этом целесообразно соблюдать условия:

                                                   (12)

                                                      (13)

                                                               (14)

2.4. Определение предела выносливости при помощи метода ступенчато повышаемых деформаций (Dst - метод)

2.4.1. Метод основан на соотношении циклических напряжений и деформаций материала в области многоцикловой усталости и предназначен для определения 10 %-го квантильного значения предела выносливости при растяжении - сжатии. Используемые величины напряжений - деформаций пояснены на черт. 4 при помощи диаграммы циклического деформирования (петли гистерезиса).

Параметры диаграммы циклического деформирования

Черт. 4

Из условия e_а,р ® 0 получают характеристическое значение амплитуды переменных напряжений для материала, которое определяетcя как циклический предел упругости .

Эта величина, которая не зависит от влияния поверхности, поперечного сечения или масштабного фактора, соответствует также пределу выносливости при растяжении - сжатии для вероятности разрушения 10 %.

При проведении испытаний с управлением по деформациям можно заменить условие e_а,р ® 0 условием Ds_а ® 0. Падение напряжений Ds_а характеризует падение амплитуды напряжений вследствие разупрочнения материала. Значение  получается при этом непосредственно из простого измерения усилия.

2.4.2. Предпосылками реализации метода являются наличие:

управляемой от ЭВМ сервогидравлической испытательной машины;

устройств для измерения сил и деформаций (например экстензометров).

Метод применим для:

нелегированных или низколегированных углеродистых сталей;

ненадрезанных (гладких) образцов;

незначительного числа образцов (n ³ 5).

2.4.3. Испытания начинают согласно черт. 5 с уровня нагружения ниже предела выносливости при растяжении - сжатии , т.е. выбирают

Предварительные испытания с управлением по деформациям для определения начала разупрочнения

Черт. 5

                                                                (15)

Для конструкционных сталей действительно соотношение

                                                             (16)

2.4.4. Если на уровне  до накопления числа циклов N = 10⁴ не установлено падение s_а, то амплитуду деформаций e_а повышают на 0,1 × 10^-3 и проводят испытания такого же образца на уровне деформаций  до накопления 10⁴ циклов.

Испытания продолжают таким образом до тех пор, пока не будет зафиксировано (доказано) падение напряжений Ds_а (например  ®  на черт. 5).

Значение  дает уже хорошее приближение для .

2.4.5. Дальнейшие испытания проводят как двухступенчатые опыты на следующих уровнях деформаций:

1-я ступень

2-я ступень

Значение  соответствует амплитуде напряжений, при которой в предварительных испытаниях наблюдалось разупрочнение материала (например  на черт. 5).

В качестве  и соответственно  принимают то значение, которое получается вследствие разупрочнения на 1-й ступени или (в случае, если на 1-й ступени еще не наблюдалось разупрочнение) - на 2-й ступени.

Проводить испытания целесообразно при частоте нагружения 0,5 - 1,0 Гц.

3. МЕТОДЫ УСКОРЕННОГО ОПРЕДЕЛЕНИЯ ЗНАЧЕНИЯ И ХАРАКТЕРИСТИК РАССЕЯНИЯ ПРЕДЕЛА ВЫНОСЛИВОСТИ

3.1. Метод прогрессивного повышения нагрузки для определения медианы и среднего квадратического отклонения предела выносливости (метод Про)

3.1.1. Метод основан на принятой зависимости между s_R и разрушающим напряжением s_р в экспериментах с прогрессивно возрастающей нагрузкой, имеющей вид

                                                            (17)

где К и с - постоянные, а a - средняя скорость возрастания напряжений (Ds_а/Dn).

3.1.2. Начиная с начального напряжения , испытуемый объект подвергают непрерывно или ступенчато возрастающей нагрузке, которая приводит в конечном итоге к разрушению при напряжении s_р.

Значение начального напряжения  должно быть меньше ожидаемого предела выносливости, и его уровень рекомендуется выбирать в пределах (0,8 - 0,9), а значение a - в интервале от 2,5 × 10^-5 до 5 × 10^-4 МПа/цикл.

3.1.3. Испытания проводят для l = 2 - 4 различных скоростей роста напряжений a_i по т_i испытуемых объектов на каждой скорости a_i. Целесообразно придерживаться следующих рекомендаций: a₁ = 2,5 × 10^-5 МПа/цикл, a_l » 3,5 × 10^-4 МПа/цикл.

Для повышения точности статистической обработки результатов испытаний наибольшее число образцов должно быть испытано при минимальном и максимальном значениях a_i, а при промежуточных значениях a_i может быть испытано меньшее число образцов, т.е. m₁ = m_l, m₂ = m_l-1 < т₁ (при l > 2). Общее число образцов

3.1.4. Уравнение (17) описывает линейную зависимость между s_р и а^с так, что результаты испытаний могут обрабатываться с применением методов линейного регрессионного анализа.

3.1.5. По уравнениям (18) и (19) получают К и  как оценки для К и . Величина  является при этом напряжением разрушения для j-го опыта при скорости роста напряжений a_i, а  - средним значением всех , полученных при a_i.

                                           (18)

                                                (19)

где

Постоянная с лежит чаще всего в интервале между значениями 0,3 и 0,5 и может быть определена минимизацией меры отклонения экспериментальных точек от теоретической прямой Q, определяемой по формуле

                                            (20)

В качестве первого приближения можно принять с = 0,3.

3.1.6. Оценку  рассеяния s_R определяют из уравнения

                                              (21)

3.1.7. Для контроля полученного по формуле (19) значения  могут быть проведены испытания при , которые не должны привести к разрушению.

3.2. Метод ограничения Мэннига

3.2.1. Метод предназначен для определения всей переходной области кривой усталости.

3.2.2. На первом уровне  испытывают один объект. В зависимости от того, наступит отказ или нет до базового числа циклов N_d, уровень напряжений понижают или повышают на величину Ds_а. Этот процесс продолжают до тех пор, пока на одном из уровней напряжения  не наступит альтернативное событие.

На этом уровне проводят еще п - 1 эксперимент, т.е. общее число испытанных на уровне  образцов составит п.

В заключение проводят п испытаний на уровне напряжения , рассчитываемом по формуле

                                                 (22)

где .

Величина S определяет ширину переходной области (в долях ), а i₁ - частоту отказов при напряжении . Для различных объектов испытаний рекомендуемые значения S приведены в табл. 2.

При помощи i₂ (частота отказов при ) можно рассчитать по формуле (23) предел выносливости , соответствующий вероятности безотказной работы .

Таблица 2

Рекомендуемые значения параметра s

                                                 (23)

где  - квантиль нормированного нормального распределения для вероятности отказа Р = 1 - ;  и  - позиционная квантиль. Значения  определяют по табл. 3, a  и  - по табл. 4 для нормального распределения.

Таблица 3

Квантиль  нормированного нормального распределения

()

Необходимо стремиться, чтобы i₁ и i₂ принимали значения 1 и п - 1 и не принимали значений 0 и п.

3.2.3. Если имеются результаты экспериментов в области ограниченной выносливости, то в качестве  необходимо использовать наивысший уровень напряжений, на котором появляются неразрушившиеся образцы.

3.2.4. Число объектов испытаний выбирают с учетом рекомендаций:

минимальное n = 4;

для п < 8 возможно только определение ;

если ошибка в оценке  должна быть меньше 2 %, то n ³ 15;

если ошибка для 99 %-ного значения предела выносливости (нижняя граница рассеяния) должна быть меньше 5 %, то n ³ 20.

Таблица 4

Значения позиционных квантилей

u_i,n = -u_n-i+1,n; u_0,n = u_i,2n.

Оба последние требования основаны на предположении, что d, как минимум, равно половине переходной области, а i₁, i₂ - отличны от нуля и п.

4. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ВЫБОРУ МЕТОДОВ УСКОРЕННЫХ ИСПЫТАНИЙ

4.1. Схема выбора метода ускоренных испытаний приведена в табл. 5. В схеме перечислены некоторые из условий, необходимых для практической реализации методов.

4.2. В зависимости от того, требуется получить оценку лишь одного значения предела выносливости, соответствующего вероятности , либо точечную оценку предела выносливости и характеристики его рассеяния при выборе метода ускоренных испытаний, переходят к п. 4.3 или 4.5.

4.3. Учитывают имеющуюся априорную информацию о левой ветви кривой усталости. Если такая информация имеется, то испытания не проводят. В этом случае проводят оценку методом экстраполяции предела выносливости для вероятности  (той же, что и для левой ветви кривой усталости). Как правило, вероятность  принимает значения 0,5 (средняя кривая усталости) и 0,9 (нижняя кривая усталости). При отсутствии априорной информации о левой ветви кривой усталости объектов испытаний может быть использована информация о левой ветви кривой усталости для другой партии изделий или для изделия-аналога. В этом случае целесообразно использовать метод ускоренных испытаний Локати (n ³ 1), дающий оценку медианы предела выносливости.

4.4. При полном отсутствии априорной информации о левой ветви кривой усталости могут использоваться данные о материале и характере объекта испытаний.

Если образцы изготовлены из нелегированной или низколегированной углеродистой стали, то целесообразно применять метод ступенчато повышаемых деформаций (Dst - метод) (n ³ 5), который позволяет определять  (значение предела выносливости, соответствующее вероятности безотказной работы 0,9).

Если же объект испытаний является образцом другого класса материалов, может применяться метод Субраманьяна (n ³ 3(9)), который позволяет определить медиану предела выносливости . Значение n ³ 9, указанное в скобках, относится к случаю, когда левая ветвь кривой усталости неизвестна и приходится экспериментально определять две точки с координатами (s₁, ) и (s₂, ), причем для эксперимента берут по три образца на каждом уровне нагружения, а затем три образца испытывают методом Субраманьяна.

Таблица 5

Схема выбора метода ускоренных испытаний

В случае, если объектами испытаний являются детали машин и элементы конструкций и, кроме того, требуется определить характеристики рассеяния предела выносливости, то переходят к п. 4.5, либо применяют неускоренный метод испытаний по ГОСТ 25.502.

4.5. При наличии априорной информации об относительной ширине переходной области кривой усталости применяют метод ограничения Мэннига (n ³ 16), который позволяет определить  ( - любая).

При отсутствии априорной информации об относительной ширине переходной области кривой усталости целесообразно применять метод прогрессивного повышения нагрузки (метод Про) (n ³ 20) для определения медианы  и среднего квадратического отклонения предела выносливости .

4.6. В табл. 5 методы расположены слева направо в порядке возрастания необходимого числа образцов.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Обязательное

ОБОЗНАЧЕНИЯ, ПРИМЕНЯЕМЫЕ В НАСТОЯЩИХ МЕТОДИЧЕСКИХ УКАЗАНИЯХ

с - постоянная при оценке предела выносливости методом возрастающей нагрузки (по методу Про);

d - вспомогательная величина, используемая в методе ограничения Мэннига;

i, j - текущие индексы;

k - номер ступени отказа при испытаниях с возрастающей нагрузкой по методу Локати;

К - постоянная в уравнении Про;

 - оценка К;

l - число различных скоростей роста напряжений в методе Про;

п - число объектов испытаний;

n_i - число циклов нагружения, пройденное объектом испытаний на i-м уровне напряжения;

т_i - число объектов, испытанных методом Про на i-й скорости роста напряжений (a_i);

N - число циклов до разрушения при одноступенчатом нагружении (долговечность);

 - абсцисса точки перелома кривой усталости (по ГОСТ 23207),  ее нижняя и верхняя границы, соответственно;

N_D - базовое число циклов;

N_i - число циклов до разрушения при напряжении;

Q - мера отклонения экспериментальных точек от прямой линии регрессии при испытаниях с возрастающей нагрузкой по методу Про;

 - вероятность безотказной работы;

s - параметр ширины переходной области для метода ограничения Мэннига;

 - оценка дисперсии предела выносливости;

,  - вероятность безотказной работы на нижней и верхней границах переходной области соответственно;

u_i,n - позиционная квантиль нормированного нормального распределения;

 - квантиль нормированного нормального распределения для вероятности безотказной работы;

q - вспомогательная величина в методе Субраманьяна;

a - средняя скорость роста напряжений при испытаниях методом Про;

s_a - амплитуда напряжений;

Ds - ступень приращения напряжений;

 - амплитуда напряжения i-го уровня;

 - начальное напряжение (методы Про и Мэннига);

s_R - предел выносливости - по ГОСТ 23207;

 - предварительная оценка предела выносливости (ожидаемое значение предела выносливости);

 - предел выносливости при вероятности безотказной работы ;

 - медиана предела выносливости;

 - оценка медианы предела выносливости;

s_Р - разрушающее напряжение (при котором произошел отказ);

 - разрушающее напряжение в j-м эксперименте при средней скорости роста напряжений a_i;

т^* - показатель наклона левой ветви средней кривой усталости в двойных логарифмических координатах;

т_и, m₀ - показатели наклона левой ветви кривых усталости для  в  соответственно;

Ds_а - разность амплитуд напряжений;

 - условная мера рассеяния предела выносливости;

 - циклический предел упругости материала;

 - предел выносливости образцов при растяжении-сжатии;

 - среднее разрушающее напряжение при средней скорости роста напряжений a_i;

e_а - амплитуда относительной деформации;

e_ар - амплитуда пластической деформации.

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Справочное

ПРИМЕРЫ ПРИМЕНЕНИЯ МЕТОДОВ УСКОРЕННЫХ ИСПЫТАНИЙ

1. Испытания методом Локати при статистически заданной кривой усталости (п. 2.2)

Задано: сварной образец; m^* = 3,75; m^и = 3,5; n⁰ = 4,0;  = 50 %;  = 90 %;  = 10 %;  = 3 × 10⁶;  = 100 МПа;  =  = 1 : 1,5.

Найти:

Решение. Испытание методом Локати дало k = 10 и n_k = 42500. Для вычисления  и  используют , ,  и  :  = 2 × 10⁵,  = 4,5 × 10⁶,  = 0,9 × s_R = 90 МПа, Ds_а = 9 МПа, n_i = 7500 Ds_а = 67500.

 =  =

Получаем:

Графическая оценка дает значения  = 92 МПа (черт. 6).

2. Ускоренная оценка среднего значения предела выносливости методом Субраманьяна (п. 2.3)

Задано: Цилиндрические образцы из арматурной стали марки 12Г2С типа VIII по ГОСТ 25.502 (ТГЛ 36766) диаметром 10 мм с кольцевым надрезом радиусом 1 мм; известны две точки на левой ветви кривой усталости (в области ограниченной выносливости) с координатами:  = 245 МПа,  = 84400 циклов;  = 166,6 МПа,  = 3347417 циклов.

Черт. 6

Найти: .

Решение: 1) Проводим двухступенчатый эксперимент по схеме  ®  по методике Субраманьяна (п. 2.3) при n₁/ = 0,1 (n₁ = 8440 циклов).

В итоге испытаний на уровне  получен остаточный ресурс  = 535100 циклов (/ = 0,1598.

Вычислим значение q по формуле (11)

Искомую оценку среднего значения предела выносливости вычисляют по формуле (10)

Среднее значение предела выносливости, полученное методом «лестницы» для контроля точности метода Субраманьяна, составило  = 160 МПа.

Таким образом, относительная погрешность в оценке предела выносливости методом Субраманьяна

При тех же уровнях напряжений  и  испытан второй образец методом Субраманьяна, но при значении n₁/ = 0,75 (n₁ = 63300).

Остаточный ресурс образца на второй ступени () составил  = 142200 циклов (/ = 0,0425).

При этих условиях

Примечание. Имея две точки на кривой усталости в области ограниченной выносливости и полученное ускоренным методом Субраманьяна, значение  можно изобразить в первом приближении всю кривую усталости.

3. Оценка медианы и среднего квадратического отклонения предела выносливости по методу Про (п. 3.1)

Задано: Значения скорости роста напряжений a₁ = 2,5 × 10^-5 МПа/цикл, a₂ = 25 × 10^-5 МПа/цикл.

Испытано по семь образцов на каждой скорости роста напряжений (см. табл. 6). Постоянная с принята равной 1/3.

Таблица 6

МПа

Найти: ,

Решение. Для l = 2, m_i =  = const значительно упрощаются уравнения (18) и (19):

                                             (24)

                          (25)

При этом получают  = 1665 (цикл/МПа)³,  = 442 МПа.

4. Способ ограничения Мэннига (п. 3.2)

Задано: Гладкие образцы,  =140 МПа, N_D = 5 × 10⁶, Ds_а = 10 МПа.

Найти: предел выносливости для  = 50 % и  = 90 %.

Решение. При s_а =  проводят пробное испытание и наступает отказ до достижения базового числа циклов. Поэтому проводят испытания при s_а =  - Ds_a = 130 МПа (отказ) и при s_а =  - 2Ds = 120 МПа (отказ).

При s_а = 110 МПа наступает в первый раз прохождение базового числа циклов без разрушения, таким образом здесь останавливаемся и проводим еще четыре испытания, которые дают по два отказа и неразрушения (итак n = 5,  = 110 МПа, i₁ = 2).

Приняв s = 0,2 по табл. 2, обращаемся к уравнению (22)

 = [1 + (1 - ²/₅)0,2] = 123,2 МПа.

Уровень выбирают равным  = 130 МПа (1-й случай) или  = 120 МПа (2-й случай), где уже было по 1-му отказу, так что еще нужно будет провести только четыре испытания.

1-й случай

Четыре эксперимента дали один случай неразрушения и три отказа. Следовательно, i₂ = 4 (с учетом ранее полученного отказа). Если u_2;5 = -0,495, то u_4;5 = 0,495 (табл. 4) и u_0;5 = 0, то u_0;1 = -1,2816 (табл. 3), тогда получим по формуле (23):

2-й случай

Четыре эксперимента дали два случая неразрушения и два отказа. Итак, i₂ = 3 (с учетом ранее полученного на этом уровне напряжения отказа). Для u_3;5 = 0 получим по формуле (23):

 

ИНФОРМАЦИОННЫЕ ДАННЫЕ

1. РАЗРАБОТАН Государственным комитетом СССР по стандартам, Министерством высшего и среднего специального образования СССР

ИСПОЛНИТЕЛИ

В.Л. Соболев, канд. техн. наук; Б.В. Бойцов, д-р техн. наук (руководители темы); А.И. Кубарев, канд. техн. наук; А.А. Фортунин; А.В. Плутоловский; Г.Н. Кравченко, канд. техн. наук; А.Л. Иванов; Н.С. Костин

ВНЕСЕН Государственным комитетом СССР по стандартам

2. УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Постановлением Государственного комитета СССР по стандартам от 26.04.89 № 1126

3. Срок первой проверки 2000 г., периодичность проверки 5 лет.

4. Настоящие методические указания полностью унифицированы со стандартом ГДР ТГЛ 19338 «Сопротивление усталости. Ускоренные испытания для оценки пределов выносливости»

5. ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

6. ССЫЛОЧНЫЕ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ ДОКУМЕНТЫ

 

СОДЕРЖАНИЕ