ТИПОВОЙ АЛГОРИТМ РАСЧЕТА ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ МОЩНЫХ ОТОПИТЕЛЬНЫХ ТЭЦ
Часть II
ИСХОДНАЯ ИНФОРМАЦИЯ И
АЛГОРИТМЫ
ЕЕ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОЙ ОБРАБОТКИ
РАЗРАБОТАН БелЭНИН, ВТИ, ПО «Союзтехэнерго», Ленинградским отделением ТЭП
В части II приведены перечни датчиков дискретной и аналоговой информации, алгоритмы ее усреднения, накопления и коррекции. Даны алгоритмы контроля достоверности и определения расчетных параметров.
СОДЕРЖАНИЕ
Таблица 1
Номер параметра |
Наименование органа |
Номер на тепловой схеме |
Адрес ввода параметра в ИВК |
Контрольное значение |
Примечание |
Энергоблок |
|||||
Выключатель турбогенератора |
|||||
Блок-контакты ввода резервного возбуждения |
|||||
Выключатель: |
|||||
на линии подачи питания от рабочего трансформатора СН к каждой секции 6 кВ СН энергоблока |
|||||
на отпайке от шин резервного питания к каждой секции 6 кВ СН энергоблока |
|||||
каждого дымососа |
|||||
каждого дымососа рециркуляции |
|||||
каждой скорости каждого дутьевого вентилятора |
|||||
питательного электронасоса (ПЭН) |
|||||
каждого бустерного насоса |
|||||
каждого конденсатного насоса I ступени |
|||||
каждого конденсатного насоса II ступени |
|||||
каждого сливного насоса ПНД № 4 |
|||||
каждого сливного насоса ПНД № 3 |
|||||
каждого сливного насоса ПНД № 2 |
|||||
каждого сетевого насоса I ступени |
|||||
каждого сетевого насоса II ступени |
|||||
каждого конденсатного насоса ПСВ № 1 |
|||||
каждого конденсатного насоса ПСВ № 2 |
|||||
конденсатного насоса солевых отсеков ПСВ |
|||||
каждого вентилятора горячего дутья |
|||||
каждой мельницы |
|||||
каждого вентилятора пылеприготовительной установки (мельничного вентилятора) |
|||||
Задвижка: |
|||||
на газопроводе к котлу |
|||||
на линии отбора пара из тракта промперегрева к РУ СН |
|||||
на линии от РУ СН к коллектору пара 13 кгс/см2 |
|||||
на линии подачи пара на калориферы от выхлопа ПТН |
|||||
на линии подачи пара на калориферы от коллектора 13 кгс/см2 |
|||||
на линии пускового впрыска |
|||||
на линии подачи пара на обдувку |
|||||
на паропроводе IV отбора на деаэратор |
|||||
на паропроводе от коллектора 13 кгс/см2 |
|||||
на деаэратор на паропроводе к: |
|||||
ПВД № 8 |
|||||
ПВД № 7 |
|||||
ПВД № 6 |
|||||
на линии слива дренажа из: |
|||||
ПВД № 7 в деаэратор |
|||||
ПВД № 6 в ПНД № 5 |
|||||
ПВД № 6 в конденсатор |
|||||
ПНД № 5 в конденсатор |
|||||
на линии подачи конденсата ПСВ № 1 в линию основного конденсата перед ПНД № 3 |
|||||
на линии подачи конденсата ПСВ № 2 в линию основного конденсата перед ПНД № 4 |
|||||
на линии подачи сетевой воды к ПСВ № 2 |
|||||
на линии сетевой воды после ПСВ № 2 |
|||||
на каждом паропроводе к ПСВ № 2 |
|||||
на каждой перепускной трубе из ЦСД № 2 в ЦНД |
|||||
на каждой линии подачи охлаждающей воды к основной поверхности конденсатора |
|||||
на линии подачи циркуляционной воды к охладителю конденсата ПСВ II ступени |
|||||
то же на линии отвода воды от охладителя конденсата ПСВ II ступени |
|||||
на линии подачи подпиточной или сетевой воды к теплофикационному пучку конденсатора |
|||||
на линии аварийной подачи ХОВ в конденсатор |
|||||
на линии подачи пара на концевые уплотнения турбины из деаэратора |
|||||
на линии подачи пара на основные эжекторы из деаэратора |
|||||
на линии подачи пара к каждому основному эжектору |
|||||
на линии подачи пара к пусковому эжектору |
|||||
Задвижка: |
|||||
на линии подачи питьевой воды к каждому вакуумному деаэратору |
|||||
на линии подачи пара на РОУ 6/1,2 из линии выхлопа ПТН |
|||||
на паропроводе от РОУ 6/1,2 к коллектору 1,2 кгс/см2 |
|||||
на линии подачи сетевой воды к сальниковому подогревателю |
|||||
Регулирующий клапан: |
|||||
РУ собственных нужд (РУ 40/13) |
|||||
РОУ 6/1,2 |
|||||
на линии аварийной подачи ХОВ в конденсатор |
|||||
Стопорный клапан ПТН |
|||||
Автоматический байпасный клапан на потоке питательной воды |
|||||
Переключатель режима работы турбины |
|||||
Автомат безопасности турбоагрегата |
|||||
Задатчик регулятора мощности энергоблока (1 - постоянное давление; 0 - скользящее давление свежего пара) |
|||||
Блок управления регулятора теплофикационных отборов |
|||||
Сигнализатор положения регулирующей диафрагмы ЦНД |
|||||
Общестанционное оборудование |
|||||
Выключатель: |
|||||
резервного возбудителя |
|||||
каждого циркнасоса |
|||||
каждого трансформатора СН мазутного хозяйства |
|||||
каждого трансформатора СН водоподготовительной установки |
|||||
каждого трансформатора котельной низкого давления |
|||||
каждого трансформатора водогрейной котельной |
|||||
каждого насоса рециркуляции для водогрейных котлов |
|||||
каждого насоса перекачки сетевой воды из обратного трубопровода в подающий |
|||||
каждого подпиточного насоса (летнего) |
|||||
каждого подпиточного насоса (зимнего) |
|||||
каждого насоса сырой воды питания котлов |
|||||
каждого насоса баков запаса конденсата |
|||||
каждого трансформатора насосной станции подпитки |
|||||
каждого трансформатора СН топливоподачи |
|||||
каждого насоса смывной воды |
|||||
каждого багерного насоса |
|||||
Задвижка: |
|||||
на газопроводе к каждому ПВК |
|||||
на мазутопроводе к каждому ПВК |
|||||
на линии подачи сетевой воды к каждому ПВК |
|||||
на линии выхода сетевой воды после каждого ПВК |
|||||
на газопроводе к котельной низкого давления |
|||||
на мазутопроводе к котельной низкого давления |
|||||
на линии подающей сетевой воды на СН ТЭЦ |
|||||
на линии обратной сетевой воды на СН ТЭЦ |
|||||
на линии подачи пара на подогреватель сырой воды питания котлов |
|||||
на подающей линии каждой тепломагистрали от ТЭЦ к потребителям |
|||||
то же на обратной линии |
|||||
на линии подачи пара от КНД к потребителям |
Таблица 2
Номер |
Наименование |
Обозначение |
Логическое условие формирования признака Knj = 1 |
Контрольное значение |
Примечание |
Энергоблок |
|||||
Включение генератора в сеть |
K1 |
Включен выключатель генератора (1.1) |
|||
Ввод резервного возбуждения на данный энергоблок |
K2 |
Включены блок-контакты ввода резервного возбуждения на данный энергоблок (1.2) |
|||
Включение рабочего трансформатора СН энергоблока |
K3 |
Положение выключателя «Включено» (1.3) |
|||
Ввод резервного питания на каждую секцию 6 кВ СН энергоблока |
K4j |
Положение выключателя «Включено» (1.4) |
|||
Включение: |
|||||
каждого дымососа |
K5j |
Положение выключателя «Включено»(1.5) |
|||
каждого дымососа рециркуляции |
K6j |
Положение выключателя «Включено» (1.6) |
|||
каждой скорости каждого дутьевого вентилятора |
K7j |
Положение выключателя «Включено» (1.7) |
|||
ПЭН |
K8 |
Положение выключателя «Включено» (1.8) |
|||
каждого бустерного насоса |
j |
Положение выключателя «Включено» (1.9) |
|||
каждого конденсатного насоса I ступени |
|
Положение выключателя «Включено» (1.10) |
|||
каждого конденсатного насоса II ступени |
|
Положение выключателя «Включено» (1.11) |
|||
каждого сливного насоса ПНД № 4 |
|
Положение выключателя «Включено» (1.12) |
|||
каждого сливного насоса ПНД № 3 |
|
Положение выключателя «Включено» (1.13) |
|||
каждого сливного насоса ПНД № 2 |
|
Положение выключателя «Включено» (1.14) |
|||
каждого сетевого насоса I ступени |
|
Положение выключателя «Включено» (1.15) |
|||
каждого сетевого насоса II ступени |
K16j |
Положение выключателя «Включено» (1.16) |
|||
каждого конденсатного насоса ПСВ № 1 |
|
Положение выключателя «Включено» (1.17) |
|||
каждого конденсатного насоса ПСВ № 2 |
|
Положение выключателя «Включено» (1.18) |
|||
конденсатного насоса солевых отсеков сетевых подогревателей |
|
Положение выключателя «Включено» (1.19) |
|||
каждого вентилятора горячего дутья |
|
Положение выключателя «Включено» (1.20) |
|||
каждой мельницы |
|
Положение выключателя «Включено» (1.21) |
|||
каждого вентилятора пылеприготовительной установки (мельничного вентилятора) |
|
Положение выключателя «Включено» (1.22) |
|||
Наличие расхода газа на котел |
|
Открыта задвижка на газопроводе к котлу (1.23) |
|||
Наличие отбора пара на РУ СН из тракта промперегрева |
|
Открыты задвижки на линии отбора пара из тракта промперегрева к РУ СН (1.24) и от РУ СН к коллектору пара 13 кгс/см2 (1.25) и регулирующий клапан РУ СН (1.58) |
|||
Наличие расхода пара на ПТН |
|
Открыт стопорный клапан ПТН (1.61) |
|||
Наличие расхода пара на калориферы |
|
Открыта задвижка на линии подачи пара на калориферы от выхлопа ПТН (1.26) или от коллектора СН 13 кгс/см2 (1.27) |
|||
Питание калориферов от РОУ |
|
на линии от РОУ к калориферам (1.27) |
|||
Включение пускового впрыска |
|
на линии пускового впрыска (1.28) |
|||
Подача пара на обдувку поверхностей нагрева |
|
на линии подачи пара на обдувку (1.29) |
|||
Питание деаэратора 6 кгс/см2 паром IV отбора |
|
на паропроводе IV отбора на деаэратор (1.30) |
|||
Питание деаэратора 6 кгс/см2 паром от коллектора СН |
|
на паропроводе от коллектора СН на деаэратор (1.31) |
|||
Отключение: |
|||||
группы ПВД |
|
Открыт автоматический байпасный клапан на потоке питательной воды (1.62) |
|||
ПВД № 8 |
|
Закрыта задвижка на паропроводе к: ПВД № 8 (1.32) |
|||
ПВД № 7 |
|
ПВД № 7 (1.33) |
|||
ПВД № 6 |
|
ПВД № 6 (1.34) |
|||
Слив конденсата греющего пара: |
Открыта задвижка: |
||||
ПВД № 7 в деаэратор |
|
на линии слива дренажа из ПВД № 7 в деаэратор (1.35) |
|||
ПВД № 6 в ПНД № 5 |
|
на линии слива дренажа из ПВД № 6 в ПНД № 5 (1.36) |
|||
ПВД № 6 в конденсатор |
|
на линии слива дренажа из ПВД № 6 в конденсатор (1.37) |
|||
ПНД № 5 в конденсатор |
|
на линии слива дренажа из ПНД № 5 в конденсатор (1.38) |
|||
Подача конденсата ПСВ № 1 в линию основного конденсата перед ПНД № 3 |
|
на линии подачи конденсата ПСВ № 1 в линию основного конденсата перед ПНД № 3 (1.39) |
|||
Подача конденсата ПСВ № 2 в линию основного конденсата перед ПНД № 4 |
|
на линии подачи конденсата ПСВ № 2 в линию основного конденсата перед ПНД № 4 (1.40) |
|||
Отключение цилиндра низкого давления |
|
Закрыты задвижки на перепускных трубах из ЦСД № 2 в ЦНД (1.44) |
|||
Наличие охлаждения основной поверхности конденсатора |
|
Открыты задвижки на линиях подачи охлаждающей воды к основной поверхности конденсатора (1.45) |
|||
Наличие подачи циркуляционной воды к охладителю конденсата ПСВ II ступени |
|
Открыты задвижки на линиях подачи и отвода циркуляционной воды через охладитель конденсата ПСВ II ступени (1.46 и 1.47) |
|||
Наличие охлаждения теплофикационного пучка конденсатора подпиточной или сетевой водой |
|
Открыта задвижка: на линии подачи подпиточной или сетевой воды к теплофикационному пучку (1.48) |
|||
Наличие подачи аварийного добавка ХОВ в конденсатор |
|
на линии аварийной подачи ХОВ в конденсатор (1.49) и регулирующий клапан (1.60) |
|||
Подача пара на концевые уплотнения турбины из деаэратора |
|
на линии подачи пара на концевые уплотнения турбины из деаэратора (1.50) |
|||
Подача пара на основные эжекторы из деаэратора |
|
на линии подачи пара на основные эжекторы из деаэратора (1.51) |
|||
Наличие подачи пара на каждый основной эжектор |
|
на каждой линии подачи пара к каждому основному эжектору (1.52) |
|||
Наличие подачи пара на пусковой эжектор |
|
на линии подачи пара на пусковой эжектор (1.53) |
Включение каждого вакуумного деаэратора подпиточной воды |
|
на линии подачи питьевой воды к каждому вакуумному деаэратору (1.54) |
|||
Наличие отбора пара на РОУ 6/1,2 после ПТН |
|
Открыты задвижки на линиях подачи пара на РОУ 6/1,2 после ПТН (1.55) и от РОУ 6/1,2 к коллектору 1,2 кгс/см2 (1.56) и регулирующий клапан (1.59) |
|||
Наличие подачи сетевой воды к сальниковому подогревателю |
|
Открыта задвижка на линии подачи сетевой воды к сальниковому подогревателю (1.57) |
|||
Включение пусковой программы расчета ТЭП |
|
Наличие охлаждения основной поверхности конденсатора и наличие подачи пара на один из эжекторов (K48 = 1 или K50 = 1) |
|||
Переход от пусковой к основной программе расчета ТЭП |
|
Nген > A по средним значениям за первичный интервал |
1. Значение А выбирается в конкретных условиях 2. При переходе признака K55 с 0 на 1 производится вычисление ТЭП пуска; со следующего первичного интервала включается основная программа расчета ТЭП |
||
Переход от основной программы расчета ТЭП к программе останова энергоблока при останове энергоблока с постепенной разгрузкой |
K56 |
Nген < A по средним значениям за первичный интервал |
При переходе признака K56 с 0 на 1 производится однократный расчет показателей по основной программе расчета ТЭП за первичный интервал, засылка данных в массив накопления за смену, расчет показателей за смену, засылка показателей за смену в массив накопления нарастающим итогом, расчет показателей нарастающим итогом и отключение основной программы расчета ТЭП |
||
Работа турбоагрегата: |
|||||
по тепловому графику нагрузки |
|
Переключатель режима работы турбины находится в позиции «Режим и работа на противодавлении» (1.63) |
|||
в режиме двухступенчатого подогрева сетевой воды |
|
Открыты задвижки на линии сетевой воды до ПСВ № 2 и после него (1.41 и 1.42) и задвижка на одном или большем числе паропроводов к ПСВ № 2 (1.43) |
|||
в режиме одноступенчатого подогрева сетевой воды |
|
Закрыты задвижки на паропроводах к ПСВ № 2 (1.43) и включен один конденсатный насос ПСВ или более |
|||
в конденсационном режиме с отключенным регулятором давления |
|
Блок управления регулятора теплофикационных отборов находится в позиции, соответствующей конденсационному режиму («Ручное управление») (1.66) |
|||
Останов энергоблока автоматом безопасности |
K61 |
Сработал автомат безопасности (1.64) |
|||
Работа энергоблока на скользящем давлении |
|
Задатчик режима регулятора мощности энергоблока находится в положении «Скользящее давление» (1.65) |
|||
Регулирующая диафрагма ЦНД на верхнем упоре |
K63 |
(1.67) = 1 |
|||
Работа турбоагрегата в режиме трехступенчатого подогрева сетевой воды |
|
Открыты задвижки на линии сетевой воды до и после ПСВ № 2 (1.41 и 1.42), на одном или большем числе паропроводов к ПСВ № 2 (1.43) и на линии подачи подпиточной воды к теплофикационному пучку (1.48) и закрыты задвижки на каждой линии подачи охлаждающей воды к основной поверхности конденсатора |
|||
Включение ПСВ-1 |
|
Открыты задвижки на линии сетевой воды до и после ПСВ № 1 (1.67, 1.68) и включены один или более конденсатных насосов ПСВ № 1 |
|||
... |
|||||
... |
|||||
... |
|||||
... |
|||||
Общестанционное оборудование |
|||||
Включение резервного возбудителя |
K70 |
Положение выключателя «Выключено» (1.70) |
|||
каждого циркуляционного насоса (каждой ступени скорости) |
K71j |
Положение выключателя «Включено» (1.71) |
|||
каждого трансформатора СН мазутного хозяйства |
K72j |
Положение выключателя «Включено» (1.72) |
|||
каждого трансформатора СН водоподготовительной установки |
K73j |
Положение выключателя «Включено» (1.73) |
|||
каждого трансформатора котельной низкого давления |
K74j |
Положение выключателя «Включено» (1.74) |
|||
каждого трансформатора водогрейной котельной |
K75j |
Положение выключателя «Включено» (1.75) |
|||
каждого насоса рециркуляции для ... |
K76j |
Положение выключателя «Включено» (1.76) |
|||
каждого насоса перекачки сетевой воды из обратного трубопровода в подающий |
K77j |
Положение выключателя «Включено» (1.77) |
|||
каждого подпиточного насоса (летнего) |
K78j |
Положение выключателя «Включено» (1.78) |
|||
каждого подпиточного насоса (зимнего) |
K79j |
Положение выключателя «Включено» (1.79) |
|||
каждого насоса сырой воды питания котлов |
K80j |
Положение выключателя «Включено» (1.80) |
|||
каждого насоса баков запаса конденсата |
K81j |
Положение выключателя «Включено» (1.81) |
|||
каждого трансформатора насосной станции подпитки |
K82j |
Положение выключателя «Включено» (1.82) |
|||
каждого трансформатора СН топливоподачи |
K83j |
Положение выключателя «Включено» (1.83) |
|||
каждого насоса смывной воды |
K84j |
Положение выключателя «Включено» (1.84) |
|||
каждого багерного насоса |
K85j |
Положение выключателя «Включено» (1.85) |
|||
Наличие расхода газа на каждый ПВК |
|
Открыта задвижка на газопроводе к каждому ПВК (1.86) |
|||
Наличие расхода мазута на каждый ПВК |
|
Открыта задвижка на мазутопроводе к каждому ПВК (1.87) |
|||
Наличие расхода сетевой воды через каждый ПВК |
K88j |
Открыты задвижки на линиях подачи (1.88) и выхода (1.89) сетевой воды после каждого ПВК |
|||
Включение каждого ПВК |
|
K86j = 1 или K87j = 1 |
|||
Наличие расхода газа на котельную низкого давления |
|
Открыта задвижка на газопроводе к котельной низкого давления (1.90) |
|||
Наличие расхода мазута на котельную низкого давления |
|
Открыта задвижка на мазутопроводе к котельной низкого давления (1.91) |
|||
Наличие расхода сетевой воды на СН ТЭЦ |
|
Открыты задвижки на линиях подающей (1.92) и обратной (1.93) сетевой воды на СН ТЭЦ |
|||
Включение парового подогревателя сырой воды питания котлов |
|
Открыта задвижка на линии подачи пара на подогреватель сырой воды питания котлов (1.94) |
|||
Наличие отпуска тепла по каждой тепломагистрали от ТЭЦ к потребителям |
|
Открыты задвижки на подающей (1.95) и обратной (1.96) линиях каждой тепломагистрали от ТЭЦ к потребителям |
|||
Включение котельной низкого давления |
K95 |
Открыта задвижка на линии подачи пара от КНД к потребителям (1.97) |
|||
* Признаки накапливаются и усредняются по формуле (3.4); для накапливаемых признаков при среднем значении Kj < 0,5 за 15 мин принимается Kj = 0, при Kj > 0,5 Kj = 1. |
Таблица 3
Номер формулы |
Наименование величины |
Обозначение |
Формула вычисления |
Обозначение величин, входящих в формулу |
3.1 |
Среднее значение параметра за первичный интервал |
X0 |
i - номер цикла опроса датчиков в первичном интервале |
|
3.2 |
Среднее значение параметра за первичный интервал с признаком участия в накоплении |
X0 |
N - количество измерений (циклов опроса) в первичном интервале |
|
3.3 |
Среднее значение параметра за время накопления его показаний при Kпi = 1 в первичном интервале |
X0 |
Xi - мгновенное значение параметра Kпi - признак участия параметра в накоплении (может принимать значения 1 или 0) |
|
3.4 |
Среднее значение признака участия параметров в накоплении за первичный интервал |
X0 |
δX - поправка к измеренному значению параметра (на высоту столба жидкости, градуировку и др.) - см. разд. 2.1 части I |
Таблица 4
Номер параметра |
Наименование параметра |
Обозначение |
Размерность |
Пределы отклонения параметра (уставки) |
Погрешность измерительного преобразователя |
Адрес ввода параметра в ИВК |
Номер формулы усреднения |
Признак участия в накоплении |
Вид контроля достоверности |
Примечание |
Энергоблок |
||||||||||
Питательная вода за ПВД после байпаса: |
||||||||||
перепад давлений на расходомерном устройстве |
|
кгс/см2 |
0,5/1,0 % |
- |
В |
|||||
то же (дублирующий датчик) |
|
кгс/см2 |
0,5/1,0 % |
- |
В |
|||||
давление перед расходомерным устройством |
Рпв |
кгс/см2 |
1,0 % |
- |
П |
|||||
температура перед расходомерным устройством |
tпв |
°С |
2,0 °С |
- |
В |
|||||
Питательная вода на входе в котел до РПК: |
||||||||||
температура |
t'пв |
°С |
2,0 °С |
- |
В |
|||||
Свежий пар за котлом по каждой линии: |
||||||||||
перепад давлений на расходомерном устройстве |
ΔРпеj |
кгс/см2 |
0,6/1,0 % |
- |
П |
Только для барабанных котлов |
||||
давление перед расходомерным устройством |
Рпеj |
кгс/см2 |
0,6/1,0 % |
- |
В |
|||||
температура перед расходомерным устройством |
tпеj |
°С |
2,0/7,0 °С |
- |
В |
|||||
температура до пускового впрыска |
|
°С |
2,0/7,0 °С |
- |
В |
|||||
Пар в тракте холодного промперегрева по каждой линии: |
||||||||||
перепад давлений на расходомерном устройстве |
|
кгс/см2 |
1,0 % |
- |
В |
|||||
то же (дублирующий датчик) |
|
кгс/см2 |
1,0 % |
- |
В |
|||||
давление перед расходомерным устройством |
P'ппj |
кгс/см2 |
0,6/1,0 % |
- |
В |
|||||
температура перед расходомерным устройством |
t'ппj |
°С |
2,0/7,0 °C |
- |
В |
|||||
Пар в тракте горячего промперегрева за котлом по каждой линии: |
||||||||||
давление |
P"ппj |
кгс/см2 |
0,6/1,0 % |
- |
В |
|||||
температура до пускового впрыска |
|
°С |
2,0/7,0 °С |
- |
В |
|||||
то же за впрыском |
|
°С |
2,0/7,0 °С |
- |
В |
|||||
Питательная вода на впрыски: |
||||||||||
измеренный расход от промежуточной ступени питательных насосов |
Gвпр |
т/ч |
1,5 % |
K28 |
П |
|||||
температура воды перед расходомерным устройством |
tвпр |
°С |
2,0 °С |
K28 |
П |
|||||
Пар, отбираемый из тракта промперегрева на СН после расходомерного устройства (4.10) по каждой линии: |
||||||||||
измеренный расход |
|
т/ч |
1,5 % |
- |
П |
|||||
давление |
|
кгс/см2 |
1,0 % |
- |
П |
Параметры измеряются только при отборе пара на СН из промежуточной ступени промежуточного пароперегревателя. При отборе пара из холодных или горячих линий промперегрева они заменяются параметрами 4.12; 4.13 или 4.15; 4.16 |
||||
температура |
|
°С |
7,0 °С |
- |
П |
|||||
Пар, отбираемый из тракта холодного промперегрева на РУ СН: |
||||||||||
расход пара после РУ СН на блочный коллектор 13 кгс/см2 |
ДРУ СН |
т/ч |
1,5 % |
K24 |
П |
|||||
давление перед расходомерным устройством |
РРУ СН |
кгс/см2 |
1,0 % |
K24 |
П |
|||||
температура перед расходомерным устройством |
tРУ СН |
°С |
7,0 °С |
K24 |
П |
|||||
Мазут, подаваемый на котел по каждому потоку: |
||||||||||
измеренный расход |
|
т/ч |
0,6/2,5 % |
- |
В |
|||||
то же (дублирующий датчик) |
|
т/ч |
0,6/2,5 % |
- |
В |
|||||
-"- (по шайбе малого расхода) |
|
т/ч |
0,6/2,5 % |
- |
П |
|||||
давление перед расходомерным устройством |
|
кгс/см2 |
1,0 % |
- |
П |
|||||
температура перед расходомерным устройством |
|
°С |
2,0 °C |
- |
П |
|||||
Мазут на линии рециркуляции от котла по каждому потоку: |
||||||||||
измеренный расход |
|
т/ч |
0,6/2,5 % |
- |
П |
|||||
Природный газ, подаваемый на котел: |
||||||||||
измеренный расход |
|
тыс.м3/ч |
0,6/2,5 % |
K23 |
В |
|||||
то же (дублирующий датчик) |
|
тыс.м3/ч |
0,6/2,5 % |
K23 |
В |
|||||
-"- (по шайбе малого расхода) |
|
тыс.м3/ч |
0,6/2,5 % |
- |
П |
|||||
давление перед расходомерным устройством |
Рг |
кгс/см2 |
0,6/1,0 % |
K23 |
П |
|||||
температура перед расходомерным устройством |
tг |
°С |
2,0 °C |
K23 |
П |
|||||
Пар перед калориферами: |
||||||||||
давление |
Ркф |
кгс/см2 |
2,5 % |
K26 |
П |
|||||
температура |
tкф |
°С |
4,0 °C |
K26 |
П |
|||||
Конденсат калориферов: |
||||||||||
измеренный расход |
|
т/ч |
1,5 % |
K26 |
П |
|||||
температура перед расходомерным устройством |
|
°С |
4,0 °C |
K26 |
П |
|||||
Содержание кислорода по каждому потоку: |
||||||||||
4.40 |
за котлом (в точке с температурой газов не выше 600 °С) |
|
% |
4,0 % |
- |
В |
||||
в уходящих газах за воздухоподогревателем |
|
% |
4,0 % |
- |
В |
|||||
Содержание водорода по каждому потоку: |
||||||||||
за пароперегревателем |
|
% |
4,0 % |
- |
П |
|||||
Температура воздуха по каждому потоку: |
||||||||||
перед дутьевым вентилятором до врезки линии рециркуляции |
|
°С |
2,0 °С |
- |
В |
|||||
перед калориферами |
|
°С |
2,0 °С |
- |
П |
|||||
перед воздухоподогревателем (за калориферами) |
|
°С |
2,0 °С |
- |
П |
|||||
за воздухоподогревателем |
|
°С |
4,5 °С |
- |
П |
|||||
Температура уходящих газов по каждому потоку: |
||||||||||
за воздухоподогревателем |
|
°С |
2,0 °С |
- |
В |
|||||
за дымососом |
|
°С |
2,0 °С |
- |
П |
|||||
перед воздухоподогревателем |
|
°С |
3,0 °С |
- |
П |
|||||
Пар, подаваемый на мазутные форсунки: |
||||||||||
давление |
Рф |
кгс/см2 |
1,5 % |
- |
П |
|||||
температура |
tф |
°С |
4,0 °С |
- |
П |
|||||
Пар, подаваемый на обдувку поверхностей нагрева котла по каждой линии: |
При отборе пара на обдувку из тракта промперегрева параметры 4.53 и 4.54 заменяются соответственно параметрами 4.20 и 4.21 |
|||||||||
измеренный расход |
|
т/ч |
1,5 % |
K29 |
П |
|||||
давление перед расходомерным устройством |
|
кгс/см2 |
1,0 % |
K29 |
П |
|||||
температура перед расходомерным устройством |
|
°С |
4,0 °С |
K29 |
П |
|||||
Разрежение газов: |
||||||||||
перед дымососами |
|
кгс/м2 |
1,0 % |
- |
П |
|||||
за дымососами |
|
кгс/м2 |
1,0 % |
- |
П |
|||||
перед воздухоподогревателями |
|
кгс/м2 |
1,0 % |
- |
П |
|||||
за воздухоподогревателями |
|
кгс/м2 |
1,0 % |
- |
П |
|||||
в верху топки |
|
кгс/м2 |
1,0 % |
- |
П |
|||||
за пароперегревателем |
|
кгс/м2 |
1,0 % |
- |
П |
|||||
Давление воздуха: |
||||||||||
перед вентиляторами |
|
кгс/м2 |
1,0 % |
- |
П |
|||||
за вентиляторами |
|
кгс/м2 |
1,0 % |
- |
П |
|||||
перед воздухоподогревателями |
|
кгс/м2 |
1,0 % |
- |
П |
|||||
за воздухоподогревателями |
|
кгс/м2 |
1,0 % |
- |
П |
|||||
Питательная вода за водяным экономайзером по каждой линии: |
||||||||||
... |
||||||||||
температура перед расходомерным устройством |
|
°С |
2,5 °C |
- |
П |
|||||
Пар перед выходной (конвективной) ступенью пароперегревателя по каждому потоку: |
||||||||||
температура |
|
°С |
3,0 °C |
- |
П |
|||||
Уходящие газы в тракте рециркуляции по каждому потоку: |
||||||||||
перепад давления на расходомерном устройстве |
|
кгс/м2 |
1,0 % |
- |
П |
|||||
Непрерывная продувка: |
||||||||||
измеренный расход |
Gпр |
т/ч |
2,5 % |
- |
П |
|||||
давление перед расходомерным устройством |
Рпр |
кгс/см2 |
2,5 % |
- |
П |
|||||
температура перед расходомерным устройством |
tпр |
°С |
3,0 °C |
- |
П |
|||||
Удельная электрическая проводимость питательной воды |
æпв |
мкСм/см |
2,0/5,0 % |
- |
П |
|||||
... |
||||||||||
... |
||||||||||
... |
||||||||||
... |
||||||||||
... |
||||||||||
... |
||||||||||
... |
||||||||||
Свежий пар перед стопорными клапанами ЦВД по каждой линии: |
||||||||||
давление |
Рсj |
кгс/см2 |
0,6/1,0 % |
- |
В |
|||||
температура |
tсj |
°С |
2,0/7,0 °С |
- |
В |
|||||
Пар в регулирующей ступени турбины |
||||||||||
давление |
Рр.ст |
кгс/см2 |
0,6 % |
- |
П |
|||||
Пар за ЦВД по каждой линии: |
||||||||||
давление |
|
кгс/см2 |
0,6 % |
- |
В |
|||||
температура |
|
°С |
1,0/4,0 °С |
- |
В |
|||||
Пар перед отсечными клапанами ЦСД № 1 по каждой линии: |
||||||||||
давление |
|
кгс/см2 |
0,6 % |
- |
П |
|||||
температура |
|
°С |
2,0/7,0 °С |
- |
П |
|||||
Пар перед I ступенью ЦСД № 1: |
||||||||||
давление |
|
кгс/см2 |
0,6 % |
- |
П |
|||||
Пар за ЦСД № 1 по каждой линии: |
||||||||||
давление |
|
кгс/см2 |
0,6 % |
- |
П |
|||||
температура |
|
°С |
2,0/7,0 °С |
- |
П |
|||||
Пар перед ЦСД № 2 по каждой линии: |
||||||||||
давление |
|
кгс/см2 |
0,6 % |
- |
П |
|||||
температура |
|
°С |
2,0/7,0 °С |
- |
П |
|||||
Пар, подаваемый на ПТН: |
||||||||||
измеренный расход |
ДПТН |
т/ч |
1,0 % |
K25 |
П |
|||||
давление перед расходомерным устройством |
Р'ПТН |
кгс/см2 |
1,0 % |
K25 |
П |
|||||
температура перед расходомерным устройством |
t'ПТН |
°С |
2,0/7,0 °С |
K25 |
П |
|||||
Пар на выхлопе ПТН: |
||||||||||
давление |
Р"ПТН |
кгс/см2 |
1,0 % |
K25 |
П |
|||||
температура |
t"ПТН |
°С |
2,0/7,0 °С |
K25 |
П |
|||||
Пар на ПСВ № 2 по каждой линии: |
||||||||||
давление в камере отбора |
P3j |
кгс/см2 |
0,6 % |
K58 |
В |
Датчики устанавливаются на каждой из трех линий (4.97, 4.98, 4.99) |
||||
давление на входе в подогреватель |
Pпс2j |
кгс/см2 |
0,6 % |
K58 |
В |
|||||
температура в камере отбора |
t3j |
°С |
2,0/7,0 °С |
K58 |
В |
|||||
Конденсат после ПСВ № 2: |
||||||||||
расход в линию на обессоливание |
|
т/ч |
1,0 % |
K58 |
П |
|||||
расход в линию основного конденсата перед ПНД № 4 |
|
т/ч |
1,0 % |
K41 |
П |
|||||
температура после конденсатосборника |
|
°С |
2,0 °С |
K58 |
П |
|||||
удельная электрическая проводимость конденсата |
æпс2 |
мкСм/см |
2,0/5,0 % |
K58 |
П |
|||||
Пар на ПСВ № 1 по каждой линии: |
||||||||||
давление в камере отбора |
Р2j |
кгс/см2 |
0,6 % |
K65 |
В |
|||||
температура в камере отбора |
t2j |
°С |
2,0/7,0 °С |
K65 |
В |
|||||
Конденсат после ПСВ № 1: |
||||||||||
расход в линию на обессоливание |
|
т/ч |
1,0 % |
K65 |
П |
|||||
расход в линию основного конденсата перед ПНД № 3 |
|
т/ч |
1,0 % |
K40 |
П |
|||||
температура после конденсатосборника |
|
°С |
2,0 °С |
K65 |
П |
|||||
удельная электрическая проводимость конденсата |
æпс1 |
мкСм/см |
2,0/5,0 % |
K65 |
П |
|||||
расход из солевых отсеков в расширитель конденсатора |
|
т/ч |
1,0 % |
K65 |
П |
|||||
... |
||||||||||
Сетевая вода через ПСВ: |
||||||||||
перепад давлений на расходомерном устройстве |
|
кгс/см2 |
0,5/1,0 % |
K65 |
В |
|||||
то же (дублирующий датчик) |
|
кгс/см2 |
0,5/1,0 % |
K65 |
В |
|||||
Температура: |
||||||||||
на входе в ПСВ № 1 |
|
°С |
0,5/2,0 °С |
K65 |
В |
Устанавливаются по 3 датчика в одном сечении трубопровода (4.114-4.118) |
||||
на выходе из ПСВ № 1 |
|
°С |
0,5/2,0 °С |
K65 |
В |
|||||
на выходе из ПСВ № 2 |
|
°С |
0,5/2,0 °С |
K58 |
В |
|||||
за обводом ПСВ № 2 |
|
°С |
0,5/2,0 °С |
K58 |
В |
|||||
за обводом ПСВ |
|
°С |
0,5/2,0 °С |
K65 |
В |
|||||
Вода на выходе из вакуумных деаэраторов: |
||||||||||
температура |
|
°С |
2,0 °С |
K51 |
П |
|||||
Пар в конденсаторе (в каждой секции): |
||||||||||
абсолютное давление |
|
кгс/см2 |
0,6 % |
- |
В |
|||||
температура пара на выхлопе ЦНД |
|
°С |
0,5 °С |
- |
П |
|||||
Охлаждающая вода конденсатора: |
||||||||||
температура на входе |
|
°С |
1,0 °С |
- |
П |
|||||
температура на выходе по каждому потоку |
|
°С |
0,5 °С |
- |
В |
Устанавливаются по 3 датчика в одном сечении трубопровода |
||||
перепад давлений на расходомерном устройстве по каждому потоку |
|
кгс/см2 |
2,5 % |
- |
П |
|||||
перепад давлений на конденсаторе по каждому потоку |
|
кгс/см2 |
1,0 % |
- |
П |
|||||
Подпиточная (или сетевая) вода на встроенный пучок конденсатора: |
||||||||||
расход |
|
т/ч |
2,5 % |
- |
П |
|||||
температура на входе |
|
°С |
0,5 °С |
- |
П |
|||||
температура на выходе |
|
°С |
0,5 °С |
- |
П |
|||||
Подпиточная вода в магистрали сетевой воды блока: |
||||||||||
расход |
|
т/ч |
2,5 % |
- |
П |
|||||
температура |
|
°С |
0,5 °С |
- |
П |
|||||
Конденсат БОУ: |
||||||||||
расход на входе |
|
т/ч |
2,5 % |
- |
П |
|||||
температура на входе |
|
°С |
2,0 °С |
- |
П |
|||||
температура на выходе |
|
°С |
2,0 °С |
- |
П |
|||||
удельная электрическая проводимость на выходе |
æ"БОУ |
мкСм/см |
2,0/5,0 % |
- |
П |
|||||
Химически обессоленная вода в конденсатор: |
||||||||||
расход по линии нормального добавка ХОВ |
|
т/ч |
2,0 % |
- |
П |
|||||
расход по линии аварийного добавка ХОВ |
|
т/ч |
2,0 % |
K46 |
П |
|||||
температура |
|
°С |
2,0 °С |
- |
П |
|||||
Конденсат калориферов через охладитель: |
||||||||||
температура на входе |
|
°С |
2,0 °С |
- |
П |
|||||
температура на выходе |
|
°С |
2,0 °С |
- |
П |
|||||
Пар на деаэратор 7 кгс/см2: |
||||||||||
расход |
Дд |
т/ч |
2,5 % |
- |
П |
|||||
давление перед расходомерным устройством |
Рд |
кгс/см2 |
2,5 % |
- |
П |
|||||
температура перед расходомерным устройством |
tд |
°С |
2,0 °С |
- |
П |
|||||
Пар в деаэраторе 7 кгс/см2: |
давление |
Рд |
кгс/см2 |
2,5 % |
- |
П |
|||||
... |
||||||||||
Пар в отсасывающей линии из I камеры переднего концевого уплотнения ЦВД в линию холодного промперегрева: |
||||||||||
перепад давлений на расходомерном устройстве |
|
кгс/см2 |
2,5 % |
- |
П |
|||||
давление перед расходомерным устройством |
|
кгс/см2 |
2,5 % |
- |
П |
|||||
температура перед расходомерным устройством |
|
°С |
7 °С |
- |
П |
|||||
Пар в отсасывающей линии из I камеры заднего концевого уплотнения ЦВД в паропровод к ПНД № 5: |
||||||||||
перепад давлений на расходомерном устройстве |
|
кгс/см2 |
2,5 % |
- |
П |
|||||
давление перед расходомерным устройством |
|
кгс/см2 |
2,5 % |
- |
П |
|||||
Пар в отсасывающей линии из II камеры переднего уплотнения ЦВД: |
||||||||||
перепад давлений на расходомерном устройстве |
|
кгс/см2 |
2,5 % |
- |
П |
|||||
давление перед расходомерным устройством |
|
кгс/см2 |
2,5 % |
- |
П |
|||||
Пар в отсасывающей линии из I камеры переднего концевого уплотнения ЦСД № 1: |
||||||||||
перепад давлений на расходомерном устройстве |
|
кгс/см2 |
2,5 % |
- |
П |
|||||
давление перед расходомерным устройством |
|
кгс/см2 |
2,5 % |
- |
П |
|||||
Пар из деаэратора или коллектора СН на концевые уплотнения всех цилиндров: |
||||||||||
перепад давлений на расходомерном устройстве |
|
кгс/см2 |
2,5 % |
- |
П |
|||||
давление перед расходомерным устройством |
|
кгс/см2 |
2,5 % |
- |
П |
|||||
температура |
|
°С |
4,5 °C |
- |
П |
|||||
Пар отбора на ПВД № 8: |
||||||||||
перепад давлений на расходомерном устройстве |
|
кгс/см2 |
1,5 % |
- |
П |
|||||
давление |
|
кгс/см2 |
1,0 % |
- |
П |
|||||
температура |
|
°C |
4,5 °С |
- |
П |
|||||
Пар отбора на ПВД № 7: |
||||||||||
перепад давлений на расходомерном устройстве |
|
кгс/см2 |
1,5 % |
- |
П |
|||||
давление |
|
кгс/см2 |
1,0 % |
- |
П |
|||||
Пар отбора на ПВД № 6: |
||||||||||
давление |
Р6 |
кгс/см2 |
1,0 % |
- |
П |
|||||
температура |
t6 |
°С |
4,0 °С |
- |
П |
|||||
Пар отбора на деаэратор: |
||||||||||
давление |
Рд7 |
кгс/см2 |
1,0 % |
- |
П |
|||||
температура |
tд7 |
°С |
4,0 °C |
- |
П |
|||||
Пар отбора на ПНД № 5: |
||||||||||
давление |
Р5 |
кгс/см2 |
1,0 % |
- |
П |
|||||
температура |
t5 |
°С |
4,0 °С |
- |
П |
|||||
Пар отбора на ПНД № 4: |
||||||||||
давление |
Р4 |
кгс/см2 |
1,0 % |
- |
П |
|||||
температура |
t4 |
°С |
4,0 °C |
- |
П |
|||||
Пар отбора на ПНД № 1: |
||||||||||
давление |
Р1 |
кгс/см2 |
1,0 % |
- |
П |
|||||
Температура питательной воды на выходе из подогревателей: |
||||||||||
ПВД № 8 |
t"8 |
°C |
2,0 °C |
- |
П |
|||||
ПВД № 8 (после байпаса) |
t"п8 |
°C |
2,0 °C |
- |
П |
|||||
ПВД № 7 |
t"7 |
°C |
2,0 °C |
- |
П |
|||||
ПВД № 6 |
t"6 |
°C |
2,0 °C |
- |
П |
|||||
Температура конденсата греющего пара: |
||||||||||
ПВД № 8 |
tдр8 |
°C |
2,0 °C |
- |
П |
|||||
ПВД № 7 |
tдр7 |
°C |
2,0 °С |
- |
П |
|||||
ПВД № 6 |
tдр6 |
°C |
2,0 °С |
- |
П |
|||||
Температура основного конденсата турбины на выходе из подогревателей: |
||||||||||
ПНД № 5 |
t"5 |
°C |
2,0 °C |
- |
П |
|||||
ПНД № 4 |
t"4 |
°С |
2,0 °С |
- |
П |
|||||
ПНД № 3 |
t"3 |
°С |
2,0 °C |
- |
П |
|||||
ПНД № 2 |
t"2 |
°С |
2,0 °C |
- |
П |
|||||
ПНД № 1 |
t"1 |
°С |
2,0 °C |
- |
П |
|||||
Температура основного конденсата турбины на входе в подогреватели: |
||||||||||
ПНД № 5 |
t'5 |
°С |
2,0 °C |
- |
П |
|||||
ПНД № 4 |
t'4 |
°С |
2,0 °C |
- |
П |
|||||
ПНД № 3 |
t'3 |
°С |
2,0 °C |
- |
П |
|||||
ПНД № 1 |
t'1 |
°C |
2,0 °C |
- |
П |
|||||
Температура основного конденсата турбины: |
||||||||||
перед конденсатными насосами I ступени |
t'к1 |
°C |
2,0 °C |
- |
П |
|||||
за конденсатными насосами II ступени |
t"к2 |
°C |
2,0 °C |
- |
П |
|||||
на выходе из сальникового подогревателя (до линии рециркуляции) |
t"сп |
°C |
2,0 °C |
- |
П |
|||||
Конденсат на уплотнения питательных насосов: |
||||||||||
расход |
|
т/ч |
2,5 % |
- |
П |
|||||
Конденсат из уплотнений питательных насосов в конденсатор: |
||||||||||
расход |
|
т/ч |
2,5 % |
- |
П |
|||||
температура |
|
°С |
4,0 °С |
- |
П |
|||||
Питательная вода через питательные насосы: |
||||||||||
давление на стороне всасывания (за бустерными) |
|
кгс/см2 |
0,6 % |
- |
П |
|||||
температура на стороне всасывания (за бустерными) |
|
°С |
2,0 °С |
- |
П |
|||||
давление на стороне нагнетания |
|
кгс/см2 |
0,6 % |
- |
П |
|||||
температура на стороне нагнетания |
|
°С |
2,0 °С |
- |
П |
|||||
Пар после охлаждающего устройства ЦНД: |
||||||||||
давление |
|
кгс/см2 |
2,0 % |
- |
П |
|||||
температура |
|
°С |
2,0 °С |
- |
П |
|||||
Вода промежуточного контура системы газоохлаждения генератора: |
||||||||||
расход |
Gог |
т/ч |
2,5 % |
- |
П |
|||||
температура на входе в охладитель |
t'ог |
°С |
2,0 °С |
- |
П |
|||||
температура на выходе из охладителя |
t"ог |
°С |
2,0 °С |
- |
П |
|||||
Конденсат мазутных подогревателей, возвращаемый в тепловую схему данного блока: |
||||||||||
расход |
|
т/ч |
2,5 % |
- |
П |
|||||
температура |
|
°C |
4,0 °С |
- |
П |
|||||
Конденсат размораживающего устройства, возвращаемый в тепловую схему данного блока: |
||||||||||
расход |
|
т/ч |
2,5 % |
- |
П |
|||||
температура |
|
°С |
4,0 °C |
- |
П |
|||||
... |
||||||||||
... |
||||||||||
... |
||||||||||
... |
||||||||||
... |
||||||||||
Активная мощность генератора |
|
кВт |
0,2/0,5 % |
K1 |
В |
Формула 3.2 и признак K1 используются в пусковой программе |
||||
То же (дублирующее измерение) |
|
кВт |
0,2/0,5 % |
K1 |
В |
|||||
Реактивная мощность генератора |
|
кВар |
0,2/0,5 % |
- |
П |
|||||
Мощность, потребляемая резервным возбуждением генератора |
|
кВт |
1,0 % |
K2 |
П |
|||||
Мощность рабочего трансформатора СН |
|
кВт |
0,5 % |
K3 |
П |
|||||
Мощность резервного ввода питания на каждую секцию 6 кВ СН энергоблока |
|
кВт |
0,5 % |
K4j |
П |
|||||
Мощность электродвигателя: |
||||||||||
каждого дымососа |
|
кВт |
1,0 % |
K5j |
П |
|||||
каждого дымососа рециркуляции |
|
кВт |
1,0 % |
K6j |
П |
|||||
каждой скорости каждого дутьевого вентилятора |
|
кВт |
1,0 % |
K7j |
П |
|||||
ПЭН |
|
кВт |
1,0 % |
K8 |
П |
|||||
каждого бустерного насоса |
|
кВт |
1,0 % |
K9j |
П |
|||||
каждого конденсатного насоса I ступени |
|
кВт |
1,0 % |
K10j |
П |
|||||
каждого конденсатного насоса II ступени |
|
кВт |
1,0 % |
K11j |
П |
|||||
каждого сетевого насоса I ступени |
|
кВт |
1,0 % |
K15j |
П |
|||||
каждого сетевого насоса II ступени |
|
кВт |
1,0 % |
K16j |
П |
|||||
каждого конденсатного насоса ПСВ № 1 |
|
кВт |
1,0 % |
K17j |
П |
|||||
каждого конденсатного насоса ПСВ № 2 |
|
кВт |
1,0 % |
K18j |
П |
|||||
конденсатного насоса солевых отсеков ПСВ |
|
кВт |
1,0 % |
K19 |
П |
|||||
каждого вентилятора горячего дутья |
|
кВт |
1,0 % |
K20j |
П |
|||||
каждой мельницы |
|
кВт |
1,0 % |
K21j |
П |
|||||
каждого мельничного вентилятора |
|
кВт |
1,0 % |
K22j |
П |
|||||
... |
||||||||||
... |
||||||||||
... |
||||||||||
... |
||||||||||
... |
||||||||||
... |
||||||||||
... |
||||||||||
... |
||||||||||
... |
||||||||||
Общестанционное оборудование |
||||||||||
Сетевая вода через каждый ПВК: |
||||||||||
расход |
|
т/ч |
1,0 % |
K88j |
П |
|||||
температура на входе в котел |
|
°С |
0,5/2,0 °С |
K88j |
П |
|||||
то же на выходе из котла |
|
°С |
0,5/2,0 °C |
K88j |
П |
|||||
Мазут, подаваемый в каждый ПВК: |
||||||||||
измеренный расход |
|
т/ч |
0,6/2,5 % |
K87j |
П |
|||||
температура мазута перед расходомерным устройством |
|
°С |
2,0 °C |
K87j |
П |
|||||
Мазут на линии рециркуляции (слива) от каждого ПВК: |
||||||||||
измеренный расход |
|
т/ч |
0,6/2,5 % |
K87j |
П |
|||||
Природный газ, подаваемый на каждый ПВК: |
||||||||||
измеренный расход |
|
тыс.м3/ч |
0,6/2,5 % |
K86j |
П |
|||||
давление |
|
кгс/см2 |
0,6/1,0 % |
K86j |
П |
|||||
Уходящие газы за каждым ПВК: |
||||||||||
температура |
|
°С |
2,0 °С |
- |
П |
|||||
содержание О2 |
|
% |
4,0 % |
- |
П |
|||||
Сетевая вода в подающей линии каждой тепломагистрали: |
||||||||||
перепад давлений на расходомерном устройстве |
|
кгс/см2 |
0,5/1,0 % |
K94j |
В |
|||||
то же (дублирующий датчик) |
|
кгс/см2 |
0,5/1,0 % |
K94j |
В |
|||||
температура перед расходомерным устройством |
|
°С |
0,5/2,0 °С |
- |
П |
|||||
Сетевая вода в обратной линии каждой тепломагистрали: |
||||||||||
перепад давлений на расходомерном устройстве |
|
кгс/см2 |
0,5/1,0 % |
K94j |
В |
|||||
то же (дублирующий датчик) |
|
кгс/см2 |
0,5/1,0 % |
K94j |
В |
|||||
температура перед расходомерным устройством |
|
°С |
0,5/2,0 °С |
- |
П |
|||||
Сетевая вода в подающей линии СН ТЭЦ: |
||||||||||
перепад давлений на расходомерном устройстве |
|
кгс/см2 |
1,0 % |
K92 |
П |
|||||
температура перед расходомерным устройством |
|
°С |
0,5/2,0 °С |
- |
П |
|||||
Сетевая вода в обратной линии СН ТЭЦ: |
||||||||||
перепад давлений на расходомерном устройстве |
|
кгс/см2 |
1,0/2,5 % |
K92 |
П |
|||||
температура перед расходомерным устройством |
|
°С |
0,5/2,0 °С |
- |
П |
|||||
Подпиточная вода в каждом баке аккумуляторе (БА): |
||||||||||
уровень |
|
м |
0,5/2,0 °С |
- |
П |
|||||
температура на выходе из БА |
|
°С |
0,5/2,0 °C |
- |
П |
|||||
Исходная вода для подпитки теплосети на вводе ТЭЦ: |
||||||||||
расход |
|
т/ч |
1,0 % |
- |
П |
|||||
температура |
|
°С |
0,5/2,0 °C |
- |
П |
|||||
Мазут после мазутонасосной по каждой линии: |
||||||||||
расход в подающей линии |
|
т/ч |
0,6/2,5 % |
- |
В |
|||||
то же (дублирующий датчик) |
|
т/ч |
0,6/2,5 % |
- |
В |
|||||
температура после мазутонасосной |
tмм |
°С |
0,6/2,5 % |
- |
П |
|||||
расход в линии рециркуляции |
|
т/ч |
0,6/2,0 °C |
- |
В |
|||||
то де (дублирующий датчик) |
|
т/ч |
0,6/2,5 % |
- |
В |
|||||
Пар, подаваемый на мазутное хозяйство по каждой линии: |
||||||||||
расход |
|
т/ч |
1,5 % |
- |
П |
|||||
давление |
|
кгс/см2 |
1,0 % |
- |
П |
|||||
температура |
|
°C |
2,0 °C |
- |
П |
|||||
Конденсат мазутохозяйства, возвращаемый в тепловую схему: |
||||||||||
расход |
|
т/ч |
2,5 % |
- |
П |
|||||
температура |
|
° С |
2,0 °C |
- |
П |
|||||
Природный газ на вводе ТЭЦ: |
||||||||||
расход |
|
тыс.м3/ч |
0,6/2,5 % |
- |
В |
|||||
дублирующий датчик |
|
тыс.м3/ч |
0,6/2,5 % |
- |
В |
|||||
давление перед расходомерным устройством |
|
кгс/см2 |
0,6/1,0 % |
- |
П |
|||||
температура перед расходомерным устройством |
|
°С |
2,0 °С |
- |
П |
|||||
теплотворная способность газа |
|
ккал/кг |
0,6 % |
- |
П |
При отсутствии автоматической калориметрической установки вводится вручную как сменная константа |
||||
Сырая (исходная) вода питания котлов, поступающая на ВПУ: |
||||||||||
расход перед подогревателями |
|
т/ч |
1,5 % |
- |
П |
|||||
температура перед водоводяным подогревателем |
|
°С |
2,0 °С |
- |
П |
|||||
температура после водоводяного подогревателя (за байпасом) |
|
°С |
2,0 °С |
- |
П |
|||||
температура после парового подогревателя (за байпасом) |
|
°С |
2,0 °С |
- |
П |
|||||
Обессоленная вода после ВПУ: |
||||||||||
температура |
|
°С |
2,0 °С |
- |
П |
|||||
Пар из коллектора 13 кгс/см2 в коллектор 1,2 кгс/см2: |
||||||||||
расход |
|
т/ч |
1,5 % |
- |
П |
|||||
давление |
|
кгс/см2 |
1,0 % |
- |
П |
|||||
температура |
|
°С |
4,5 °С |
- |
П |
|||||
Пар от котельной низкого давления к коллектору СН по каждой линии: |
||||||||||
расход |
|
т/ч |
2,5 % |
K95 |
П |
|||||
давление |
|
кгс/см2 |
1,0 % |
K95 |
П |
|||||
температура |
|
°С |
2,0 °С |
K95 |
П |
|||||
Мазут, подаваемый к котельной низкого давления: |
||||||||||
расход |
|
т/ч |
0,6/2,5 % |
K91 |
П |
|||||
Мазут в линии рециркуляции от котельной низкого давления: |
||||||||||
расход |
|
т/ч |
0,6/2,5 % |
K91 |
П |
|||||
Природный газ, подаваемый к котельной низкого давления: |
||||||||||
расход |
|
тыс.м3/ч |
0,6/2,5 % |
K90 |
П |
|||||
давление |
|
кгс/см2 |
0,6/1,0 % |
K90 |
П |
|||||
Циркуляционная вода по каждой линии: |
||||||||||
перепад давлений на расходомерном устройстве перед каждой градирней |
|
кгс/см2 |
2,5 % |
- |
П |
|||||
температура воды перед каждой градирней |
|
°С |
1,0 °С |
- |
П |
|||||
температура воды после каждой градирни |
|
°С |
0,5 °С |
- |
В |
В каждом сечении устанавливаются три датчика (4.297) |
||||
Температура наружного воздуха |
|
°С |
0,5 °С |
- |
П |
|||||
Барометрическое давление |
Рбар |
кгс/см2 |
0,5 % |
- |
П |
|||||
Скорость ветра |
w |
м/с |
1,0 % |
- |
П |
|||||
Относительная влажность воздуха |
φ |
% |
3,0 % |
- |
П |
|||||
Температура воды в источнике водоснабжения |
|
°С |
2,0 °С |
- |
П |
|||||
Температура мазута, поступающего на ТЭЦ |
|
°С |
2,0 °C |
- |
П |
|||||
Расход пара на размораживающее устройство |
|
т/ч |
1,5 % |
- |
П |
|||||
Давление пара на размораживающее устройство |
|
кгс/см2 |
1,0 % |
- |
П |
|||||
Расход конденсата от размораживающего устройства |
|
т/ч |
2,5 % |
- |
П |
|||||
Температура конденсата от размораживающего устройства |
|
°С |
2,0 °C |
- |
П |
|||||
Мощность электродвигателя: |
||||||||||
каждого насоса рециркуляции для водогрейных котлов |
|
кВт |
1,0 % |
K76j |
П |
|||||
каждого насоса перекачки сетевой воды из обратного трубопровода в подающий |
|
кВт |
1,0 % |
K77j |
П |
|||||
каждого подпиточного насоса летнего |
|
кВт |
1,0 % |
K78j |
П |
|||||
каждого подпиточного насоса зимнего |
|
кВт |
1,0 % |
K79j |
П |
|||||
Мощность каждого трансформатора СН: |
||||||||||
водогрейной котельной |
|
кВт |
1,0 % |
K75j |
П |
|||||
мазутохозяйства |
|
кВт |
1,0 % |
K72j |
П |
|||||
водоподготовительной установки |
|
кВт |
1,0 % |
K73j |
П |
|||||
топливоподачи |
|
кВт |
1,0 % |
K83 |
П |
|||||
котельной низкого давления |
|
кВт |
1,0 % |
K74j |
П |
|||||
насосной станции подпитки |
|
кВт |
1,0 % |
K82j |
П |
|||||
Мощность электродвигателя: |
||||||||||
каждого циркуляционного насоса |
|
кВт |
1,0 % |
K71j |
П |
Для двухскоростных двигателей измеряется мощность на каждой скорости (4.318) |
||||
резервного возбудителя |
|
кВт |
1,0 % |
K70 |
П |
|||||
каждого насоса сырой воды питания котлов |
|
кВт |
1,0 % |
K80j |
П |
|||||
каждого багерного насоса |
|
кВт |
1,0 % |
K85j |
П |
|||||
* В - контроль по взаимосвязи параметров и дублирующим датчикам; П - контроль по предельным значениям параметра (уставкам). |
Таблица 5
Номер величины |
Наименование величины |
Обозначение |
Размерность |
Принятое значение |
Коэффициент расхода сужающего устройства на трубопроводе |
α(j) |
- |
||
Средний коэффициент линейного теплового расширения материала сужающего устройства на трубопроводе |
αt(j) |
- |
||
Диаметр сужающего устройства на трубопроводе |
d20(j) |
мм |
||
Модуль сужающего устройства на трубопроводе |
m(j) |
- |
||
Удельный объем среды при расчетных параметрах сужающего устройства |
Vk(j) |
м3/кг |
||
5.6 - 5.56 |
... |
|||
Давление питательной воды, подаваемой на аварийный впрыск |
Рав.впр.о |
кгс/см2 |
||
Давление среды, подогреваемой в котле для потребителей и СН |
Рсро |
кгс/см2 |
||
Потери теплового потока |
|
Гкал/ч |
||
Площадь отверстия сужающего устройства в тракте рециркуляции газов |
αрец |
мм2 |
||
Плотность мазута при расчетных параметрах сужающего устройства на мазутопроводе к котлу |
γ0 |
кг/м3 |
||
Удельный объем конденсата калориферов при расчетных параметрах сужающего устройства |
Vкфо |
м3/кг |
||
КПД калориферов котла |
ηкф |
% |
||
Расчетное давление для сужающего устройства на газопроводе к котлу |
Рго |
кгс/см2 |
||
Расчетная температура для сужающего устройства на газопроводе к котлу |
tго |
°С |
||
Коэффициент для определения потерь тепла с уходящими газами, устанавливаемый в зависимости от вида сжигаемого топлива |
а1 |
- |
||
То же |
а2 |
- |
||
" |
а3 |
- |
||
" |
d1 |
- |
||
" |
d2 |
- |
||
" |
d3 |
- |
||
Давление в деаэраторе 7 кгс/см2 при работе при постоянном давлении в нем |
|
кгс/см2 |
||
... |
||||
Коэффициент, определяющий долю конденсата после расширителей конденсата СН в общем количестве конденсата, поступающего от мазутного хозяйства в расширители |
Kмх |
- |
||
То же в общем количестве конденсата, поступающего от размораживающего устройства в расширители |
Kрм |
- |
||
То же в количестве конденсата, поступающего из калориферов в расширители |
Kкф |
- |
||
Давление конденсата, возвращаемого от мазутных подогревателей в цикл электростанции |
|
кгс/см2 |
||
Потери тепла на охлаждение змеевиков леток, конусов горелок и не включенных в циркуляционную схему котла панелей и балок топки |
Qохл |
Гкал/ч |
||
Давление конденсата, возвращаемого от размораживающего устройства в цикл электростанции |
|
кгс/см2 |
||
Расчетные потери давления в тракте промперегрева |
|
% |
||
Нормативные потери давления в тракте промперегрева |
|
% |
||
Расчетная температура воздуха на входе в воздухоподогреватель |
|
°С |
||
Теплоиспользование пара в калориферах |
Δiкф |
ккал/кг |
||
Коэффициент, характеризующий изменение давления отработавшего пара при изменении расхода охлаждающей воды |
Kw2 |
кгс/см2 ∙ м3 |
||
Расчетная температура охлаждающей воды |
|
°С |
||
Расчетный расход охлаждающей воды |
|
м3/ч |
||
Потери тепла турбиной с излучением |
ΔQт |
Гкал/ч |
||
Доля пара, поступающего в промежуточный пароперегреватель от расхода свежего пара |
Спп |
|||
Изменение температурного напора в конденсаторе при изменении расхода охлаждающей воды на 100 м3/ч |
|
°С/100 м3/ч |
||
Расчетная температура наружного воздуха |
|
°С |
||
Нормативный расход тепла на отопление турбинного цеха при расчетной температуре наружного воздуха |
|
Гкал/ч |
||
Нормативный расход тепла на отопление котельного цеха при расчетной температуре наружного воздуха |
|
Гкал/ч |
||
Расход электроэнергии на СН турбины при ее работе с трехступенчатым подогревом сетевой воды |
|
% |
||
Нормативные присосы воздуха на тракте котел-воздухоподогреватель |
|
- |
||
Нормативные присосы воздуха на тракте котел-дымосос |
|
- |
||
Нормативные присосы воздуха в воздухоподогревателе |
|
- |
||
Доля потерь тепла теплового потока от номинальной теплопроизводительности котла |
а |
- |
||
Номинальная теплопроизводительность котла |
|
Гкал/ч |
||
Нормативная теплоемкость мазута |
|
ккал/кг ∙ град |
||
Нормативная температура мазута |
|
°С |
||
Содержание горючих в шлаке |
|
% |
||
Доля золы топлива в уносе |
|
- |
||
Доля шлака топлива |
|
- |
||
Нормативные потери тепла с химической неполнотой сгорания |
q3 |
% |
||
Потери тепла в окружающую среду котлом при номинальной теплопроизводительности |
|
% |
||
Среднее теплосодержание шлака |
|
ккал/кг |
||
Нормативный расход электроэнергии на пылеприготовление |
|
кВт ∙ ч/т |
||
Нормативная температура свежего пара перед стопорными клапанами турбины |
|
°С |
||
Нормативное давление свежего пара перед стопорными клапанами турбины |
|
кгс/см2 |
||
Нормативная температура пара перед отсечными клапанами ЦСД |
|
°С |
||
Изменение потерь тепла с уходящими газами при отклонении температуры уходящих газов на 1 °С от нормативной при сжигании мазута |
|
% |
||
То же твердого топлива |
|
% |
||
То же газообразного топлива |
|
% |
||
Изменение потерь тепла с уходящими газами при отклонении коэффициента избытка воздуха на 0,01 от нормативного при сжигании мазута |
|
% |
||
То же твердого топлива |
|
% |
||
То же газообразного топлива |
|
% |
||
Коэффициент, определяющий долю продувочной воды после расширителя непрерывной продувки в общем количестве продувочной воды, поступающей из барабана котла |
Kпр |
- |
||
Теплосодержание продувочной воды после подогревателя непрерывной продувки |
|
ккал/кг |
||
Теплота сгорания твердого топлива |
|
ккал/кг |
||
Влажность твердого топлива |
|
% |
||
Теоретический объем продуктов сгорания твердого топлива |
|
м3/кг |
||
Теоретически необходимый объем воздуха при сгорании твердого топлива |
|
м3/кг |
||
Теплота сгорания мазута |
|
ккал/кг |
||
Влажность мазута |
|
% |
||
Теоретический объем продуктов сгорания мазута |
|
м3/кг |
||
Теоретически необходимый объем воздуха при сгорании мазута |
|
м3/кг |
||
Теплота сгорания газообразного топлива |
|
ккал/м3 |
||
Теоретический объем продуктов сгорания газообразного топлива |
|
м3/м3 |
||
Теоретически необходимый объем воздуха при сгорании газообразного топлива |
|
м3/м3 |
||
Коэффициенты влияния на температуру уходящих газов: |
||||
... |
||||
... |
||||
присосов в систему пылеприготовления |
K12 |
- |
||
присосов в топку |
K13 |
- |
||
коэффициента избытка воздуха в топке |
K14 |
- |
||
... |
||||
разрежения в верху топки |
K17 |
- |
||
... |
||||
рециркуляции газов |
K19 |
- |
||
... |
||||
Переводной коэффициент при расчете мощности дымососов |
атд |
- |
||
Нормативное разрежение в верху топки |
|
кгс/м2 |
||
Расход газов через дымососы при номинальной нагрузке котла |
|
тыс.м3/ч |
||
То же воздуха через дутьевые вентиляторы |
|
тыс.м3/ч |
||
Нормативные присосы воздуха при номинальной нагрузке в систему пылеприготовления |
|
- |
||
То же в топку |
|
- |
||
То же в конвективную шахту на тракте экономайзер-воздухподогреватель |
|
- |
||
То же в экономайзер |
|
- |
||
То же в золоуловители |
|
- |
||
... |
||||
... |
||||
... |
||||
Коэффициент использования тепла в РВП |
φРВП |
- |
||
... |
||||
Снижение тепловоспринимающей способности РВП от коррозии (см. п. 38.11) |
δQРВП |
% |
||
... |
||||
... |
||||
Присосы в систему пылеприготовления по данным измерений при номинальной нагрузке |
|
- |
||
То же в топку |
|
- |
||
Присосы в конвективную шахту на тракте экономайзер-воздухоподогреватель по данным измерений |
|
- |
||
То же в золоуловители |
|
- |
||
Разрежение газов за воздухоподогревателем при измерении (п. 5.159) |
|
кгс/м2 |
||
Разрежение газов за золоуловителями при измерении (п. 5.160) |
|
кгс/м2 |
||
Расход пара (питательной воды) при измерении , (п. 5.159, 5.160) |
|
т/ч |
||
... |
||||
... |
||||
... |
||||
Коэффициент потерь тепла, связанных с водоподготовкой |
kХОВ |
- |
||
Давление сетевой воды, поступающей на CH |
|
кгс/см2 |
||
Доля расхода тепла на отопление производственных помещений энергоблока, относимая к СН котельной установки |
kк |
- |
||
Давление сетевой воды на входе в ПСВ |
|
кгс/см2 |
||
Давление сетевой воды на выходе из ПСВ |
|
кгс/см2 |
||
КПД ПСВ |
|
% |
||
КПД охладителя конденсата ПСВ бойлеров |
|
% |
||
Давление подпиточной воды |
Pподп |
кгс/см2 |
||
Коэффициент потерь тепла, связанных с приготовлением химически умягченной воды |
kхув |
- |
||
Давление конденсата размораживающего устройства |
Ркрм |
кгс/см2 |
||
Давление конденсата мазутных подогревателей |
Ркмх |
кгс/см2 |
||
Доля расхода тепла на отопление производственных помещений, относимая на СH турбоагрегата |
kт |
- |
||
Коэффициент, учитывающий протечки пара через передние уплотнения турбопривода ПТН |
Kпу |
- |
||
Доля мощности потребителей электрических СH, не снабженных индивидуальными датчиками, относимая на СН котла |
h |
- |
||
КПД электромеханического турбоагрегата |
ηэм |
% |
||
Номинальный коэффициент мощности |
cosφном |
- |
||
Нормативный расход тепла на СН турбины (прочие) |
|
Гкал/ч |
||
Нормативный удельный расход тепла на подогрев мазута на 1 °С |
|
Гкал/ч |
||
Нормативный расход тепла на СН котельного цеха (прочие) |
|
Гкал/ч |
||
Номинальные потери тепла в окружающую среду |
q5 |
% |
||
Давление основного конденсата, подаваемого на уплотнения питательных насосов |
|
кгс/см2 |
||
Давление конденсата, сбрасываемого из уплотнений питательных насосов в деаэратор |
|
кгс/см2 |
||
Нормативный удельный расход топлива на отпущенную электроэнергию при 30 %-ной нагрузке энергоблока |
|
г/кВт ∙ ч |
||
Нормативная тонина помола твердого топлива |
|
% |
||
Нормативная энтальпия питательной воды после деаэраторов |
|
ккал/кг |
||
Площадь отверстия сужающего устройства в тракте рециркуляции газов |
fрец |
мм2 |
||
Электромеханический КПД насоса |
ηэмн |
% |
||
... |
||||
... |
||||
Нагрев сетевой воды в ПСВ, при котором составлена энергетическая характеристика турбины |
Δtпс |
°С |
||
Минимальное значение расхода сетевой воды |
|
т/ч |
||
Максимальное значение расхода сетевой воды |
|
т/ч |
||
Минимальное значение температуры прямой сетевой воды |
|
°С |
||
Максимальное значение тепловой нагрузки турбины |
|
Гкал/ч |
||
Максимальная тепловая нагрузка ПСВ № 2 |
|
Гкал/ч |
||
Максимальное значение температуры сетевой воды после ПСВ |
|
°С |
||
Теплоиспользование пара в конденсаторе |
Δiк |
ккал/кг |
||
Теплоиспользование пара в ПСВ № 1 |
Δiпс1 |
ккал/кг |
||
Теплоиспользование пара в ПСВ № 2 |
Δiпс2 |
ккал/кг |
||
Минимальное значение давления пара в нижнем теплофикационном отборе при одноступенчатом подогреве сетевой воды |
|
кгс/см2 |
||
Максимальное значение давления пара в нижнем теплофикационном отборе |
|
кгс/см2 |
||
Минимальное значение давления пара в верхнем теплофикационном отборе |
|
кгс/см2 |
||
Максимальное значение давления пара в верхнем теплофикационном отборе |
|
кгс/см2 |
||
Коэффициент, характеризующий нормативную пропускную способность регулирующей диафрагмы |
|
т ∙ см2/ч ∙ кгс |
||
Теплоиспользование пара в ПНД № 1 |
Δiп1 |
ккал/кг |
||
Коэффициент пропускной способности проточной части промежуточного отсека при докритическом перепаде давлений |
Kпо1 |
т ∙ см2/ч ∙ кгс |
||
То же при сверхкритическом перепаде давлений |
Kпо2 |
кгс ∙ ч ∙ см2 ∙ т |
||
Коэффициент пропорциональности для расчета расхода пара в ЦНД при полностью открытой регулирующей диафрагме |
Kк |
т ∙ см2/ч ∙ кгс |
||
Минимальное значение мощности на зажимах генератора |
|
МВт |
||
Максимальное значение мощности на зажимах генератора |
|
МВт |
||
Относительный прирост расхода тепла по конденсационному циклу |
Δqкн |
Гкал/МВт ∙ ч |
||
Удельный расход пара в конденсатор при номинальной нагрузке |
|
кг/м3 |
||
Нормативный температурный напор встроенного пучка |
δtвп |
°С |
||
Энтальпия свежего пара при Ро и tо |
|
ккал/кг |
||
Доля тепловой нагрузки j-го подогревателя, передаваемая вышестоящим подогревателем следующей ступени подогрева (j + 2) |
δj+1 |
- |
||
Внутренний диаметр трубок конденсатора |
dв |
мм |
||
Площадь поперечного сечения одной трубки |
|
м2 |
||
Число трубок в одном ходе воды |
n2 |
- |
||
Число ходов воды в конденсаторе |
Z |
- |
||
Поверхность охлаждения конденсатора |
Fк |
м2 |
||
Угловой коэффициент рабочей характеристики главного эжектора |
α |
- |
||
Коэффициент пересчета изменения давления пара на стороне всасывания эжекторов в давление пара в конденсаторе |
β |
- |
||
Нормативное значение КПД ЦСД № 1 |
|
- |
||
Нормативное значение КПД ЦСД № 2 |
|
- |
||
Нормативное значение КПД турбопривода |
|
- |
||
Расчетное значение давления пара в конденсаторе |
|
кгс/см2 |
||
Шаговое значение по температуре сетевой воды после ПСГ № 2 |
Шпс |
°С |
||
Нормативное значение КПД ЦВД при полностью открытых регулирующих клапанах |
|
- |
||
Шаговое значение по мощности на зажимах генератора |
ШN |
МВт |
||
Шаговое значение по расходу сетевой воды |
Шсв |
м3/ч |
||
Значение небаланса по давлению пара в верхнем теплофикационном отборе |
С |
кгс/см2 |
||
Коэффициент для расчета потерь давления в паропроводе от отбора до ПСВ № 1 |
|
- |
||
Коэффициент для расчета потерь давления в паропроводе от отбора до ПСВ № 1 |
|
- |
||
Коэффициент для расчета потерь давления в паропроводе от отбора до ПСВ № 2 |
|
- |
||
Коэффициент для расчета потерь давления в паропроводе от отбора до ПСВ № 2 |
|
- |
||
Минимальное значение давления пара перед ПСВ № 1 |
|
кгс/см2 |
||
Критическое значение отношения давлений пара промежуточного отсека |
εкр |
- |
||
Теплоиспользование пара, поступающего из КСН в калориферы |
|
ккал/кг |
||
Давление свежего пара, при котором получено выражение п. 11.57 |
|
кгс/см2 |
||
Температура свежего пара, при которой получено выражение п. 11.57 |
|
°С |
||
Температура пара перед ЦСД № 1, при которой получено выражение п. 11.57 |
|
°С |
||
КПД ЦСД № 1, при котором получено выражение п. 11.57 |
|
- |
||
Расчетное значение КПД ЦСД № 2 |
|
- |
||
Доля теплоперепада на ПНД № 1 в используемом теплоперепаде ЦНД |
aПНД N1 |
- |
||
Коэффициент коррекции используемого теплоперепада на отклонение давления в верхнем теплофикационном отборе на 1 кгс/см2 |
S |
- |
||
Минимальное значение расхода пара в конденсатор, при котором мощность ЦНД равна нулю |
|
т/ч |
||
Среднее значение теплоиспользования пара регенеративных подогревателей |
Δiср |
ккал/кг |
||
Среднее значение теплоиспользования пара регенеративных подогревателей при отключенной группе ПВД |
Δi'ср |
ккал/кг |
||
Давление в трубопроводах циркуляционной воды |
Рцв |
кгс/см2 |
||
... |
||||
Минимально возможный подогрев в ПВД |
a2 |
°С |
||
Коэффициент, учитывающий изменение потерь от влажности |
Kвл |
- |
||
Коэффициент, учитывающий изменение расхода пара в ПНД № 1 |
х |
- |
||
Минимально возможный подогрев в ПНД |
а1 |
°С |
||
Разность давлений в ПВД № 6 и деаэраторе 7 кгс/см2, при которой возможен слив дренажа из ПВД № 6 в деаэратор |
в1 |
кгс/см2 |
||
Минимальное давление пара в нижестоящем отборе на деаэратор, при котором возможно питание деаэратора 7 кгс/см2 |
в2 |
кгс/см2 |
||
Минимальное давление пара, требуемое для питания калориферов котла |
|
кгс/см2 |
||
Минимальное давление пара, требуемое для питания концевых уплотнений турбины |
|
кгс/см2 |
||
Минимальное давление пара, требуемое для питания главных эжекторов |
|
кгс/см2 |
||
Расход пара на турбину, ниже которого целесообразно регулирование мощности блока скользящим начальным давлением пара |
Дск |
т/ч |
||
... |
||||
Расчетный расход пара на главный эжектор при питании из деаэратора или выхлопа ПТН |
Д1эж |
т/ч |
||
Расчетный расход пара на главный эжектор при питании из коллектора 13 кгс/см2 |
|
т/ч |
||
... |
||||
Энтальпия воды на линии насыщения при давлении 1,2 кгс/см2 |
iS1,2 |
ккал/кг |
||
Энтальпия дренажа после охладителя эжектора |
iдр.эж |
ккал/кг |
||
Энтальпия дренажа после эжектора уплотнений |
iдр.эу |
ккал/кг |
||
Энтальпия дренажа после сальникового подогревателя |
iдр.сп |
ккал/кг |
||
Доля отсоса пара на эжектор уплотнений от расхода пара на уплотнения всех цилиндров |
dэу |
- |
||
Доля отсоса пара на сальниковый подогреватель от расхода пара на уплотнения всех цилиндров |
dсп |
- |
||
Коэффициент, учитывающий механические потери и утечки пара в концевых уплотнениях турбопривода |
ηмех.п |
- |
||
... |
||||
Электрическая мощность, потребляемая сливными насосами ПНД № 2 |
Nсл.н.2 |
кВт |
||
Электрическая мощность, потребляемая сливными насосами ПНД № 3 |
Nсл.н.3 |
кВт |
||
Электрическая мощность, потребляемая сливными насосами ПНД № 4 |
Nсл.н.4 |
кВт |
||
Давление воды в напорной магистрали конденсатных насосов II ступени |
Р"кн.2 |
кгс/см2 |
||
Давление сетевой воды на стороне напора сетевых насосов I ступени |
Р"св1 |
кгс/см2 |
||
То же, II ступени |
Р"св2 |
кгс/см2 |
||
Температурный напор в охладителе конденсата ПСВ I ступени |
Δtок1 |
°С |
||
Расход питательной воды, ниже которого целесообразна работа одного бустерного насоса |
G1 |
т/ч |
||
Расход основного конденсата перед конденсатными насосами I ступени, ниже которого целесообразна работа одного конденсатного насоса I ступени |
G2 |
т/ч |
||
Расход основного конденсата перед конденсатными насосами II ступени, ниже которого целесообразна работа одного конденсатного насоса II ступени |
G3 |
т/ч |
||
Расход конденсата ПСГ № 1, ниже которого целесообразна работа одного конденсатного насоса ПСГ № 1 |
G4 |
т/ч |
||
Присосы воздуха в конденсатор, ниже которых целесообразна работа одного основного эжектора на паре из деаэратора или выхлопа ПТН |
Gпр1 |
кг/ч |
||
То же на паре из коллектора 13 кгс/см2 |
|
кг/ч |
||
Присосы воздуха в конденсатор, выше которых целесообразна работа трех эжекторов на паре из деаэратора или выхлопа ПТН |
|
кг/ч |
||
То же на паре из коллектора 13 кгс/см2 |
|
кг/ч |
||
Средняя разность относительных приростов расходов тепла на выработку электроэнергии по конденсационному и теплофикационному циклам |
Δq |
Гкал/МВт ∙ ч |
||
Число типов циркуляционных насосов |
l |
|||
Точность приближенного расчета параллельной работы циркуляционных насосов по расходу воды |
s |
м3/ч |
||
Минимальное значение перерасхода условного топлива для фильтрации из-за отклонения от нормы: |
||||
температуры свежего пара перед стопорными клапанами турбины |
|
т |
||
давления свежего пара перед стопорными клапанами турбины |
|
т |
||
температуры пара в тракте промперегрева перед стопорными клапанами ЦСД |
|
т |
||
сопротивления тракта промперегрева |
|
т |
||
давления на стороне нагнетания питательных насосов |
|
т |
||
расхода питательной воды на впрыск в промежуточный пароперегреватель |
|
т |
||
структуры тепловой схемы |
|
т |
||
коэффициента избытка воздуха в топке |
|
т |
||
температуры воздуха перед воздухоподогревателем |
|
т |
||
разрежения газов в верху топки |
|
т |
||
Предельное содержание соединений в паре |
|
мкг/кг |
||
Доля соединений, отлагающихся в проточной части турбины, от общего количества поступивших химических веществ в паре |
dотл |
- |
||
Доля соединений, отлагающихся в ЦВД |
dЦВД |
- |
||
Продолжительность межпромывочного периода проточной части турбины |
τп |
ч |
||
Давление питательной воды, подаваемой на впрыск в промежуточный пароперегреватель |
Рвпр |
кгс/см2 |
||
Допустимое значение удельной электрической проводимости конденсата подогревателей сетевой воды |
|
мкСм/см |
||
Коэффициент пересчета удельной электрической проводимости питательной воды в ее солесодержание |
k |
мкг ∙ см/кг ∙ мкСм |
||
Коэффициент пересчета количества отложений в проточной части ЦВД в среднее изменение КПД ЦВД |
aв |
%/кг |
||
Коэффициент пересчета количества отложений в проточной части ЦСД в среднее изменение КПД ЦСД |
aс |
%/кг |
||
... |
||||
... |
||||
Продолжительность пуска энергоблока из: |
||||
холодного состояния |
|
ч |
||
неостывшего состояния |
|
ч |
||
горячего состояния |
|
ч |
||
резерва |
|
ч |
||
Потери условного топлива на пуск энергоблока из: |
||||
холодного состояния |
|
т |
||
неостывшего состояния |
|
т |
||
горячего состояния |
|
т |
||
резерва |
|
т |
||
Коэффициент для расчета потерь давления в паропроводе к: |
||||
ПНД № 1 |
|
- |
||
ПНД № 2 |
|
- |
||
ПНД № 3 |
|
- |
||
ПНД № 4 |
|
- |
||
ПНД № 5 |
|
- |
||
ПНД № 6 |
|
- |
||
ПНД № 7 |
|
- |
||
ПНД № 8 |
|
- |
||
КПД подогревателя |
η |
- |
||
Поверхность охлаждения встроенного пучка конденсатора (ВПК) |
FВПК |
м2 |
||
Площадь перечного сечения ВПК |
fВПК |
м2 |
||
Нормативная степень чистоты конденсатора |
ан |
- |
||
Параметр режима поверхности нагрева ПСВ № 1 при нормативном состоянии |
|
- |
||
То же ПСВ № 2 |
|
- |
||
Погрешность определения коэффициента теплопередачи |
δk |
- |
||
Погрешность определения температуры воды |
δt |
- |
||
Погрешность расчета расхода пара |
δД |
- |
||
Нормативные присосы воздуха в конденсатор |
|
кг/ч |
||
Коэффициент пересчета изменения потерь в конденсаторе в изменение расхода охлаждающей воды по характеристике насоса (группы насосов) |
ky |
- |
||
... |
||||
... |
||||
... |
||||
Удельный объем свежего пара перед стопорными клапанами ЦВД при номинальных начальных параметрах |
|
м3/кг |
||
Минимальное значение расхода пара из верхнего отопительного отбора, при котором влияние пара уплотнений предотборной ступени незначительно |
Gпс2 мин |
т/ч |
||
Ширина зоны температур, исключающая ошибку в определении области перегретого пара |
Δt3 мин |
°С |
||
Коэффициент зависимости давления пара в регулирующей ступени ЦВД от расхода свежего пара при включенных ПВД № 7 и 8 |
а0 |
кгс ∙ ч ∙ см2 ∙ т |
||
Коэффициент влияния отключения ПВД № 8 на давление пара в регулирующей ступени |
а1 |
кгс ∙ ч ∙ см2 ∙ т |
||
Коэффициент влияния отключения ПВД № 7 на давление пара в регулирующей ступени |
а2 |
кгс ∙ ч ∙ см2 ∙ т |
||
Нормативный расход конденсата на уплотнения питательных насосов |
|
т/ч |
||
Нормативное значение КПД ЦВД (при скользящем давлении) |
|
- |
||
... |
||||
... |
||||
... |
||||
Максимально допустимая подача циркуляционных насосов каждого типа |
|
м3/ч |
||
Минимально допустимый расход воды через каждый конденсатор |
Wмин |
м3/ч |
||
Площадь орошения каждой градирни |
Fгi |
м2 |
||
Коэффициент, учитывающий перераспределение тепловых нагрузок между градирнями при изменении их технического состояния |
Tр |
- |
||
5.363 - 5.390 |
Сопротивление участка циркуляционной сети |
Sj |
м ∙ ч2/м6 |
|
... |
||||
Давление сетевой воды на входе в ПВК |
P'сет ПВК |
кгс/см2 |
||
Давление сетевой воды на выходе из ПВК |
P"сет ПВК |
кгс/см2 |
||
Плотность мазута при расчетных параметрах сужающего устройства на мазутопроводе к ПВК |
j0 ПВК |
кг/м3 |
||
Расчетное давление для сужающего устройства на газопроводе к ПВК |
|
кгс/см2 |
||
Расчетная температура для сужающего устройства на газопроводе к ПВК |
|
°С |
||
Номинальная теплопроизводительность ПВК |
|
Гкал/ч |
||
Потери тепла в окружающую среду ПВК при номинальной теплопроизводительности |
|
% |
||
Расчетная температура холодного воздуха ПВК |
|
°С |
||
Расчетная температура сетевой воды перед ПВК |
|
°С |
||
Поправка к температуре уходящих газов ПВК на 10 °С изменения температуры холодного воздуха |
|
°С |
||
Поправка к температуре уходящих газов на 10 °С изменения температуры сетевой воды перед ПВК |
|
°С |
||
... |
||||
... |
||||
Режимный коэффициент основной поверхности нагрева при нормативном состоянии: |
||||
ПНД № 1 |
|
- |
||
ПНД № 2 |
|
- |
||
ПНД № 3 |
|
- |
||
ПНД № 4 |
|
- |
||
ПНД № 5 |
|
- |
||
ПНД № 6 |
|
- |
||
ПНД № 7 |
|
- |
||
ПНД № 8 |
|
- |
||
Режимный коэффициент поверхности пароохладителя при нормативном состоянии: |
||||
ПНД № 5 |
|
- |
||
ПВД № 6 |
|
- |
||
ПВД № 7 |
|
- |
||
ПВД № 8 |
|
- |
||
Коэффициент, учитывающий влияние изменения температуры уходящих газов на изменение КПД котла |
K1 |
- |
||
Коэффициент зависимости расхода пара в тракте холодного промперегрева от давления пара перед I ступенью ЦСД |
в |
- |
||
Доля мощности механизмов химического цеха, относимых на подготовку химически обессоленной воды для цикла, к суммарной мощности механизмов химического цеха и насосов сырой воды |
|
- |
||
Коэффициент плотности регулирующей диафрагмы ЦНД, при которой построена диаграмма режимов (исходно-нормативная энергетическая характеристика) турбины |
|
т ∙ см2/ч ∙ кгс |
||
Потери тепла ПВК в окружающую среду при расчетной температуре наружного воздуха |
|
Гкал |
||
Расчетная температура наружного воздуха для ТЭЦ |
|
°С |
Таблица 6
Номер константы |
Наименование константы |
Обозначение |
Размерность |
Пределы изменения |
Контрольное значение |
Примечание |
Низшая теплота сгорания: |
||||||
мазута |
|
ккал/кг |
||||
газа |
|
ккал/м3 |
||||
твердого топлива |
|
ккал/кг |
||||
Влажность на рабочую массу: |
||||||
твердого топлива |
|
% |
||||
мазута |
|
% |
||||
Плотность мазута при температуре 20 °С |
γ20 |
кг/м3 |
||||
Плотность природного газа |
ρг |
кг/м3 |
||||
6.8 |
Тарировочный коэффициент для определения содержания кислорода за котлом по каждому потоку |
Sj |
- |
|||
Тарировочный коэффициент для определения содержания кислорода в уходящих газах по каждому потоку |
S'j |
- |
||||
6.10 |
Тарировочный коэффициент для определения температуры уходящих газов по каждому потоку |
S'yxj |
- |
|||
6.11 |
Расчетный параметр |
Kαyx |
т ∙ м/(ч ∙ кгс0,5) |
|
||
6.12 |
Расчетный параметр |
Kα |
т ∙ м/(ч ∙ кгс0,5) |
где Gпв, S"вп и S"д - расход питательной воды и разрежение газов за воздухоподогревателем и дымососом, при которых определяются Δα1 и Δα |
||
Содержание горючих в шлаке |
Гшл |
% |
||||
Содержание горючих в уносе |
Гун |
% |
||||
Зольность топлива на рабочую массу |
Ар |
% |
||||
Тонина помола |
R90 |
% |
||||
Влажность топлива на входе в размольную установку |
W1 |
% |
||||
Влажность пыли в промбункере |
Wпп |
% |
||||
Коэффициент размолоспособности |
|
- |
||||
Присосы воздуха в систему пылеприготовления при номинальной нагрузке |
|
- |
||||
Удельный расход пара на распыл мазута |
dф |
т·пара/т·мазута |
||||
КПД перетока тепла |
ηперет |
% |
ηперет с достаточной точностью может быть определен как среднее арифметическое значение КПД нетто котельной установки энергоблоков, передающих тепло другим энергоблокам |
|||
Тарировочный коэффициент для определения температуры газов перед воздухоподогревателями по каждому потоку |
Kv,j |
- |
||||
То же для определения температуры воздуха перед воздухоподогревателями (после калориферов) по каждому потоку |
K'т,j |
- |
||||
Тарировочный коэффициент для определения температуры горячего воздуха по каждому потоку |
K"т,j |
- |
||||
Потери тепла от химической неполноты сгорания |
q3 |
% |
q3 вводится как сменяемая константа только при отсутствии датчиков |
|||
Доля присоса воздуха на горячей стороне воздухоподогревателей в общем значении присосов |
q |
- |
||||
Нормативные потери условного топлива на пуск энергоблока из состояния Z |
|
т |
||||
... |
||||||
... |
||||||
Дополнительный расход тепла на СН турбины |
|
Гкал/ч |
||||
То же котла |
|
Гкал/ч |
||||
Удельные потери тепла, связанные с мазутным хозяйством |
|
Гкал/ч ∙ т ∙ °С |
||||
Удельный расход электроэнергии на насосы теплофикационной установки |
|
кВт ∙ ч/Гкал |
||||
Относительный прирост расхода тепла энергоустановки, компенсирующей в энергосистеме недовыработку электроэнергии анализируемого энергоблока |
Δqсист |
Гкал/МВт ∙ ч |
||||
КПД брутто котельной установки, компенсирующей недовыработку электроэнергии в энергосистеме |
|
% |
||||
Тепло, вносимое в конденсатор от посторонних источников |
Qпи |
Гкал/ч |
||||
Коэффициент, характеризующий фактическую пропускную способность регулирующей диафрагмы |
Kт |
т ∙ см2/ч ∙ кгс |
||||
Присосы воздуха в конденсатор |
Gпр.в |
кг/ч |
||||
Отклонение КПД от нормативного: |
||||||
ЦСД № 1 |
ΔηЦСД1 |
- |
||||
ЦСД № 2 |
ΔηЦСД2 |
- |
||||
турбопривода |
Δηтп |
- |
||||
питательного насоса |
Δηна |
- |
||||
Длительность оперативного интервала |
τ0 |
ч |
||||
... |
||||||
Число циркуляционных насосов каждого типа в работоспособном состоянии |
|
- |
||||
Сокращение тепловосприятия РВП из-за коррозии |
δQРВП |
% |
||||
Отклонение КПД ЦВД от нормативного значения при полностью открытых регулирующих клапанах |
|
- |
||||
Признак включения в работу i-й градирни |
Kгi |
- |
||||
Признак чистки РВП |
|
- |
Вносится после проведения чистки РВП KРВП = 1; после выполнения условия п. 38.17 принять KРВП = 0 |
|||
Содержание серы на рабочую массу: |
||||||
твердого топлива |
|
% |
||||
мазута |
|
% |
||||
Количество пусков энергоблока за месяц из: |
||||||
холодного состояния |
nпуск Z1 |
- |
||||
неостывшего состояния |
nпуск Z2 |
- |
||||
горячего состояния |
nпуск Z3 |
- |
||||
резерва |
nпуск Z4 |
- |
Таблица 7
Номер уравнения |
Уравнение |
Единица измерения |
Контрольное значение |
Энтальпия перегретого водяного пара: где τ = T/Tкр; θ = Т/1000; Р* = Р/100; Т - температура перегретого пара, Т = t + 273,15; P - давление перегретого пара, кгс/см2 |
ккал/кг |
Р = 50 кгс/см2 t = 350 °С i = 733,56021 ккал/кг |
|
Удельный объем перегретого водяного пара: где θ = Т/1000; Р* = Р/100 |
м3/кг |
Р = 50 кгс/см2 t = 350 °С V = 0,53061670 м3/кг |
|
Энтропия перегретого водяного пара: где τ = T/Tкр; θ = Т/1000; Р* = Р/100 |
ккал/(кг ∙ К) |
Р = 50 кгс/см2 t = 350 °С S = 1,5436405 ккал/(кг ∙ К) |
|
Энтальпия пара в зависимости от давления и энтропии: где , (при S" > S в расчет принимать первые два члена уравнения) |
ккал/кг |
P = 87,61 кгс/см2 S = 1,556144 ккал/(кг ∙ К) i = 779,76 ккал/кг |
|
Термодинамические свойства кипящей воды и насыщенного пара:
где θS = TS/1000 |
кгс/см2 |
t = 300 °С P = 87,613040 кгс/см2 |
|
К ∙ 10-3 |
P = 87,61 кгс/см2 t = 299,99556 °С |
||
ккал/кг |
t = 300 °С i = 321,40134 ккал/кг |
||
ккал/кг |
t = 300 °С i = 656,35878 ккал/кг |
||
|
ккал/(кг ∙ К) |
t = 300 °С S = 0,77767778 ккал/(кг· ∙К) |
|
|
ккал/(кг ∙ К) |
t = 300 °С S = 1,3622722 ккал/(кг ∙ К) |
|
|
м3/кг |
t = 300 °С V = 0,0014052852 м3/кг |
|
Для температур до 300 °С член - 4,4 ∙ 1015(θS - 0,27315)30 можно опустить |
м3/кг |
t = 300 °С V = 0,0216151 м3/кг |
|
Энтальпия воды: где t* = t/100; P** = P ∙ 0,980665 |
ккал/кг |
P = 50 кгс/см2 t = 200 °С i = 203,4734 ккал/кг |
|
Удельный объем воды: где t* = t/100; P** = P ∙ 0,980665 |
м3/кг |
P = 50 кгс/см2 t = 200 °С V = 0,0011524688 м3/кг |
Таблица 8
Номер величины |
Наименование величины |
Обозначение |
Исходная информация |
Контрольное значение |
Примечание |
Абсолютное давление среды, кгс/см2 |
|||||
Расчетная формула: , где к - наименование измеряемой среды; - измеренное избыточное давление среды, кгс/см2; Pбар - барометрическое давление, кгс/см2 |
|||||
8.1 |
Питательная вода за ПВД после байпаса |
Рпв |
|||
8.2 |
Свежий пар за котлом по каждой линии |
Рпеj |
|||
8.3 |
Пар в тракте холодного промперегрева по каждой линии |
Р'ппj |
|||
8.4 |
Пар в тракте горячего промперегрева за котлом по каждой линии |
Р"ппj |
|||
8.5 |
Пар, отбираемый из тракта промперегрева на СН по каждой линии |
|
|||
8.6 |
Пар из тракта холодного промперегрева, подаваемый в блочный коллектор 13 кгс/см2 через РУ 40/13 |
РРУ СН |
|||
Природный газ, подаваемый на котел |
Рг |
||||
Пар перед калориферами |
Ркф |
||||
Пар, подаваемый на мазутные форсунки |
Рф |
||||
Пар, подаваемый на обдувку по каждой линии |
Робдj |
||||
Вода в линии непрерывной продувки перед расходомерным устройством |
Рпр |
||||
... |
|||||
... |
|||||
... |
|||||
Свежий пар перед стопорными клапанами ЦВД по каждой линии |
Р0j |
||||
Пар в регулирующей ступени ЦВД турбины |
Рр.ст |
||||
Пар за ЦВД по каждой линии |
Р"ЦВДj |
||||
Пар перед отсечными клапанами ЦСД № 1 по каждой линии |
Р'ЦСД1j |
||||
Пар перед I ступенью ЦСД № 1 |
Р'IЦСД1j |
||||
Пар за ЦСД № 1 по каждой линии |
Р"ЦСД1j |
||||
Пар перед ЦСД № 2 по каждой линии |
Р'ЦСД2j |
||||
Пар, подаваемый на ПТН |
Р'ПТН |
||||
Пар на выхлопе ПТН |
Р"ПТН |
||||
Пар на ПСВ № 2 в камере отбора по каждой линии |
Р3j |
||||
Пар на входе в ПСВ № 2 по каждой линии |
Рпс2j |
||||
Пар на ПСВ № 1 в камере отбора по каждой линии |
Р2j |
||||
Пар на деаэратор 7 кгс/см2 перед расходомерным устройством |
Рд |
||||
Пар в деаэраторе 7 кгс/см2 |
рд |
||||
Пар в отсасывающей линии из I камеры переднего концевого уплотнения ЦВД в линию холодного промперегрева |
|
||||
Пар в отсасывающей линии из I камеры заднего концевого уплотнения ЦВД в линию на ПНД № 5 |
|
||||
Пар в отсасывающей линии из II камеры переднего концевого уплотнения ЦВД |
|
||||
Пар в отсасывающей линии из I камеры переднего уплотнения ЦСД № 1 |
|
||||
Пар из деаэратора или коллектора СН на концевые уплотнения всех цилиндров |
Рупл |
||||
Пар отбора на: |
|||||
ПВД № 8 |
Р8 |
||||
ПВД № 7 |
Р7 |
||||
ПВД № 6 |
Р6 |
||||
деаэратор |
Рд7 |
||||
ПНД № 5 |
Р5 |
||||
ПНД № 4 |
Р4 |
||||
ПНД № 1 |
Р1 |
||||
Питательная вода через питательные насосы на стороне всасывания (за бустерными) |
Р'пк |
||||
То же на стороне нагнетания |
Р"пк |
||||
Пар после охлаждающего устройства ЦНД |
P"ОУ Р"ОУ ЦНД |
||||
... |
|||||
... |
|||||
... |
|||||
... |
|||||
... |
|||||
... |
|||||
... |
|||||
Природный газ, подаваемый на каждый ПВК |
|
||||
Пар, подаваемый на мазутное хозяйство по каждой линии |
Рмхj |
||||
Природный газ на вводе ТЭЦ |
Рг.в |
||||
Пар из коллектора 13 кгс/см2 в коллектор 1,2 кгс/см2 |
Р13-1,2 |
||||
Пар от котельной низкого давления к коллектору СН по каждой линии |
Ркндj |
||||
Природный газ, подаваемый к котельной низкого давления |
|
||||
Пар, подаваемый на размораживающие устройства |
Ррмj |
||||
... |
|||||
... |
|||||
... |
|||||
Энтальпия и температура воды на линии насыщения, ккал/кг Расчетная формула: iS = f(tS), где tS = f(PS) - уравнения 7.6; 7.7 |
|||||
Конденсат в ПСВ № 2 по каждой линии |
tSпс2j |
||||
Конденсат в ПСВ № 1 по каждой линии |
tS2j |
||||
Конденсат в каждой секции конденсатора |
tSкj |
||||
... |
|||||
Питательная вода после деаэратора 7 кгс/см2 |
i"д |
||||
Питательная вода после деаэратора 7 кгс/см2 при его работе на скользящем давлении |
i"д(ск) |
||||
... |
|||||
Конденсат в: |
|||||
ПНД № 1 |
tS1 |
||||
ПНД № 3 |
tS3j |
||||
ПНД № 4 |
tS4 |
||||
ПНД № 5 |
tS5 |
||||
ПВД № 6 |
tS6 |
||||
ПВД № 7 |
tS7 |
||||
ПВД № 8 |
tS8 |
||||
ПНД № 1 |
iS1 |
||||
ПНД № 2 |
iS2j |
||||
ПНД № 3 |
iS3j |
||||
ПНД № 4 |
iS4 |
||||
ПНД № 5 |
iS5 |
||||
ПВД № 6 |
iS6 |
||||
ПВД № 7 |
iS7 |
||||
ПВД № 8 |
iS8 |
||||
... |
|||||
... |
|||||
... |
|||||
... |
|||||
... |
|||||
... |
|||||
... |
|||||
... |
|||||
Удельный объем воды, м3/кг Расчетная формула: V = f(P,t) - уравнение 7.14 |
|||||
Питательная вода за ПВД после байпаса |
Vпв |
||||
Питательная вода на впрыски |
Vвпр |
||||
Непрерывная продувка |
Vпр |
||||
Конденсат калориферов |
Vкф |
||||
... |
|||||
Конденсат после ПСВ № 2 |
Vкпс2 |
||||
Конденсат после ПСВ № 1 |
Vкпс1 |
||||
Подпиточная вода на встроенный пучок конденсатора |
VВПК |
||||
Подпиточная вода в магистрали сетевой воды энергоблока |
|
||||
Конденсат из уплотнений питательных насосов в конденсатор |
V"к.упл |
||||
Питательная вода через питательные насосы на стороне всасывания |
V'пн |
||||
То же на стороне нагнетания |
V"пн |
||||
Конденсат мазутных подогревателей, возвращаемый в тепловую схему данного энергоблока |
|
||||
Конденсат размораживающего устройства, возвращаемый в тепловую схему данного энергоблока |
|
||||
Сетевая вода через ПСВ |
Vсв |
||||
Сетевая вода через каждый ПВК |
|
||||
Сетевая вода в подающей линии каждой тепломагистрали |
Vподj |
||||
Сетевая вода в обратной линии каждой тепломагистрали |
Vобрj |
||||
Сетевая вода в подающей линии СН ТЭЦ |
|
||||
Сетевая вода в обратной линии СН ТЭЦ |
|
||||
Конденсат мазутного хозяйства, возвращаемый в тепловую схему |
Vкмх |
||||
... |
|||||
... |
|||||
... |
|||||
... |
|||||
... |
|||||
... |
|||||
... |
|||||
... |
|||||
... |
|||||
Удельный объем пара, м3/кг Расчетная формула: V = f(P,t) - уравнение 7.2 |
|||||
Свежий пар за котлом по каждой линии |
Vпеj |
||||
Пар в тракте холодного промперегрева по каждой линии |
Vппj |
||||
Пар, отбираемый из тракта промперегрева на СН по каждой линии |
|
||||
Пар, отбираемый из тракта холодного промперегрева на РУ СН |
VРУСН |
||||
Пар, подаваемый на обдувку по каждой линии |
Vобдj |
||||
Свежий пар перед стопорными клапанами турбины (номинальное значение) |
|
||||
Свежий пар перед стопорными клапанами турбины |
V0 |
||||
Пар, подаваемый на ПТН |
VПТН |
||||
Пар на деаэратор 7 кгс/см2 |
Vд |
||||
Пар в отсасывающей линии из I камеры переднего концевого уплотнения ЦВД в линию холодного промперегрева |
|
||||
Пар в отсасывающей линии из I камеры заднего концевого уплотнения ЦВД в паропровод к ПНД № 5 |
|
||||
То же из I камеры переднего концевого уплотнения ЦСД № 1 |
|
||||
Пар отбора на ПВД № 8 |
V8 |
||||
Пар отбора на ПВД № 7 |
V7 |
||||
Пар из деаэратора или коллектора СН на концевые уплотнения всех цилиндров |
Vупл |
||||
Пар, подаваемый на мазутное хозяйство по каждой линии |
Vмхj |
||||
Пар из коллектора 13 кгс/см2 в коллектор 1,2 кгс/см2 |
V13-1,2 |
||||
Пар от котельной низкого давления в коллектор СН по каждой линии |
Vкндj |
||||
... |
|||||
... |
|||||
... |
|||||
... |
|||||
... |
|||||
... |
|||||
... |
|||||
Действительный расход, вычисляемый по перепаду, т/ч Расчетная формула
где α - коэффициент расхода сужающего устройства; s - поправочный множитель на расширение измеряемой среды. Для воды ε = 1. Для пара: для диафрагмы для сопла m - модуль сужающего устройства; Kt - множитель, учитывающий средний коэффициент линейного теплового расширения материала сужающего устройства [Kt = 1 + αt(t - 20)]; d20 - диаметр сужающего устройства, мм; Δp - перепад давлений в сужающем устройстве, кгс/см2; V - удельный объем измеряемой среды, м3/кг |
|||||
Питательная вода за ПВД после байпаса по основному датчику |
|
||||
То же (дублирующее измерение) |
|
||||
Свежий пар за котлом по каждой линии |
Дпеj |
||||
Пар в тракте холодного промперегрева по каждой линии |
|
||||
То же (дублирующее измерение) |
|
||||
Сетевая вода через ПСВ |
|
||||
То же (дублирующее измерение) |
|
||||
Охлаждающая вода конденсатора |
Wj |
||||
Пар в отсасывающей линии из: |
|||||
I камеры переднего концевого уплотнения ЦВД в линию холодного промперегрева |
|
||||
из заднего концевого уплотнения ЦВД в паропровод к ПНД № 5 |
|
||||
из II камеры переднего концевого уплотнения ЦВД |
|
||||
Пар в отсасывающей линии из I камеры переднего концевого уплотнения ЦСД № 1 |
|
||||
Пар из деаэратора или коллектора СН на концевые уплотнения всех цилиндров |
Дупл |
||||
Пар отбора на ПВД № 8 |
Д8 |
||||
Пар отбора на ПВД № 7 |
Д7 |
||||
Сетевая вода в подающей линии каждой тепломагистрали |
|
||||
8.161A |
То же (дублирующее измерение) |
|
|||
Сетевая вода в обратной линии каждой тепломагистрали |
|
||||
8.162A |
То же (дублирующее измерение) |
|
|||
Сетевая вода в подающей линии СН ТЭЦ |
|
||||
Сетевая вода в обратной линии СН ТЭЦ |
|
||||
Циркуляционная вода перед каждой градирней по каждой линии |
Wгрj |
||||
Действительный расход с поправкой на изменение удельного объема, т/ч |
|||||
Расчетная формула:
где Gи - измеренный расход среды, т/ч; V0 - удельный объем среды при расчетных параметрах измерительного сужающего устройства, м3/кг (const); V - действительный удельный объем среды, м3/кг |
|||||
Питательная вода на впрыски |
Gвпр |
||||
Пар, отбираемый из тракта промперегрева на СН после расходомерного устройства по каждой линии |
|
||||
Пар, отбираемый из тракта холодного промперегрева на РУ СН |
ДРУ СН |
||||
Конденсат калориферов |
Gкф |
||||
Пар, подаваемый на обдувку поверхностей нагрева котла по каждой линии |
Добдj |
||||
... |
|||||
Непрерывная продувка |
Gпр |
||||
Пар, подаваемый на ПТН |
ДПТН |
||||
Конденсат после ПСВ № 2 в линию на обессоливание |
|
||||
То же в линию основного конденсата |
|
||||
Конденсат после ПСВ № 1 в линию на обессоливание |
|
||||
То же в линию основного конденсата |
|
||||
Подпиточная (или сетевая) вода на встроенный пучок конденсатора |
GВПК |
||||
Подпиточная вода в магистрали сетевой воды энергоблока |
|
||||
Пар на деаэратор 7 кгс/см2 |
Дд |
||||
Конденсат на уплотнения питательных насосов |
Gк.упл |
||||
Конденсат из уплотнений питательных насосов в конденсатор |
G"к.упл |
||||
Конденсат мазутных подогревателей, возвращаемый в тепловую схему данного энергоблока |
|
||||
Конденсат размораживающего устройства, возвращаемый в тепловую схему данного энергоблока |
|
||||
Сетевая вода через каждый ПВК |
|
||||
Пар, подаваемый на мазутное хозяйство по каждой линии |
Дмхj |
||||
Конденсат мазутохозяйства, возвращаемый в тепловую схему |
Gкмх |
||||
Пар из коллектора 13 кгс/см2 в коллектор 1,2 кгс/см2 |
Д13-1,2 |
||||
Пар от котельной низкого давления к коллектору СН по каждой линии |
Дкндj |
||||
Условный объемный расход рециркулирующих газов, м3/ч |
Rрецj |
см. ниже |
|||
Расчетная формула: |
αрец |
||||
|
m |
||||
где αрец - константа |
ΔPрец |
||||
|
Рбар |
||||
|
S'впj |
||||
|
|||||
|
υ'вп |
||||
fрец |
|||||
Пар, подаваемый на размораживающее устройство по каждой линии |
Дрмj |
||||
Конденсат от размораживающего устройства, возвращаемый в тепловую схему |
Gкрм |
||||
Действительный расход мазута, т/ч: Расчетная формула: |
При принять Gм = 0; А - номинальная производительность двух горелок (форсунок), т/ч; β = 0,6 кг/(м3 ∙ °С) |
||||
8.193.1 |
на котел по каждой линии |
Gмj |
|||
8.193.2 |
на каждый ПВК по каждой линии |
|
|||
8.193.3 |
после мазутонасосной по каждой линии |
|
|||
8.193.4 |
на котельную низкого давления |
|
|||
Действительный расход газа, тыс.м3/ч: |
|||||
Расчетная формула: |
|||||
на котел |
Gг |
||||
на каждый ПВК |
|
||||
на вводе ТЭЦ |
Gг.в |
||||
на котельную низкого давления |
|
||||
... |
|||||
Суммарное значение параметра Расчетная формула где j - номер одноименного параметра (линий, потока); m - число одноименных параметров (линий, потоков); Bj - значение j-го параметра (по j-й линии, потоку) |
|||||
Расход, т/ч |
|||||
Свежий пар за котлом |
Дпе |
||||
Пар в тракте холодного промперегрева по основным датчикам |
|
||||
То же по дублирующим датчикам |
|
||||
Пар, отбираемый из тракта промперегрева на СН после расходомерного устройства |
|
||||
Пар, подаваемый на обдувку |
Добд |
||||
... |
|||||
Конденсат после ПСВ № 2 |
Gпс2 |
||||
Конденсат после ПСВ № 1 |
Gпс1 |
||||
Пар, подаваемый на мазутное хозяйство |
Дмх |
||||
Пар, подаваемый на размораживающее устройство |
Дрм |
||||
Пар от котельной низкого давления к коллектору СН |
Дкнд |
||||
Условный объемный расход рециркулирующих газов |
Rрец |
||||
Охлаждающая вода конденсатора |
W |
||||
Циркуляционная вода перед каждой градирней |
Wг |
||||
Конденсат ПСВ на обессоливание |
|
||||
Химически обессоленная вода в конденсатор |
|
||||
Мощность, кВт |
|||||
Резервный ввод питания на секции 6 кВ СН данного энергоблока |
Nтр.рез |
||||
Дымососы |
Nд |
||||
Дымососы рециркуляции |
Nдр |
||||
Дутьевые вентиляторы |
Nдв |
||||
Бустерные насосы |
Nбн |
||||
Конденсатные насосы I ступени |
|
||||
Конденсатные насосы II ступени |
|
||||
Конденсатные насосы I и II ступеней |
Nкн |
||||
Сетевые насосы I и II ступеней |
Nсет |
||||
Конденсатные насосы ПСВ № 1 |
Nпс1 |
||||
Конденсатные насосы ПСВ № 1 и ПСВ № 2 |
Nкнб |
||||
Вентиляторы горячего дутья |
Nвгд |
||||
Мельницы |
Nм |
||||
Вентиляторы пылеприготовительной установки |
Nмв |
||||
Насосы рециркуляции среды в котле |
Nнрс |
||||
Насосы рециркуляции для водогрейных котлов |
Nрец |
||||
Насосы перекачки сетевой воды |
Nпер |
||||
Насосы подпиточные (летние и зимние) |
Nподп |
||||
Трансформаторы СН: |
|||||
водогрейной котельной |
|
||||
мазутного хозяйства |
|
||||
ВПУ |
|
||||
топливоподачи |
|
||||
котельной низкого давления |
|
||||
Трансформаторы насосной станции подпитки |
|
||||
Циркуляционные насосы |
Nцн |
||||
Насосы сырой воды питания котлов |
Nнсв |
||||
Багерные насосы |
Nбг.н |
||||
... |
|||||
... |
|||||
... |
|||||
Среднеарифметическое значение параметра по дублируемым измерениям Расчетная формула: |
|||||
где Bo - значение параметра, измеренного основными датчиками; Bд - то же дублирующими датчиками |
|||||
Расход, т/ч |
|||||
Питательная вода за ПВД |
Gпв |
||||
Пар в тракте холодного промперегрева |
Дпп |
||||
Мазут, подаваемый на котел по каждому потоку |
|
||||
Природный газ, подаваемый на котел |
|
||||
Мазут после мазутонасосной по каждой линии |
|
||||
То же в линии рециркуляции |
|
||||
Природный газ на вводе ТЭЦ |
Gг.в |
||||
Сетевая вода через ПСВ |
Gсв |
||||
Сетевая вода в подающей линии каждой тепломагистрали |
Gподj |
||||
Сетевая вода в обратной линии каждой тепломагистрали |
Gобрj |
||||
Температура, °С |
|||||
Свежий пар за котлом по каждой линии |
tпеj |
||||
Пар в тракте горячего промперегрева за котлом по каждой линии |
t"пгj |
||||
... |
|||||
... |
|||||
Мощность, кВт |
|||||
Активная мощность генератора |
Nген |
||||
Среднеарифметическое значение параметра по потокам (линиям) Расчетная формула:
|
|||||
где j - номер линии (потока); m - число линий (потоков); Aj - значение параметра по j-й линии (потоку) |
|||||
Давление, кгс/см2 |
|||||
Свежий пар за котлом |
Pпе |
||||
Пар в тракте холодного промперегрева перед котлом |
P'пп |
||||
Пар в тракте горячего промперегрева за котлом |
P"пп |
||||
Свежий пар перед стопорными клапанами ЦВД |
P0 |
||||
Пар перед отсечными клапанами ЦСД № 1 |
P'ЦСД1 |
||||
Пар за ЦВД |
P"ЦВД |
||||
Пар, отбираемый из тракта промперегрева на СН |
|
||||
Пар, подаваемый на обдувку |
Pобд |
||||
Пар за ЦСД № 1 |
P"ЦСД1 |
||||
Пар перед ЦСД № 2 |
P'ЦСД2 |
||||
Пар на ПСВ № 2 в камере отбора |
P3 |
||||
Пар на входе в ПСВ № 2 |
Pпс2 |
||||
Пар на ПСВ № 1 в камере отбора |
P2 |
||||
Пар в конденсаторе |
Pк |
||||
Пар, подаваемый на мазутное хозяйство |
Pмх |
||||
Пар от котельной низкого давления к коллектору СН |
Pкнд |
||||
Разрежение газов: |
|||||
перед дымососами |
S'д |
||||
за дымососами |
S"д |
||||
Разрежение газов: |
|||||
перед воздухоподогревателями |
S'вп |
||||
за воздухоподогревателями |
S"вп |
||||
Давление воздуха: |
|||||
перед вентиляторами |
H'в |
||||
за вентиляторами |
H"в |
||||
перед воздухоподогревателями |
H'вп |
||||
за воздухоподогревателями |
H"вп |
||||
Пар, подаваемый на размораживающие устройства |
Ррм |
||||
Разрежение газов за пароперегревателем |
S"пп |
||||
... |
|||||
... |
|||||
... |
|||||
... |
|||||
Температура, °С |
|||||
Свежий пар за котлом |
tпе |
||||
Пар в тракте горячего промперегрева за котлом |
t"пп |
||||
Пар в тракте холодного промперегрева перед котлом |
t'пп |
||||
Свежий пар перед стопорными клапанами ЦВД |
t0 |
||||
Пар за ЦВД |
t"ЦВД |
||||
Пар перед отсечными клапанами ЦСД № 1 |
t'ЦСД |
||||
Пар, отбираемый из тракта промперегрева на СН |
|
||||
Мазут, поступающий на котел |
tм |
||||
Холодный воздух перед дутьевым вентилятором до врезки линии рециркуляции |
tхв |
||||
Воздух: |
|||||
перед калориферами |
t'кф |
||||
перед воздухоподогревателем |
t'вп |
||||
за воздухоподогревателем |
tгв |
||||
Уходящие газы: |
|||||
за дымососом |
υ"д |
||||
за воздухоподогревателем |
υух |
||||
8.298а |
перед воздухоподогревателем |
υ'вп |
|||
Пар, подаваемый на обдувку |
tобд |
||||
Вода за экономайзером |
t"вэ |
||||
Пар: |
|||||
перед выходной ступенью пароперегревателя |
t'кпп |
||||
за ЦСД № 1 |
t"ЦСД1 |
||||
перед ЦСД № 2 |
t'ЦСД2 |
||||
на ПСВ № 2 |
t3 |
||||
на ПСВ № 1 |
t2 |
||||
Сетевая вода: |
|||||
на входе в ПСВ № 1 |
t'пс1 |
||||
на выходе из ПСВ № 1 |
t"пс1 |
||||
на выходе из ПСВ № 2 |
t"пс2 |
||||
за обводом ПСВ № 2 |
|
||||
за обводом ПСВ |
t"пс |
||||
Пар в конденсаторе |
tк |
||||
Охлаждающая вода на выходе из конденсатора |
tгв |
||||
Пар, подаваемый на мазутное хозяйство |
tмх |
||||
Пар от котельной низкого давления к коллектору СН |
tкнд |
||||
Вода перед каждой градирней |
t'гр |
||||
Вода после каждой градирни |
t"гр |
||||
Пар, подаваемый на размораживающие устройства |
tрм |
||||
Температура насыщения пара в ПСВ № 2 |
tSпс2 |
||||
Температура насыщения пара в конденсаторе |
tSк |
||||
Температура насыщения пара в отборе на ПСВ № 1 |
tS2 |
||||
Энтальпия, ккал/кг |
|||||
... |
|||||
Конденсат пара отбора на ПСВ № 2 |
iS3 |
||||
Конденсат пара отбора на ПСВ № 1 |
iS2 |
||||
... |
|||||
Энтальпия воды и пара Энтальпия воды, ккал/кг Расчетная формула: i = f(P,t) - уравнение 7.13 |
|||||
Питательная вода на входе в котел |
i'пв |
||||
Питательная вода за ПВД после байпаса |
iпв |
||||
Питательная вода на впрыски |
iвпр |
||||
Сетевая вода: |
|||||
на входе в ПСВ № 1 |
i'пс1 |
||||
на выходе из ПСВ № 1 |
i"пс1 |
||||
на выходе из ПСВ № 2 |
i"пс2 |
||||
за обводом ПСВ № 2 |
|
||||
за обводом ПСВ |
i"пс |
||||
на входе в каждый ПВК |
i'ПВКj |
||||
на выходе из каждого ПВК |
i"ПВКj |
||||
в подающей линии каждой тепломагистрали |
iподj |
||||
в обратной линии каждой тепломагистрали |
iобрj |
||||
в подающей магистрали СН ТЭЦ |
|
||||
в обратной магистрали СН ТЭЦ |
|
||||
Конденсат от мазутного хозяйства |
iкмх |
||||
Конденсат от размораживающего устройства |
iкрм |
||||
Питательная вода: |
|||||
после деаэратора 7 кгс/см2 |
i"д |
||||
после ПВД № 6 |
i"6 |
||||
после ПВД № 7 |
i"7 |
||||
после ПВД № 8 |
i"8 |
||||
... |
|||||
Конденсат греющего пара: |
|||||
ПВД № 8 |
iдр8 |
||||
ПВД № 7 |
iдр7 |
||||
ПВД № 6 |
iдр6 |
||||
Питательная вода: |
|||||
за бустерными насосами |
i'пн |
||||
за питательными насосами |
i"пн |
||||
Конденсат: |
|||||
8.351 |
из уплотнений питательных насосов в конденсатор |
i"купл |
|||
ПСВ № 1 |
iдрпс1 |
||||
ПСВ № 2 |
iдрпс2 |
||||
калориферов |
iккф |
||||
Продувочная вода котла |
iпр |
||||
Энтальпия пара, ккал/кг Расчетная формула: i = f(P,t) - уравнение 7.1 |
|||||
Пар: |
|||||
свежий за котлом |
iпе |
||||
в тракте горячего промперегрева за котлом |
i"пп |
||||
в тракте холодного промперегрева перед котлом |
i'пп |
||||
отбираемый из тракта промперегрева на СН |
|
||||
отбираемый из тракта холодного промперегрева на РУ СН |
iРУСН |
||||
перед калориферами |
iкф |
||||
подаваемый на мазутные форсунки |
iф |
||||
подаваемый на обдувку |
iобд |
||||
перед выходной (конвективной) ступенью пароперегревателя |
i'кпп |
||||
свежий перед стопорными клапанами ЦВД |
i0 |
||||
за ЦВД |
i"ЦВД |
||||
перед отсечными клапанами ЦСД № 1 |
i'ЦСД1 |
||||
за ЦСД № 1 |
i"ЦСД1 |
||||
перед ЦСД № 2 |
i"ЦСД2 |
||||
подаваемый на ПТН |
i'ПТН |
||||
на выхлопе ПТН |
i"ПТН |
||||
на ПСВ № 2 в камере отбора |
i3 |
||||
на ПСВ № 1 в камере отбора |
i2 |
||||
на деаэратор 7 кгс/см2 |
iд |
||||
Пар отбора на: |
|||||
ПВД № 8 |
i8 |
||||
ПВД № 7 |
i7 |
||||
ПВД № 6 |
i6 |
||||
деаэратор |
iд7 |
||||
ПНД № 5 |
i5 |
||||
ПНД № 4 |
i4 |
||||
Пар: |
|||||
подаваемый на мазутное хозяйство |
iмх |
||||
из коллектора 13 кгс/см2 в коллектор 1,2 кгс/см2 |
i13-1,2 |
||||
от котельной низкого давления к коллектору СН |
iкнд |
||||
подаваемый на размораживающие устройства |
iрм |
||||
... |
|||||
... |
|||||
... |
|||||
... |
|||||
... |
|||||
... |
|||||
Расчетная формула: i = f(P,S) - уравнение 7.4 |
|||||
Пар на: |
|||||
выходе из ЦВД |
|
* При определении параметра 8.391 по уравнению 7.4 следует найти TS = f(P"ЦВД), S" = f(TS), S'ЦВД (8.396) и сравнить S" и S'ЦВД Если S'ЦВД < S", в расчет принимать только первые два члена уравнения 7.4 |
|||
выходе из ЦСД № 1 |
|
||||
выходе из отбора на ПСВ № 2 |
|
||||
выхлопе ПТН |
|
||||
... |
|||||
Энтропия пара, ккал/(кг ∙ К) Расчетная формула: S = f(P,t) - уравнение 7.3 |
|||||
Пар на входе в: |
|||||
ЦВД |
S'ЦВД |
||||
ЦСД № 1 |
S'ЦСД1 |
||||
ПТН |
S'ПТН |
||||
Энтальпия насыщенного пара, ккал/кг Расчетная формула: i" = f(tS), |
|||||
Пар в: |
|||||
отборе на ПНД № 1 |
i"S1 |
||||
отборе на ПНД № 2 |
i"S2 |
||||
отборе на ПНД № 3 |
i"S3 |
||||
отборе на ПНД № 4 |
i"S4 |
||||
отборе на ПНД № 5 |
i"S5 |
||||
деаэраторе |
i"Sд |
||||
отборе на ПВД № 6 |
i"S6 |
||||
отборе на ПВД № 7 |
i"S7 |
||||
отборе на ПВД № 8 |
i"S8 |
Таблица 9
Номер показателя |
Наименование показателя |
Обозначение |
Размерность |
Формула вычисления |
Контрольное значение |
Исходная информация |
Примечание |
... |
|||||||
Действительный расход мазута на котел |
Gм |
т/ч |
|
Gмj - 8.193.1 |
m - число потоков |
||
... |
|||||||
9.4 |
Содержание кислорода за котлом по каждому потоку |
O2j |
% |
SjO2j |
Sj - 6.8; O2j - 4.40 |
||
9.5 |
Содержание кислорода в уходящих газах за воздухоподогревателем по каждому потоку |
O2yxj |
% |
S'jO2yxj |
S'j - 6.9; O2yxj - 4.41 |
||
Содержание кислорода за котлом (среднее) |
O2 |
% |
|
O2j - 9.4 |
|||
Содержание кислорода в уходящих газах за воздухоподогревателем (среднее) |
O2yx |
% |
|
O2yxj - 9.5 |
|||
Температура уходящих газов за воздухоподогревателем |
υyx |
°С |
|
Syxj - 6.10; υyxj - 4.47 |
|||
Потери тепла от химической неполноты сгорания |
q'3 |
% |
|
q3j - см. п. 6.26 |
|||
Прочие неучтенные расходы тепла на СН котельной установки |
|
Гкал/ч |
Определяется в зависимости от конкретного схемного решения |
||||
Прочие неучтенные расходы тепла на СН турбоагрегата |
|
Гкал/ч |
То же |
||||
Мощность турбоагрегата |
Nт |
кВт |
Nген - Nрез.в |
Nген - 8.255; Nрез.в - 4.214 |
|||
Расчетный расход питательной воды за ПВД |
|
т/ч |
|
α0 - 5.351; Рр.ст - 8.16 |
|||
Расчетный расход пара в тракте холодного промперегрева |
|
т/ч |
|
в - 5.418; Р'1ЦСД1 - 8.19; - 8.167 |
|||
Расчетная температура уходящих газов за воздухоподогревателем |
|
°С |
Принимается по п. 26.100 из предыдущего интервала расчета |
При включении программы показатель 9.15 не рассчитывается и операция контроля достоверности № 32 в табл. 10 не производится |
|||
Температура газа перед воздухоподогревателем |
υ'вп |
°С |
|
Kv,j - 6.23; υ'впj - 4.49 |
|||
Температура воздуха перед воздухоподогревателем (за калорифером) |
t'вп |
°С |
|
K'тj - 6.24; t'вп,γ - 4.45 |
|||
Температура горячего воздуха |
tгв |
°С |
|
K"тj - 6.25; tгвγ - 4.46 |
|||
Расчетный расход сетевой воды через ПСВ |
|
т/ч |
|
Gпс1 - 8.203; i"пс1 - 8.329; i'пс1 - 8.328; iдр пс1 - 8.352 |
|||
... |
|||||||
Количество энергоблоков, находящихся в работе |
n |
|
K55 - 2.55 |
r - количество энергоблоков на электростанции |
|||
Количество включенных эжекторов энергоблока (основных) |
nэж |
|
K55j - 2.49 |
n - количество эжекторов энергоблока (основных) |
|||
9.23 |
Расход пара на основные эжекторы энергоблока |
Дэж |
|
nэж - 9.22; - 5.269 |
|||
9.24 |
... |
||||||
Действительный расход мазута на каждый ПВК |
|
т/ч |
|
- 8.193.2 |
|||
... |
|||||||
... |
|||||||
Действительный расход мазута после мазутонасосной |
|
т/ч |
|
- 8.193.3 |
|||
... |
|||||||
... |
|||||||
... |
|||||||
Расход тепла на отопление ТЭЦ (очереди) |
|
Гкал |
|
- 8.163; - 8.337; - 4.264; - 8.164; - 8.338; τ0 - 25.2 |
|||
Расход тепла на мазутное хозяйство |
Qмх |
Гкал |
|
Дмх - 8.204; iмх - 8.381; iисх - 4.281; Gкмх - 8.187; iкмх - 8.339; τ0 - 6.44 |
|||
9.34 |
Удельный расход тепла на подготовку 1 т мазута |
qмх |
Гкал/т |
|
Qмх - 9.33; - 9.28 |
||
9.35 |
Удельный расход электроэнергии на подготовку 1 т мазута |
Эмх |
кВт ∙ ч/т |
|
- 8.230; τ0 - 6.44; - 9.28 |
||
Расход тепла на размораживающее устройство |
Qрм |
Гкал |
|
Дрм - 8.204а; iрм - 8.384; iисх - 4.281; Gкрм - 8.192; iкрм - 8.340; τ0 - 6.44 |
|||
Удельный расход тепла на подготовку1 т твердого топлива |
qтт |
Гкал/т |
|
Qрм - 9.36; n - 9.21; Вт(н) - 25.41 |
Значение Bт(н) из предыдущего интервала расчета. При включении программы принять расчетное значение |
||
Удельный расход электроэнергии на подготовку 1 т твердого топлива для подачи в котел |
Этт |
кВт ∙ ч/т |
|
- 8.232; τ0 - 6.44; n - 9.21; Вт(н) - 25.41 |
|||
Удельный расход электроэнергии на подготовку 1 т химически обессоленной воды для восполнения потерь в цикле ТЭЦ |
|
кВт ∙ ч/т |
|
- 8.231; Nнсв - 8.236; - 5.419; τ0 - 6.44; - 8.210; n - 9.21 |
|||
Удельный расход электроэнергии на подготовку 1 т подпиточной воды |
Эподп |
кВт ∙ ч/т |
|
- 8.231; Nнсв - 8.236; - 5.419; Nподп - 8.228; τ0 - 6.44; n - 9.21; - 8.179 |
|||
Мощность электрических СН ТЭЦ |
|
кВт |
|
Nтр.раб - 4.215; Nтр.рез - 8.211; Nр.в - 4.214; r - см. примечание |
|||
Мощность механизмов электрических СН ТЭЦ, оснащенных индивидуальными датчиками |
|
кВт |
|
Nд - 8.212; Nдр - 8.213; Nдв - 8.214; Nбн - 8.215; NПЭН - 4.220; Nкн - 8.218; Nсет - 8.219; Nкнб - 8.221; Nвгд - 8.222; Nм - 8.223; Nмв - 8.224; Nнрс - 8.225; - 8.230; - 8.231; - 8.229; - 8.232; - 8.233; - 8.234; Nцн - 8.235; Nподп - 8.228; Nпер - 8.227; Nрец - 8.226; Nнсв - 8.236; Nбг.н - 8.237 |
|||
Мощность механизмов электрических СН ТЭЦ, не оснащенных индивидуальными датчиками |
ΔNос |
кВт |
|
- 9.41; - 9.42 |
|||
Мощность общестанционных СН, относимая к данному энергоблоков |
|
кВт |
|
ΔNос - 9.43; n - 9.21 |
|||
Средняя температура обратной сетевой воды, поступающей на ТЭЦ |
tос |
°С |
|
K94 - 2.94; Gобрj - 8.161; tобрj - 4.256 |
Z - число тепломагистралей от ТЭЦ к потребителям |
||
Давление пара в теплофикационном отборе для вывода в форму № 3-тех |
Pт |
кгс/см2 |
При K58 = 1 Pт = P3; при K59 = 1 Pт = P2; при K60 = 1 Pт на средства отображения информации не выводится |
K58 - 2.58; P3 - 8.266; K59 - 2.59; P2 - 8.268; K60 - 2.60 |
|||
Количество ПВК, находящихся в работе |
l |
|
K89 - 2.89 |
q - количество ПВК на ТЭЦ |
|||
Расход условного топлива на котельную низкого давления |
Bкнд |
т |
|
- 8.194.4; τ0 - 6.44; - 8.193.4; - 6.1 |
|||
Суммарный расход подпиточной воды на ТЭЦ |
Gподп |
т/ч |
|
n - 9.21; - 8.179 |
|||
Потери тепла ПВК |
|
Гкал |
|
- 5.421; tнв - 4.298; tнв.р - 5.422 |
|||
Коэффициент отнесения затрат топлива, тепла и электроэнергии на ПВК к данному энергоблоку |
lПВК |
|
- 22.66; q - 9.47 |
||||
Суммарная теплопроизводительность ПВК |
|
Гкал/ч |
|
l - 9.47; - 22.66; i"ПВК - 22.129; i'ПВК - 22.130 |
|||
Суммарный расход условного топлива на ПВК |
|
т у.т |
|
- 9.25; q - 9.47; - 6.1; - 9.26; - 6.2 |
|||
Удельный расход электроэнергии на подачу 1 м3 охлаждающей воды конденсаторов |
Эцн |
кВт ∙ ч/м3 |
|
Nцн - 8.235; - 8.234; n - 9.21; W - 8.207 |
Таблица 10
Наименование параметра |
Обозначение |
Номер параметра |
Адрес ввода параметра в ИВК |
Компоненты контроля |
Обозначение и допустимое значение отклонения Δ |
Примечание |
||||
А |
Б |
В |
Г |
|||||||
Энергоблок Контроль достоверности входных взаимосвязанных параметров на первичном интервале обработки информации |
||||||||||
Температура свежего пара за котлом до пускового впрыска по линии j |
tпеj |
4,81 + δ1 |
Δ1 |
δ1 - разность между температурами свежего пара за котлом и перед турбиной |
||||||
Данная операция контроля выполняется отдельно по каждой линии |
||||||||||
То же за пусковым впрыском по линии j |
|
Если разность значений крайних членов вариационного ряда равна или превышает допустимую разность Δ, то за достоверное принимается значение среднего параметра из вариационного ряда |
||||||||
Температура свежего пара перед стопорным клапаном ЦВД по линии j |
t0j |
|||||||||
Давление свежего пара за котлом: |
||||||||||
по линии А |
|
4.7А |
4.7А |
4.7Б |
4,80А + δ2 |
4,80Б + δ2 |
Δ2 |
δ2 - средняя разность между давлениями свежего пара за котлом и перед турбиной |
||
по линии Б |
|
4.7Б |
Если разность значений крайних членов вариационного ряда равна допустимой разности Δ или превышает ее, то за достоверное принимается среднее значение из двух средних параметров вариационного ряда |
|||||||
Давление свежего пара перед стопорным клапаном ЦВД: |
||||||||||
по линии А |
|
4.80А |
||||||||
по линии Б |
|
4.80Б |
||||||||
Температура пара за ЦВД: |
||||||||||
по линии А |
|
4.84А |
4.84А |
4.84Б |
4,13А + δ3 |
4,13Б + δ3 |
Δ3 |
δ3 - разность между температурами пара в тракте холодного промперегрева за ЦВД и перед сужающим устройством |
||
по линии Б |
|
4.84Б |
См. п. 10.2 |
|||||||
Температура пара в тракте холодного промперегрева перед сужающим устройством: |
||||||||||
по линии А |
|
4.13А |
||||||||
по линии Б |
|
4.13Б |
||||||||
Давление пара за ПВД: |
||||||||||
по линии А |
|
4.83А |
4.83А |
4.83Б |
4.12А |
4.12Б |
Δ4 |
|||
по линии Б |
|
4.83Б |
См. п. 10.2 |
|||||||
Давление пара в тракте холодного промперегрева перед сужающим устройством: |
||||||||||
по линии А |
|
4.12A |
||||||||
по линии Б |
|
4.12Б |
||||||||
Температура пара в тракте горячего промперегрева за котлом: |
4,86 + δ4 |
Δ5 |
δ4 - разность между температурами в тракте пара горячего промперегрева за котлом и перед турбиной |
|||||||
до пускового впрыска по линии j |
|
|||||||||
за пусковым впрыском по линии j |
|
См. п. 10.1 |
Данная операция контроля выполняется отдельно по каждой линии |
|||||||
Температура пара перед отсечным клапаном ЦСД по линии j |
t'ЦВД1j |
|||||||||
Давление пара в тракте горячего промперегрева за котлом: |
4.14A |
4.14Б |
4.85А |
4.85Б |
Δ6 |
|||||
по линии А |
|
4.14A |
См. п. 10.2 |
|||||||
по линии Б |
|
4.14Б |
||||||||
Давление пара перед отсечным клапаном ЦСД: |
||||||||||
по линии А |
|
4.85А |
||||||||
по линии Б |
|
4.85Б |
||||||||
Температура питательной воды за ПВД после байпаса перед сужающим устройством |
tпв |
4,5 + δ5 |
Δ7 |
δ5 - разность между температурами питательной воды за ПВД и на входе в котел |
||||||
Температура питательной воды на входе в котел до РПК |
t'пв |
При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ7 каждый из параметров 4.4 и 4.5 сравнивается с параметром за предыдущий первичный интервал. В качестве достоверного принимается тот из них, значение которого ближе к значению параметра |
||||||||
Перепад давлений на расходомерном устройстве питательной воды за ПВД |
|
Δ8 |
||||||||
При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ8 замена недостоверной информации не производится (см. операцию контроля 10.30) |
||||||||||
То же (дублирующий датчик) |
|
|||||||||
Перепад давлений на расходомерном устройстве в паропроводе холодного промперегрева по линии j |
|
Δ9 |
Данная операция контроля выполняется отдельно по каждой линии |
|||||||
То же (дублирующий датчик) |
|
При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ9 замена недостоверной информации не производится (см. операцию контроля 10.31) |
||||||||
Активная мощность генератора |
|
Δ10 |
||||||||
То же (дублирующее измерение) |
|
Замена недостоверной информации не производится. При достижении первого уровня расхождения (А - Б) > Δ10 подается только сигнал, а расчет продолжается. При достижении второго уровня расхождения (А - Б) > Δ10.1 расчет прекращается и подается сигнал о необходимости вмешаться оператору ИВК |
Δ10.1 |
|||||||
Измеренный расход природного газа на котел |
|
Δ11 |
||||||||
То же (дублирующее измерение) |
|
При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ11 замена недостоверной информации не производится |
||||||||
Измеренный расход мазута на котел по потоку j |
|
Δ12 |
Данная операция контроля выполняется отдельно по каждому потоку |
|||||||
То же (дублирующее измерение) |
|
При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ12 замена недостоверной информации не производится |
||||||||
Перепад давлений на расходомерном устройстве сетевой воды через ПСВ по основному датчику |
|
Δ13 |
||||||||
То же по дублирующему датчику |
|
При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ13 замена недостоверной информации не производится (см.операцию контроля 10.35) |
||||||||
Температура холодного воздуха перед дутьевым вентилятором: |
4.43А |
4.43Б |
Δ14 |
|||||||
А |
|
4.43A |
При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ15 каждый из параметров 4.43A и 4.43Б сравнивается с параметром 22.205 за предыдущий первичный интервал. В качестве достоверного принимается тот из них, значение которого ближе к значению параметра 22.205 |
|||||||
Б |
|
4.43Б |
||||||||
Абсолютное давление пара в конденсаторе турбины в секции: |
Δ15 |
|||||||||
А |
|
При последовательном включении секций по циркуляционной воде и установке двух датчиков Р2 в каждой секции данная операция контроля выполняется отдельно по каждой секции. При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ16 каждый из параметров 4.120А и 4.120Б сравнивается с параметром 22.270 за предыдущий первичный интервал. В качестве достоверного принимается тот из них, значение которого ближе к значению параметра 22.270 |
||||||||
Б |
|
|||||||||
Абсолютное давление пара в отборе на ПСВ № 2 в линии: |
4.97А |
4.97Б |
4.97В |
Δ16 |
||||||
А |
|
4.97А |
||||||||
Б |
|
4.97Б |
См. п. 10.1 |
|||||||
В |
|
4.97В |
||||||||
Абсолютное давление пара на входе в подогреватель ПСВ № 2 в линии: |
4.98А |
4.98Б |
4.98В |
Δ17 |
||||||
А |
|
4.98А |
См. п. 10.1 |
|||||||
Б |
|
4.98Б |
||||||||
В |
|
4.98В |
||||||||
Абсолютное давление пара в отборе на ПСВ № 1 в линии: |
Δ18 |
|||||||||
А |
|
|||||||||
Б |
|
См. п. 10.1 |
||||||||
В |
|
|||||||||
Температура пара в камере отбора на ПСВ № 2 в линии: |
4.99А |
4.99Б |
4.99В |
Δ19 |
||||||
А |
|
4.99А |
См. п. 10.1 |
|||||||
Б |
|
4.99Б |
||||||||
В |
|
4.99В |
||||||||
Температура пара в камере отбора на ПСВ № 1 в линии: |
Δ20 |
|||||||||
А |
|
См. п. 10.1 |
||||||||
Б |
|
|||||||||
В |
|
|||||||||
Температура сетевой воды на входе в ПСВ № 1: |
Δ21 |
|||||||||
датчик А |
|
См. п. 10.1 |
||||||||
датчик Б |
|
|||||||||
датчик В |
|
|||||||||
Температура сетевой воды после ПСВ-1: |
Δ22 |
|||||||||
датчик А |
|
См. п. 10.1 |
||||||||
датчик Б |
|
|||||||||
датчик В |
|
|||||||||
Температура сетевой воды после ПСВ-2: |
Δ23 |
|||||||||
датчик А |
|
См. п. 10.1 |
||||||||
датчик Б |
|
|||||||||
датчик В |
|
|||||||||
Температура сетевой воды после обвода ПСВ № 2: |
Δ24 |
|||||||||
датчик А |
|
См. п. 10.1 |
||||||||
датчик Б |
|
|||||||||
датчик В |
|
|||||||||
Температура сетевой воды после общего обвода ПСВ: |
Δ25 |
|||||||||
датчик А |
|
|||||||||
датчик Б |
|
См. п. 10.1 |
||||||||
датчик В |
|
|||||||||
Температура охлаждающей воды на выходе из конденсатора по линии j |
Δ26 |
|||||||||
датчик А |
|
См. п. 10.1 |
Данная операция контроля выполняется отдельно по каждой линии |
|||||||
датчик Б |
|
|||||||||
датчик В |
|
3.123B |
||||||||
10.27 ÷ 10.29 |
... |
|||||||||
Контроль достоверности входных взаимосвязанных параметров на оперативном интервале обработки информации |
||||||||||
Расход питательной воды на ПВД: |
Δ30 |
|||||||||
по основному датчику |
|
При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ30 каждый из параметров 8.146 и 8.147 сравнивается с параметром 9.13.В качестве достоверного принимается тот из них, значение которого ближе к значению параметра 9.13 |
||||||||
по дублирующему датчику |
|
|||||||||
Расход пара в тракте холодного промперегрева: |
Δ31 |
|||||||||
по основным датчикам |
|
При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ31 каждый из параметров 8.149 и 8.150 сравнивается с параметром 9.14.В качестве достоверного принимается тот из них, значение которого ближе к значению параметра 9.14 |
||||||||
по дублирующим датчикам |
|
|||||||||
Температура уходящих газов за воздухоподогревателем |
υух |
Δ32 |
||||||||
Расчетная температура уходящих газов за воздухоподогревателем |
|
При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ32 в качестве достоверного принимается параметр 9.15 |
||||||||
Содержание кислорода за котлом по потоку: |
9.4А |
9.4Б |
Δ33 |
|||||||
А |
|
9.4А |
При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ33 каждый из параметров 9.4А и 9.4Б сравнивается с параметром 9.4А за предыдущий первичный интервал. В качестве достоверного принимается тот из них, значение которого ближе к значению параметра 9.4А |
|||||||
Б |
|
9.4Б |
||||||||
Содержание кислорода в уходящих газах за воздухоподогревателем по потоку: |
9.5A |
9.5Б |
Δ34 |
|||||||
А |
|
9.5A |
При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ34 каждый из параметров 9.5А и 9.5Б сравнивается с параметром 9.5А за предыдущий первичный интервал. В качестве достоверного принимается тот из них, значение которого ближе к значению параметра 9.5А |
|||||||
Б |
|
9.5Б |
||||||||
Расход сетевой воды через ПСВ по основному датчику |
|
Δ35 |
||||||||
То же по дублирующему датчику |
|
При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ35 каждый из параметров 8.151 и 8.152 сравнивается с параметром 9.19. В качестве достоверного принимается тот из них, значение которого ближе к значению параметра 22.72 |
||||||||
... |
||||||||||
... |
||||||||||
... |
||||||||||
... |
||||||||||
Контроль достоверности основных вычисляемых показателей за оперативный интервал |
||||||||||
КПД брутто котла: |
При невыполнении операций контроля 10.40 - 10.43 результаты расчета данного оперативного интервала считаются сомнительными и не направляются в массивы накопления за 1 смену и 1 сут |
|||||||||
нормативный |
|
28.27 |
28.27 |
28.69 |
Δ40 |
|||||
по обратному балансу фактический |
|
28.69 |
Проверяется выполнение неравенства: |
|||||||
Удельный расход тепла брутто на турбину: |
||||||||||
фактический |
qт |
28.108 |
28.108 |
28.12 |
Δ41 |
(индекс «к» - конденсационный режим); Qт - 25.54 (предыдущий интервал) |
||||
нормативный |
|
28.12 |
Проверяется выполнение неравенства: |
|||||||
Удельный расход топлива на отпущенную электрическую энергию: |
||||||||||
фактический |
|
28.84 |
28.84 |
28.1 |
Δ42 |
|
||||
нормативный |
|
28.1 |
Проверяется выполнение неравенства:
|
|||||||
Удельный расход топлива на отпущенную тепловую анергию: |
||||||||||
фактический |
|
28.85 |
28.85 |
28.2 |
Δ43 |
|||||
нормативный |
|
28.2 |
Проверяется выполнение неравенства:
|
|||||||
Контроль достоверности входных взаимосвязанных параметров по общестанционному оборудованию |
||||||||||
Расход мазута после мазутонасосной по потоку j: |
||||||||||
по основному датчику |
|
Δ44 |
Данная операция контроля выполняется отдельно по каждой линии |
|||||||
по дублирующему датчику |
|
При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ44 замена недостоверной информации не производится |
||||||||
Расход мазута по каждой линии рециркуляции от котлов к мазутонасосной: |
||||||||||
по основному датчику |
|
Δ45 |
||||||||
по дублирующему датчику |
|
См. п. 10.44 |
||||||||
Расход газа на вводе ТЭЦ: |
||||||||||
по основному датчику |
|
Δ46 |
||||||||
по дублирующему датчику |
|
См. п. 10.44 |
||||||||
Перепад давлений на расходомерном устройстве подающей линии каждой тепломагистрали: |
||||||||||
по основному датчику |
|
Δ47 |
Данная операция выполняется отдельно по каждой тепломагистрали |
|||||||
по дублирующему датчику |
|
При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ47 замена недостоверной информации не производится |
||||||||
Перепад давлений на расходомерном устройстве обратной линии каждой тепломагистрали: |
||||||||||
по основному датчику |
|
Δ48 |
||||||||
по дублирующему датчику |
|
См. п. 10.47 |
||||||||
Температура циркуляционной воды после каждой градирни по каждому потоку: |
||||||||||
датчик А |
|
Δ49 |
Данная операция контроля выполняется отдельно по каждому потоку |
|||||||
датчик Б |
|
См. п. 10.1 |
||||||||
датчик В |
|
|||||||||
Температура циркуляционной воды перед каждой градирней: |
||||||||||
по линии А |
|
Δ50 |
||||||||
по линии Б |
|
См. п. 10.7 |
||||||||
... |
|
|||||||||
... |
||||||||||
... |
||||||||||
... |
||||||||||
Расход сетевой воды в подающей линии каждой тепломагистрали: |
||||||||||
по основному датчику |
|
Δ55 |
Данная операция контроля выполняется отдельно по каждой тепломагистрали |
|||||||
по дублирующему датчику |
|
При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ55 замена недостоверной информации не производится |
||||||||
Расход сетевой воды в обратной линии каждой тепломагистрали: |
||||||||||
по основному датчику |
|
Δ56 |
||||||||
по дублирующему датчику |
|
См. п. 10.55 |
||||||||
... |
||||||||||
... |
||||||||||
... |
Окончание таблицы 10
Номер операции контроля |
Наименование параметра |
Обозначение |
Номер параметра |
Адрес ввода параметра в ИВК |
Вид операции |
Примечание |
Контроль достоверности и коррекция параметров методом статистической фильтрации |
||||||
Расход природного газа: |
||||||
на входе ТЭЦ |
|
Проверяется неравенство:
Если неравенство не выполнено, отмечается наличие грубой ошибки измерения. При выполнении неравенства определяются скорректированные значения параметров:
где M = BPBт, B = ||1-1... -1||, |
|
|||
подаваемого в котел |
|
|||||
подаваемого в ПВК |
|
|||||
подаваемого в котельную низкого давления |
|
|||||
Расход мазута: |
Проверяется неравенство:
Если неравенство не выполнено, отмечается наличие грубой ошибки измерения. При выполнении неравенства определяются скорректированные значения параметров:
где M = BPBт, B = ||1-1... -1||, |
|||||
после мазутонасосной |
|
|||||
после мазутонасосной по линиям рециркуляции |
|
|||||
подаваемого в котел |
|
|||||
подаваемого в ПВК |
|
|||||
подаваемого в котельную низкого давления |
|
|||||
подаваемого в линии рециркуляции от котла |
|
|||||
подаваемого в линии рециркуляции от ПВК |
|
|||||
подаваемого в линии рециркуляции от котельной низкого давления |
|
|||||
Расход сетевой воды: |
Проверяется неравенство:
Если неравенство не выполнено, отмечается наличие грубой ошибки измерения. При выполнении неравенства определяются скорректированные значения параметров:
где M = BPBт, B = ||1-1... -1||, |
|
||||
в подающей линии магистрали |
Gподi |
|||||
в подающей линии СН ТЭЦ |
|
|||||
в обратной линии магистрали |
Gобрi |
|||||
в обратной линии СН ТЭЦ |
|
|||||
Расход подпиточной воды в магистралях сетевой воды энергоблоков |
Gподп |
Таблица 11
Номер зависимости |
Аппроксимируемые зависимости |
Размерность |
Степень аппроксимируемого полинома |
Допустимая погрешность аппроксимации |
Признак выбора коэффициента |
Номер признака |
Массив коэффициентов |
Примечание |
|
||||
Расход пара из первой камеры переднего уплотнения ЦВД |
т/ч |
1 |
±0,5 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
||||
Расход пара из второй камеры переднего уплотнения ЦВД |
т/ч |
1 |
±0,5 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
||||
Расход пара из заднего уплотнения ЦВД |
т/ч |
1 |
±0,5 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
||||
Расход пара из переднего уплотнения ЦСД № 1 |
т/ч |
1 |
±0,5 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
||||
εпс1 = f(Gсв) Удельная безразмерная теплопроизводительность ПСВ № 1 |
1 |
±0,2 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
|||||
εпс2 = f(Gсв) Удельная безразмерная теплопроизводительность ПСВ № 2 |
1 |
±0,2 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
|||||
Минимальный расход пара на турбину из условий надежности промежуточного отсека |
т/ч |
1 |
±0,5 |
а |
в |
- |
- |
- |
Одноступенчатый подогрев сетевой воды |
|
|||
Максимальный расход пара на турбину при работе по тепловому графику (из условий ограничения температуры пара в ЦНД) |
т/ч |
2 |
±0,5 |
a |
в |
с |
- |
- |
См. примечание 11.7 |
|
|||
Максимальный расход пара на турбину при работе по электрическому графику (из условия ограничения по надежности ПО и ЦНД) |
т/ч |
2 |
±0,5 |
a |
в |
с |
- |
- |
См. примечание 11.7 |
|
|||
Минимальный расход пара на турбину (из условия надежности работы промежуточного отсека) |
т/ч |
2 |
±0,5 |
a |
в |
с |
- |
- |
Двухступенчатый подогрев сетевой воды |
|
|||
Максимальный расход пара на турбину при работе по тепловому графику (из условия ограничения температуры пара в ЦНД) |
т/ч |
2 |
±0,5 |
a |
в |
с |
- |
- |
См. примечание 11.10 |
|
|||
Максимальный расход пара на турбину при работе по электрическому графику (из условия ограничения по надежности ПО и ЦНД) |
т/ч |
2 |
±0,5 |
a |
в |
с |
- |
- |
См. примечание 11.10 |
|
|||
Δt1 = f(Д0) Нагрев основного конденсата в ПНД № 1 |
°С |
1 |
±0,3 |
a |
в |
- |
- |
- |
|
||||
Расход пара в ЦНД при одноступенчатом подогреве сетевой воды |
т/ч |
1 по Д0 |
a |
в |
- |
- |
- |
При Qот в степени 0 |
|
||||
1 по Qот |
а |
в |
- |
- |
- |
При Qот в степени 1 |
|
||||||
Расход пара в ЦНД при двухступенчатом подогреве сетевой воды |
т/ч |
1 по Д0 |
a |
в |
- |
- |
- |
При Qот в степени 0 |
|
||||
а |
в |
- |
- |
- |
При Qот в степени 1 |
|
|||||||
1 по Qот |
a |
в |
- |
- |
- |
j = 2 |
|
||||||
Относительный прирост расхода тепла при работе по тепловому графику |
Гкал/(МВт ∙ ч) |
2 |
±0,3 |
а |
в |
с |
- |
- |
- одноступенчатый подогрев сетевой воды; j = 3 - двухступенчатый подогрев сетевой воды |
|
|||
Относительный прирост расхода тепла при работе по электрическому графику |
Гкал/(МВт ∙ ч) |
2 |
±0,3 |
а |
в |
с |
- |
- |
См. примечание 11.16 |
|
|||
Д0 = f(Nт) Расход свежего пара на турбину (конденсационный режим) |
т/ч |
1 |
±0,3 |
а1 |
в1 |
- |
- |
- |
Nт ≤ N'т |
|
|||
1 |
±0,3 |
а2 |
в2 |
- |
- |
- |
Nт > N'т |
|
|||||
Дпп = f(Д0) Расход пара на промперегрев |
т/ч |
1 |
±0,3 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
||||
iпв = f(Д0) Энтальпия питательной воды за ПВД |
ккал/кг |
2 |
±0,2 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
iпп = f(Д0) Изменение энтальпии пара в линии промперегрева |
ккал/кг |
2 |
±0,2 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
Расчетное значение давления пара в отборе на j-й регенеративный подогреватель (конденсационный режим) |
кгс/см2 |
1 |
±1,0 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
||||
Расчетное значение давления пара в отборе на турбопривод |
кгс/см2 |
1 |
±1,0 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
||||
Расчетное значение давления пара перед ЦСД № 1 |
кгс/см2 |
1 |
±1,0 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
||||
... |
|
||||||||||||
aj = f(Д0) Удельное изменение давления пара в отборах на ПНД № 4 - 6 при отклонении давления в верхнем теплофикационном отборе от расчетного значения на 0,1 МПа (1 кгс/см2) |
1 |
±1,0 |
a |
в |
- |
- |
- |
|
|||||
a3 = f(Д0) Удельное изменение давления пара в отборе на ПНД № 3 при отклонении давления в нижнем теплофикационном отборе от расчетного значения на 1 кгс/см2 |
1 |
±1,0 |
a |
в |
- |
- |
- |
Одноступенчатый подогрев сетевой воды |
|
||||
Внутренний относительный КПД проточной части ЦВД |
2 |
±0,3 |
a |
в |
с |
- |
- |
Д0 ≤ 690 т/ч |
|
||||
2 |
±0,3 |
а |
в |
с |
- |
- |
Д0 > 690 т/ч |
|
|||||
Расход пара на турбопривод питательного насоса |
т/ч |
1 |
±0,3 |
a |
в |
- |
- |
- |
|
||||
Мощность питательного турбонасоса |
МВт |
2 |
±0,5 |
a |
в |
с |
- |
- |
|
||||
Тепловая нагрузка регенеративных подогревателей № Т-3 |
Гкал/ч |
2 |
±0,5 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
Тепловая нагрузка j-го регенеративного подогревателя (j = 4 ÷ 8) |
Гкал/ч |
2 |
±0,5 |
a |
в |
с |
- |
- |
|
||||
ΔNск = f(Д0) Изменение мощности турбоагрегата при скользящем давлении свежего пара |
МВт |
2 |
а |
в |
с |
- |
- |
Д0 ≤ 690 т/ч |
|
||||
а |
в |
с |
- |
- |
Д0 > 690 т/ч |
|
|||||||
Q0 = f(Nт) Расход тепла на турбину |
Гкал/ч |
1 |
±0,3 |
а |
в |
- |
- |
- |
Конденсационный режим |
|
|||
ΔДЦНД = f(Д0) Расход пара в ЦНД |
т/ч |
1 |
±0,3 |
а |
в |
- |
- |
- |
См. примечание 11.34 |
|
|||
Д0 = f(Nт, Р2) Расход пара на турбину при работе по тепловому графику |
т/ч |
Одноступенчатый подогрев сетевой воды |
|
||||||||||
при Р2 ≤ 1 кгс/см2 |
2 по Р2 |
±0,3 |
а |
в |
с |
- |
- |
При Nт в степени 0 |
|
||||
1 по Nт |
а |
в |
с |
- |
- |
При Nт в степени 1 |
|
||||||
при Р2 > 1 кгс/см2 |
2 по Р2 |
±0,3 |
а |
в |
с |
- |
- |
При Nт в степени 0 |
|
||||
1 по Nт |
а |
в |
с |
- |
- |
При Nт в степени 1 |
|
||||||
Мощность, развиваемая турбиной при работе по тепловому графику: |
МВт |
Одноступенчатый подогрев сетевой воды |
|
||||||||||
при Qот < 279 Гкал/ч |
2 по Р2 |
±0,2 |
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 0 |
|
||||
1 по Qот |
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 1 |
|
||||||
при Qот ≥ 279 Гкал/ч P2 ≤ 0,1 МПа (1 кгс/см2) |
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 0 |
|
||||||
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 1 |
|
|||||||
при Qот ≥ 279 Гкал/ч P2 > 0,1 МПа (1 кгс/см2) |
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 0 |
|
||||||
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 1 |
|
|||||||
Расчетный параметр: |
МВт |
Одноступенчатый подогрев сетевой воды |
|
||||||||||
при Qот < 279 Гкал/ч |
2 |
±0,2 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
|||||
при Qот ≥ 279 Гкал/ч P2 ≤ 1 кгс/см2 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
|||||||
при Qот ≥ 279 Гкал/ч P2 > 1 кгс/см2 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
|||||||
|
МВт ∙ ч/Гкал |
2 |
±0,2 |
Одноступенчатый подогрев сетевой воды |
|
||||||||
Расчетный параметр: при Qот < 279 Гкал/ч |
а |
в |
с |
- |
- |
|
|||||||
при Qот ≥ 279 Гкал/ч P2 ≤ 1 кгс/см2 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
|||||||
при Qот ≥ 279 Гкал/ч P2 > 1 кгс/см2 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
|||||||
(при Д0 < 750 т/ч) Расход пара на турбину при работе по тепловому графику: |
т/ч |
Двухступенчатый подогрев сетевой воды. Если вычисленный расход больше 750 т/ч, то переход к п. 11.41. |
|
||||||||||
при P3 ≤ 1 кгс/см2 |
2 по Р3 |
±0,3 |
а |
в |
с |
- |
- |
При в степени 0 |
|
||||
а |
в |
с |
- |
- |
При в степени 1 |
|
|||||||
при 1 < P3 ≤ 1,6 кгс/см2 |
1 по |
а |
в |
с |
- |
- |
При в степени 0 |
|
|||||
а |
в |
с |
- |
- |
При в степени 1 |
|
|||||||
при P3 > 1,6 кгс/см2 |
а |
в |
с |
- |
- |
При в степени 0 |
|
||||||
а |
в |
с |
- |
- |
При в степени 1 |
|
|||||||
(при Д0 ≥ 750 т/ч) Расход пара на турбину при работе по тепловому графику: |
т/ч |
|
|||||||||||
при P3 ≤ 1 кгс/см2 |
2 по Р3 |
±0,3 |
а |
в |
с |
- |
- |
При в степени 0 |
|
||||
1 по |
а |
в |
с |
- |
- |
При в степени 1 |
|
||||||
при 1 < P3 ≤ 1,6 кгс/см2 |
1 по Р3 |
а |
в |
- |
- |
- |
При в степени 0 |
|
|||||
1 по |
а |
в |
- |
- |
- |
При в степени 1 |
|
||||||
при P3 > 1,6 кгс/см2 |
2 по Р3 |
а |
в |
с |
- |
- |
При в степени 0 |
|
|||||
1 по |
а |
в |
с |
- |
- |
При в степени 1 |
|||||||
|
МВт |
Двухступенчатый подогрев сетевой воды |
|
||||||||||
Мощность, развиваемая турбиной при работе по тепловому графику: |
|
|
|||||||||||
при МВт P3 ≤ 1 кгс/см2 |
2 по Р3 |
±0,2 |
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 0 |
|
||||
1 по Qот |
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 1 |
|
||||||
при МВт P3 > 1 кгс/см2 |
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 0 |
|
||||||
a |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 1 |
|
|||||||
при МВт P3 ≤ 1 кгс/см2 |
2 по Р3 |
±0,2 |
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 0 |
|
||||
1 по Qот |
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 1 |
|
||||||
при МВт P3 ≤ 1,6 кгс/см2 |
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 0 |
|
||||||
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 1 |
|
|||||||
при МВт P3 > 1,6 кгс/см2 |
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 0 |
|
||||||
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 1 |
|
|||||||
S1 = f(P3) Расчетный параметр: |
МВт |
3 |
±0,2 |
Двухступенчатый подогрев сетевой воды |
|
||||||||
при P3 ≤ 0,94 кгс/см2 |
а |
в |
с |
d |
- |
|
|||||||
при P3 > 0,94 кгс/см2 |
а |
в |
с |
d |
- |
|
|||||||
P3 = f(S2) |
кгс/см2 |
3 |
±0,1 |
См. примечание 11.43 |
|
||||||||
Давление в верхнем теплофикационном отборе (в зоне естественного повышения давления): |
S2 = [Nт - 0,6667(Qот - 150)]10-2 |
|
|||||||||||
при S2 ≤ 213,5 МВт |
а |
в |
c |
d |
- |
|
|||||||
при S2 > 213,5 МВт |
а |
в |
с |
d |
- |
|
|||||||
|
|
||||||||||||
Расчетный параметр: |
МВт ∙ ч/Гкал |
2 |
±0,2 |
Двухступенчатый подогрев сетевой воды |
|
||||||||
при МВт P3 ≤ 0,1 МПа(1 кгс/см2) |
а |
в |
с |
- |
- |
|
|||||||
при МВт P3 > 1 кгс/см2 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
|||||||
при МВт P3 ≤ 1 кгс/см2 |
a |
в |
с |
- |
- |
|
|||||||
при МВт P3 ≤ 1,6 кгс/см2 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
|||||||
при МВт P3 > 1,6 кгс/см2 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
|||||||
|
|
||||||||||||
Расчетный параметр: |
МВт |
2 |
±0,2 |
То же |
|
||||||||
при МВт P3 ≤ 1 кгс/см2 |
a |
в |
с |
- |
- |
|
|||||||
при МВт P3 > 1 кгс/см2 |
a |
в |
с |
- |
- |
|
|||||||
при МВт P3 ≤ 1 кгс/см2 |
a |
в |
c |
- |
- |
|
|||||||
при МВт P3 ≤ 1,6 кгс/см2 |
a |
в |
с |
- |
- |
|
|||||||
при МВт P3 > 1,6 кгс/см2 |
a |
в |
с |
- |
- |
|
|||||||
Мощность турбоагрегата при работе с трехступенчатым подогревом сетевой воды |
МВт |
2 по Ротб |
±0,2 |
a |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 0 |
|
|||
1 по Qот |
a |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 1 |
|
||||||
|
|||||||||||||
Электрические потери генератора при трехступенчатом подогреве сетевой воды |
кВт |
1 |
±0,2 |
a |
в |
- |
- |
- |
|
||||
Расход пара на турбину при трехступенчатом подогреве сетевой воды |
т/ч |
2 по Ротб |
±0,3 |
a |
в |
с |
- |
- |
|
||||
1 по Qот |
a |
в |
с |
- |
- |
|
|||||||
|
|||||||||||||
Pк = f(t1в, ДЦНД) Давление пара в конденсаторе |
кгс/см2 |
2 по t1в |
±0,3 |
a |
в |
с |
- |
- |
При ДЦНД в степени 0 |
|
|||
2 по ДЦНД |
a |
в |
с |
- |
- |
При ДЦНД в степени 1 |
|
||||||
a |
в |
с |
- |
- |
При ДЦНД в степени 2 |
|
|||||||
Расход питательной воды на впрыск в промежуточный пароперегреватель |
т/ч |
2 |
±0,3 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
Удельная поправка к мощности турбины на 1 % впрыска питательной воды в промежуточный пароперегреватель |
МВт |
2 |
±0,2 |
а |
в |
c |
- |
- |
|
||||
Изменение мощности турбоагрегата при отклонении cosf от номинального значения |
МВт |
2 |
±0,2 |
а |
в |
c |
- |
- |
|
||||
Температура уходящих газов при сжигании j-го компонента смеси (газа, мазута, твердого топлива) |
°С |
2 по |
±1,0 |
а |
в |
с |
- |
- |
При Wp в степени 0 |
|
|||
1 по Wp |
а |
в |
с |
- |
- |
При Wp в степени 1 |
|
||||||
При сжигании газа |
|
||||||||||||
Удельный расход электроэнергии на ПЭН |
кВт ∙ ч/т пара |
2 |
±2,0 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
Удельный расход электроэнергии на СН ПВК |
кВт ∙ ч/Гкал |
2 |
±2,0 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
Расчетное значение температуры пара в отборе на j-й регенеративный подогреватель |
°С |
2 |
±0,5 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
Нормативное значение КПД питательного насоса |
2 |
±0,3 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
|||||
Изменение мощности турбоагрегата при изменении нагрева сетевой воды в ПСВ на 10 °С |
МВт |
2 по P3 |
±0,5 |
a |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 0 |
|
|||
2 по Qот |
a |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 1 |
|
||||||
a |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 2 |
|
|||||||
|
|||||||||||||
Изменение расхода пара на турбопривод при отключении ПВД № 8 |
т/ч |
2 |
±0,3 |
a |
в |
с |
- |
- |
|
||||
Изменение расхода пара на турбопривод при отключении ПВД № 7 и 8 |
т/ч |
1 |
±0,3 |
a |
в |
- |
- |
- |
|
||||
Изменение расхода пара на турбопривод при отключении ПВД № 6 |
т/ч |
1 |
±0,3 |
a |
в |
- |
- |
- |
|
||||
Изменение расхода пара на турбопривод при отключении ПВД № 6-8 |
т/ч |
1 |
±0,3 |
a |
в |
- |
- |
- |
|
||||
Удельное изменение мощности турбоагрегата при изменении температуры свежего пара на 1 °С |
МВт ∙ ч/(т ∙ °С) |
2 |
±1,0 |
a |
в |
с |
- |
- |
|
||||
|
МВт ∙ см2/т ∙ кгс |
2 |
±1,0 |
a |
в |
с |
- |
- |
Д0 ≤ 690 т/ч |
|
|||
Удельное изменение мощности турбоагрегата при изменении давления свежего пара на 0,1 МПа (1 кгс/см2) |
|||||||||||||
2 |
a |
в |
с |
- |
- |
Д0 > 690 т/ч |
|
||||||
Удельное изменение мощности турбоагрегата при изменении потери давления в тракте промперегрева на 1 % |
МВт ∙ ч/т ∙ % |
2 |
±1,0 |
a |
в |
с |
- |
- |
|
||||
Удельное изменение мощности потока пара, идущего в нижний теплофикационный отбор, при изменении температуры пара после промперегрева на 1 °C |
МВт ∙ ч/т ∙ °С |
1 |
±0,5 |
a |
- |
- |
- |
- |
|
||||
|
|
||||||||||||
Удельное изменение мощности потока пара при изменении давления пара в нижнем теплофикационном отборе на 0,1 МПа (1 кгс/см2) |
МВт ∙ ч ∙ см2/т ∙ кгс |
2 |
±1,0 |
а |
в |
с |
- |
- |
Одноступенчатый подогрев сетевой воды |
|
|||
То же при изменении КПД ЦСД № 1 на 1 % |
МВт ∙ ч/т |
1 |
±0,3 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
||||
То же при изменении КПД ЦСД № 2 на 1 % |
МВт ∙ ч/т |
1 |
±0,3 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
||||
То же при изменении на 1 относительного изменения КПД турбопривода |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±0,3 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
То же при изменении на 1 относительного изменения КПД питательного насоса |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±0,3 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
То же при отключении ПВД № 8 |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±1,0 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
To же при отключении ПВД № 7 и 8 |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±1,0 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
То же при отключении ПВД № 6 |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±1,0 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
То же при отключении ПВД № 6-8 |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±1,0 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
Удельное изменение мощности турбоагрегата при изменении КПД ЦВД на 1 % |
МВт ∙ ч/т |
1 |
±0,3 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
||||
Удельное изменение мощности потока пара, идущего в нижний теплофикационный отбор, при изменении на 1 т/ч расхода пара на СН из выхлопа ПТН |
МВт/(т/ч)2 |
2 |
±1,0 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
Удельное изменение мощности потока пара, идущего в верхний теплофикационный отбор при изменении температуры пара после промперегрева на 1 °С |
МВт ∙ ч/(т ∙ ч ∙ °С) |
1 |
±0,5 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
||||
То же при изменении КПД ЦСД № 1 на 1 % |
МВт ∙ ч/т |
1 |
±0,3 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
||||
То же при изменении КПД ЦСД № 2 на 1 % |
МВт ∙ ч/т |
1 |
±0,3 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
||||
То же при изменении на 1 % относительного изменения КПД турбопривода |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±0,3 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
То же при изменении на 1 % относительного изменения КПД питательного насоса |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±0,3 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
То же при отключении ПВД № 8 |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±1,0 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
To же при отключении ПВД № 7 и 8 |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±1,0 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
То же при отключении ПВД № 6 |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±1,0 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
То же при отключении ПВД № 6-8 |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±1,0 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
То же при изменении на 1 т/ч расхода пара на СН из выхлопа ПТН |
МВт/(т/ч)2 |
2 |
±1,0 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
Удельное изменение мощности потока пара, идущего в конденсатор, при изменении температуры пара после промперегрева на 1 °С |
МВт ∙ ч/(т ∙ °С) |
1 |
±0,5 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
||||
То же при изменении давления пара в нижнем теплофикационном отборе |
МВт ∙ ч ∙ см2/т ∙ кгс |
2 |
±1,0 |
а |
в |
с |
- |
- |
Одноступенчатый подогрев сетевой воды |
|
|||
То же при изменении КПД ЦСД № 1 на 1 % |
МВт ∙ ч/т |
1 |
±0,3 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
||||
То же при изменении КПД ЦСД № 2 на 1 % |
МВт ∙ ч/т |
1 |
±0,3 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
||||
То же при изменении на 1 относительного изменения КПД турбопривода |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±0,3 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
То же при изменении на 1 % относительного изменения КПД питательного насоса |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±0,3 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
То же при отключении ПВД № 8 |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±1,0 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
То же при отключении ПВД № 7 и 8 |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±1,0 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
То же при отключении ПВД № 6 |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±1,0 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
То же при отключении ПВД № 6-8 |
МВт ∙ ч/т |
2 |
±1,0 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
То же при изменении на 1 т/ч расхода пара на СН из выхлопа ПТН |
МВт/(т/ч)2 |
2 |
±1,0 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
Изменение мощности потоков пара, идущих в регенеративные подогреватели, при изменении температуры свежего пара на 1 °С |
МВт ∙ °С |
2 |
±0,5 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
|
МВт ∙ см2/кгс |
1 |
±0,5 |
а |
в |
- |
- |
- |
Д0 ≤ 690 т/ч |
|
|||
1 |
а |
в |
- |
- |
- |
Д0 > 690 т/ч |
|
||||||
То же при изменении давления свежего пара на 1 кгс/см2 |
|
||||||||||||
То же при изменении потерь давления в тракте промперегрева на 1 % |
МВт/% |
2 |
±0,5 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
То же при изменении температуры пара после промперегрева на 1 °С |
МВт ∙ °С |
1 |
±0,5 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
||||
То же при изменении КПД ЦВД на 1 % |
МВт |
2 |
±0,3 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
То же при изменении давления пара в нижнем теплофикационном отборе на 1 кгс/см2 |
МВт ∙ см2/кгс |
2 |
±0,5 |
а |
в |
с |
- |
- |
Одноступенчатый подогрев сетевой воды |
|
|||
То же при изменении КПД ЦСД № 1 на 1 % |
МВт |
2 |
±0,3 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
То же при изменении КПД ЦСД № 2 на 1 % |
МВт |
2 |
±0,3 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
То же при изменении на 1 % относительного изменения КПД турбопривода |
МВт |
1 |
±0,3 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
||||
То же при изменении на 1 % относительного изменения КПД питательного насоса |
МВт |
1 |
±0,3 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
||||
То же при отключении ПВД № 8 |
МВт |
2 |
±0,5 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
То же при отключении ПВД № 7 и 8 |
МВт |
2 |
±0,5 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
То же при отключении ПВД № 6 |
МВТ |
2 |
±0,5 |
a |
в |
с |
- |
- |
|
||||
То же при отключении ПВД № 6-8 |
МВт |
2 |
±0,5 |
a |
в |
с |
- |
- |
|
||||
То же при изменении на 1 т/ч расхода пара на собственные нужды из выхлопа ПТН |
МВт ∙ ч/т |
1 |
±0,5 |
a |
в |
- |
- |
- |
|
||||
Коэффициент коррекции расчетного значения температуры пара в отборе на j-й регенеративный подогреватель, на отклонение давления пара в отборе от расчетного значения |
°С ∙ см2/кгс |
2 |
±0,5 |
a |
в |
с |
- |
- |
|
||||
То же на отклонение давления пара перед ЦСД № 1 от расчетного значения |
°С ∙ см2/кгс |
2 |
±0,5 |
a |
в |
с |
- |
- |
|
||||
То же на отклонение температуры пара перед ЦСД № 1 от расчетного значения |
2 |
±0,5 |
a |
в |
с |
- |
- |
|
|||||
То же на отклонение давления свежего пара от расчетного значения |
°С ∙ см2/кгс |
1 |
±0,5 |
a |
в |
- |
- |
- |
|
||||
То же на отклонение температуры свежего пара от расчетного значения |
1 |
±0,5 |
a |
в |
- |
- |
- |
|
|||||
То же на отклонение КПД проточной части ЦСД № 1 от расчетного значения |
1 |
±0,5 |
a |
в |
- |
- |
- |
|
|||||
То же на отклонение КПД проточной части ЦСД № 2 от расчетного значения |
1 |
±0,5 |
a |
в |
- |
- |
- |
|
|||||
То же на отклонение от расчетного значения КПД ЦВД |
1 |
±0,5 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
|||||
Коэффициент коррекции расчетного значения энтальпии пара в отборе, питающего j-й регенеративный подогреватель, на отклонение давления свежего пара от расчетного значения |
ккал ∙ см2/кг ∙ кгс |
1 |
±1,0 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
||||
То же на отклонение температуры свежего пара от расчетного значения |
ккал/кг ∙ °С |
1 |
±1,0 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
||||
То же на отклонение от расчетного значения КПД ЦВД |
ккал/кг |
±0,5 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
|||||
То же на отклонение от расчетного значения КПД ЦСД |
ккал/кг |
1 |
±0,5 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
||||
То же на отклонение от расчетного значения давления пара после промперегрева |
ккал ∙ см2/кг ∙ кгс |
±1,0 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
|||||
То же на отклонение от расчетного значения температуры пара после промперегрева |
ккал/кг ∙ град |
1 |
±1,0 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
||||
Температура питательной воды за ПВД |
°С |
2 |
±0,5 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
δtк = f(ДЦНД, t1в) Температурный напор конденсатора |
°С |
2 по t1в |
±3,0 |
а |
в |
с |
- |
- |
При ДЦНД в степени 0 |
|
|||
2 по ДЦНД |
а |
в |
с |
- |
- |
При ДЦНД в степени 1 |
|
||||||
а |
в |
с |
- |
- |
При ДЦНД в степени 2 |
|
|||||||
Мощность механизмов собственных нужд |
кВт |
2 |
±2,0 |
a |
в |
с |
- |
- |
|
||||
Условный расход тепла на холостой ход |
Гкал/ч |
2 |
±0,3 |
a |
в |
- |
- |
- |
j = 2 - одноступенчатый подогрев сетевой воды; |
|
|||
a |
в |
с |
- |
- |
j = 3 - двухступенчатый подогрев сетевой воды |
|
|||||||
Д26 = f(Д0, Р3) Расход пара через 26-ю ступень |
т/ч |
1 по Д3 |
±0,4 |
a |
в |
- |
- |
- |
При Р3 в степени 0 |
|
|||
1 по Р3 |
а |
в |
- |
- |
- |
При Р3 в степени 1 |
|
||||||
Коэффициент избытка воздуха за котлом |
2 |
±0,5 |
a |
в |
- |
- |
- |
|
|||||
Расход электроэнергии на прочие СН котла |
кВт ∙ ч/Гкал |
1 |
±3,0 |
a |
в |
- |
- |
- |
|
||||
Расход электроэнергии на тягу и дутье |
кВт ∙ ч/Гкал |
2 |
±1,0 |
a |
в |
с |
- |
- |
|
||||
Температура уходящих газов за ПВК |
°С |
2 |
±1,0 |
a |
в |
с |
- |
- |
|
||||
Коэффициент избытка воздуха за ПВК |
2 |
±0,5 |
a |
в |
с |
- |
- |
|
|||||
Расчетное значение энтальпии пара в отборе на верхний теплофикационный подогреватель при давлении 1 кгс/см2
|
ккал/кг |
1 |
±0,5 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
Hj = f(ΔPj) Используемый теплоперепад отсека перед отбором, питающим j-й регенеративный подогреватель (область влажного пара) |
ккал/кг |
2 |
±1,0 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
Используемый теплоперепад промежуточного отсека при перепаде давлений в 0,1 МПа (1 кгс/см2) |
ккал ∙ см2/кг ∙ кгс |
2 |
±0,5 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
Используемый теплоперепад пара в ЦНД при постоянном давлении в нижнем теплофикационном отборе |
ккал/кг |
1 |
±1,0 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
||||
αЦНД = f(P2) Коэффициент коррекции теплоперепада ЦНД на изменение давления пара в нижнем теплофикационном отборе |
2 |
±0,5 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
|||||
i"j = f(Pj) Энтальпия питательной воды на выходе из j-го регенеративного подогревателя |
ккал/кг |
2 |
±0,5 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
Давление пара перед турбиной при работе энергоблока на скользящем давлении |
кгс/см2 |
1 |
±0,5 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
||||
Изменение энтальпии питательной воды при отключении ПВД № 7 и 8 |
ккал/кг |
2 |
±0, |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
Изменение энтальпии питательной воды при отключении ПВД № 8 |
ккал/кг |
2 |
±0,5 |
a |
в |
с |
- |
- |
|
||||
Изменение энтальпии питательной воды при отключении ПВД № 6 - 8 |
ккал/кг |
2 |
±0,5 |
a |
в |
с |
- |
- |
|
||||
Нагрев питательной воды в системе регенерации |
ккал/кг |
2 |
±0,5 |
a |
в |
с |
- |
- |
|
||||
Hi = f(Wi) Давление, развиваемое циркуляционным насосом i-го типа |
м вод.ст. |
2 |
a |
в |
с |
- |
- |
|
|||||
ηi = f(Wi) КПД циркуляционного насоса i-го типа |
2 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||||
Температура охлажденной воды после градирни без учета поправок |
°С |
2 по q1 |
а |
в |
с |
- |
- |
При Δtг в степени 0 |
|
||||
1 по Δt1 |
а |
в |
с |
- |
- |
При Δtг в степени 1 |
|
||||||
Δt'o = f(θ, υ) Поправка к температуре охлаждения воды на температуру (θ) и влажность (υ) наружного воздуха |
°С |
2 по θ |
а |
в |
с |
- |
- |
При υ в степени 0 |
|
||||
2 по υ |
а |
в |
с |
- |
- |
При υ в степени 1 |
|
||||||
а |
в |
с |
- |
- |
При υ в степени 2 |
|
|||||||
Δt"o = f(W) Поправка к температуре охлажденной воды на скорость ветра |
°С |
1 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
|||||
Электромеханический КПД турбоагрегата |
2 |
±0,3 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
|||||
Дс = f(P3) Расход пара через одно сопло охлаждающего устройства |
т/ч |
1 |
±0,5 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
||||
Ддр5 = f(Д0) Расход дренажа из ПНД № 5 |
т/ч |
2 |
±0,5 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
КПД питательного электронасоса |
2 |
±0,3 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
|||||
Нормативное значение потерь давления в конденсаторе |
кгс/см2 |
±0,5 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
|||||
Расход пара на концевые уплотнения всех цилиндров |
т/ч |
1 |
±0,5 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
||||
Давление питательной воды на стороне нагнетания питательных насосов |
кгс/см2 |
2 |
±0,5 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
Мощность, потребляемая бустерными насосами |
кВт |
1 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
|||||
Мощность, потребляемая конденсатными насосами 1 ступени |
кВт |
1 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
|||||
Мощность, потребляемая конденсатными насосами II ступени |
кВт |
2 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
|||||
Мощность, потребляемая конденсатными насосами ПСВ № 1 |
кВт |
2 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
|||||
Изменение электрической мощности турбоагрегата из-за подачи пара в ЦНД из верхнего теплофикационного отбора через охлаждающее устройство |
МВт |
2 по Р3 |
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 0 |
|
||||
2 по Qот |
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 1 |
|
||||||
а |
в |
с |
- |
- |
При Qот в степени 2 |
|
|||||||
Коэффициент влияния температуры питательной воды на температуру уходящих газов |
1 |
±1,0 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
|||||
Разрежение газов за пароперегревателем (перед экономайзером) - тепловая нагрузка |
кгс/м2 |
±1,0 |
п |
к |
- |
- |
- |
Степенная зависимость S = кQn при чистых поверхностях нагрева и отключенной рециркуляции газов |
|
||||
Разрежение газов за экономайзером (перед воздухоподогревателем) - тепловая нагрузка |
кгс/м2 |
±1,0 |
п |
к |
- |
- |
- |
См. примечание п. 11.168 |
|
||||
Разрежение газов за воздухоподогревателем - тепловая нагрузка |
±1,0 |
п |
к |
- |
- |
- |
См. примечание п. 11.168 |
|
|||||
Разрежение газов за золоуловителями - тепловая нагрузка |
±1,0 |
п |
к |
- |
- |
- |
См. примечание п. 11.168 |
|
|||||
Разрежение газов за дымососами - тепловая нагрузка |
±1,0 |
п |
к |
- |
- |
- |
См. примечание п. 11.168 |
|
|||||
Разрежение воздуха перед дутьевым вентилятором - тепловая нагрузка |
кгс/м2 |
±1,0 |
п |
к |
- |
- |
- |
Степенная зависимость H = кQn при чистых поверхностях нагрева и отключенной рециркуляции газов |
|
||||
Давление воздуха за дутьевым вентилятором - тепловая нагрузка |
кгс/м2 |
±1,0 |
п |
к |
- |
- |
- |
См. примечание п. 11.173 |
|
||||
Теплоемкость газов теоретического состава при сжигании j-го компонента смеси (газ, мазут, уголь) - температура газов |
ккал/м3 · °С |
±0,2 |
a |
в |
с |
- |
- |
В диапазоне 150 - 450 °С |
|
||||
Cпв = f(tпв) Теплоемкость питательной воды в зоне экономайзера - температура питательной воды |
ккал/кг ∙ °С |
±0,2 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
|||||
Тепловоспринимающая способность РВП после замены набивки - тепловая нагрузка котла |
Гкал/°С |
±1,0 |
а |
в |
с |
- |
- |
Из уравнения теплового баланса РВП |
|
||||
Изменение температуры уходящих газов - коэффициент роста отложений на тракте ПП-ЭК |
°С |
2 |
±10 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
|||
Изменение температуры уходящих газов - коэффициент роста отложений в ВП |
°С |
2 |
±10 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
|||
ηдм = f(ρдм) КПД дымососа - степень загрузки дымососа (I скорость) |
% |
2 |
±2 % |
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
|||
То же (II скорость) |
% |
2 |
±2,0 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
ηвд = f(ρдв) КПД дутьевого вентилятора - степень загрузки дутьевого вентилятора (I скорость) |
% |
2 |
±2,0 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
|
|||
То же (II скорость) |
% |
2 |
±2,0 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
... |
|
||||||||||||
Нормативное значение расхода пара на деаэратор |
т/ч |
2 |
±0,5 |
a |
в |
с |
- |
- |
|
||||
Нормативный коэффициент полезного действия котла |
% |
2 |
a |
в |
с |
- |
- |
|
|||||
Нормативный перепад давления в дутьевом вентиляторе |
кгс/м2 |
2 |
±1,0 |
a |
в |
с |
- |
- |
|
||||
Нормативный перепад разрежения в дымососах |
кгс/м2 |
2 |
±1,0 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
Изменение мощности турбоагрегата из-за изменения давления в конденсаторе
|
кВт |
1 |
а1 |
в1 |
- |
- |
- |
α = 1, δ = 0, λ = 0 |
|
||||
2 |
а1 |
в1 |
- |
- |
- |
β = 1, γ = 0, σ = 0 |
|
||||||
а2 |
в2 |
с2 |
- |
- |
α = 0, δ = 1, λ = 0 |
|
|||||||
а2 |
в2 |
с2 |
- |
- |
β = 0, γ = 1, σ = 0 |
|
|||||||
2 |
а3 |
в3 |
с3 |
- |
- |
α = 0, δ = 0, λ = 1 |
|
||||||
а3 |
в3 |
с3 |
- |
- |
β = 0, γ = 0, σ = 1 |
|
|||||||
Дсп = f(Д0) Расход пара на сальниковый подогреватель |
т/ч |
2 |
±0,5 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
Vрец = f(Nдр, S'вп) Расход рециркулирующих газов в зависимости от мощности дымососа рециркуляции и разрежения газов перед воздухоподогревателем |
|
2 по Nдр |
±3,0 |
а |
в |
с |
- |
- |
При S'вп в степени 0 |
|
|||
2 по S'вп |
а |
в |
с |
- |
- |
При S'вп в степени 1 |
|
||||||
а |
в |
с |
- |
- |
При S'вп в степени 2 |
|
|||||||
Δh3 = f(P3) Удельное изменение теплоперепада при изменении давления в верхнем теплофикационном отборе |
|
1 |
±0,5 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
||||
Δh3 = f(P3) Удельное изменение теплоперепада при изменении давления в нижнем теплофикационном отборе |
|
1 |
±0,5 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
||||
iдрj = f(Pj) Энтальпия дренажа j-го регенеративного подогревателя |
ккал/кг |
2 |
±0,5 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
W = f(tнв, ДкΣ) Расход циркуляционной воды при оптимизации режима работы ЦН (ДкΣ - сумма расходов пара в конденсаторы всех энергоблоков ТЭЦ) |
м3/ч |
2 по tнв |
±2,0 |
а |
в |
с |
- |
- |
При ДкΣ в степени 0 |
|
|||
2 по ДкΣ |
а |
в |
с |
- |
- |
При ДкΣ в степени 1 |
|
||||||
а |
в |
с |
- |
- |
При ДкΣ в степени 2 |
|
|||||||
ΔNмгi = f(Nтi) Потери мощности механические в генераторе каждого турбоагрегата |
МВт |
2 |
±0,5 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
||||
Предельное значение присосов воздуха в конденсатор, при котором возможна работа одного эжектора на паре 5 - 6 кгс/см2 |
кг/ч |
1 |
а |
в |
- |
- |
- |
|
|||||
Нормативное содержание горючих в уносе |
% |
2 по |
а |
в |
с |
- |
- |
|
|||||
2 по lм (lг) |
а |
в |
с |
- |
- |
|
|||||||
Аппроксимируемые зависимости со сменяемыми константами |
|
||||||||||||
ΔηЦВД = f(Д0) Изменение КПД проточной части ЦВД |
2 |
±0,3 |
а |
в |
с |
- |
- |
|
|||||
Δt0i = f(qi) Поправка к температуре охлажденной воды на отклонение фактического состояния градирни от расчетного |
°С |
3 |
а |
в |
с |
d |
- |
|
Таблица 12
Номер характеристики |
Номер узла j |
Способ подключения* l |
Наименование l-го способа подключения j-го узла |
Расчет нормативной характеристики l-го способа подключения j-го узла |
Расчет фактической характеристики Xj(l) l-го способа подключения j-го узла |
Исходная информация |
Примечание |
1 |
ПНД № 1 |
||||||
1 |
ПНД № 1 отключен |
Если tS1 ≤ (t'1 + a1), то |
Если (t"1 - t'1) ≤ a1, то X1(1) = 1 |
||||
2 |
ПНД № 2 |
||||||
1 |
ПНД № 2 отключен |
Если K55 = 1, то |
Если (t"2 - t"1) ≤ a1, то X2(1) = 1 |
||||
2 |
ПНД № 2 включен, включен сливной насос |
Если (t"3 - t'3) > a1, то |
Если X2(1) = 0 и какой-либо из K14j = 1, то X2(2) = 1 |
||||
3 |
ПНД № 2 включен, отключены сливные насосы |
Если , то |
Если X2(2) = 0, то X2(3) = 1 |
||||
3 |
ПНД № 3 |
||||||
1 |
ПНД № 3 отключен |
Если K55 = 1, то |
Если (t"3 - t'3) ≤ a1, то X3(1) = 1 |
||||
4 |
ПНД № 3 включен, включен сливной насос |
Если K55 = 1, то |
Если X3(1) = 0 и какой-либо из K13j = 1, то X3(4) = 1 |
||||
3 |
ПНД № 3 включен, отключены сливные насосы |
Если K55 = 1, то |
Если X3(4) = 0, то X3(3) = 1 |
||||
4 |
ПНД № 4 |
||||||
1 |
ПНД № 4 отключен |
Если K55 = 1, то |
Если (t"4 - t'4) ≤ a1, то X4(1) = 1 |
||||
4 |
ПНД № 4 включен, включен сливной насос |
Если K55 = 1, то |
Если X4(1) = 0 и какой-либо из K12j = 1, то X4(4) = 1 |
||||
3 |
ПНД № 4 включен, отключены сливные насосы |
Если K55 = 1, то |
Если X4(4) = 0, то X4(3) = 1 |
X4(4) - 12.9 |
|||
5 |
ПНД № 5 |
||||||
1 |
ПНД № 5 отключен |
Если K55 = 1, то |
Если (t"5 - t'5) ≤ a1, то X5(1) = 1 |
||||
5 |
ПНД № 5 включен, по дренажной линии проходит конденсат в ПНД № 4 |
Если X4(1) = 0, то |
Если X5(1) = 0 и K39 = 0, то X5(5) = 1 |
||||
3 |
ПНД № 5 включен, по дренажной линии проходит конденсат в конденсатор |
Если , то |
Если X5(5) = 0, то X5(3) = 1 |
||||
6 |
ПВД № 6 |
||||||
1 |
ПВД № 6 отключен |
Если и Р6 ≤ Pд, то |
Если K35 = 1, то X6(1) = 1 |
||||
6 |
ПВД № 6 включен, по дренажной линии проходит конденсат в деаэратор |
Если P6 - Pд ≥ в1, то |
Если K35 = 0, K37 = 0 и K38 = 0, то X6(6) = 1 |
||||
7 |
ПВД № 6 включен, по дренажной линии проходит конденсат в ПНД № 5 |
Если и X5(1) = 0, то |
Если K35 = 0 и K37 = 1, то X6(7) = 1 |
||||
3 |
ПВД № 6 включен, по дренажной линии проходит конденсат в конденсатор |
Если и , то |
Если X6(6) = 0 и X6(7) = 0, то X6(3) = 1 |
||||
7 |
ПВД № 7 |
||||||
1 |
ПВД № 7 отключен (отключена группа ПВД № 7 и 8) |
Если K55 = 1, то |
Если K34 = 1, то X7(1) = 1 |
K34 - 2.34 |
|||
5 |
ПВД № 7 включен, по дренажной линии проходит конденсат в ПВД № 6 |
Если K34 = 0 и K36 = 0, то X7(5) = 1 |
K36 - 2.36 |
||||
6 |
ПВД № 7 включен, по дренажной линии проходит конденсат в деаэратор |
Если P6 - Pд > в1 или K35 = 1, то |
Если X7(5) = 0, то X7(6) = 1 |
X7(5) - 12.19 |
|||
8 |
ПВД № 8 |
||||||
1 |
ПВД № 8 отключен |
Если K55 = 1, то |
Если K33 = 1, то X8(1) = 1 |
K33 - 2.33 |
|||
9 |
Группа ПВД (№ 6-8) |
||||||
1 |
Отключена группа ПВД (№ 6-8) |
Если K55 = 1, то |
Если K32 = 1, то X9(1) = 1 |
K32 - 2.32 |
|||
10 |
Деаэратор 7 кгс/см2 (перевод деаэратора на работу при скользящем давлении невозможен) |
||||||
8 |
Подача пара в деаэратор из отбора на ПВД № 6 |
Если Pд7 ≤ в2 и P6 > в2, то |
Если K30 = 1, то X10(8) = 1 |
||||
9 |
Подача пара в деаэратор из коллектора 13 кгс/см2 |
Если Pд7 ≤ в2 и P6 ≤ в2, то |
Если K31 = 1, то X10(9) = 1 |
K31 - 2.31 |
|||
11 |
Калориферы котла |
||||||
9 |
Подача пара на калориферы котла из коллектора 13 кгс/см2 |
Если K25 = 1 и , то Если K25 = 0, то |
Если K26 = 1 и K27 = 1, то X11(9) = 1 |
||||
12 |
Главный эжектор |
||||||
10 |
Подача пара на эжекторы из выхлопа ПТН |
Если K25 = 1 и и , то ; |
Если K27 = 0 и K48 = 0, то X12(10) = 1 |
K25 - 2.25; Gпр.в - 6.39; f - 11.197. - 4.188; K27 - 2.27. K48 - 2.28; - 8.23; - 5.265 |
|||
11 |
Подача пара на эжекторы из деаэратора |
Если и и K25 = 1 и , то Если и и K25 = 0 , то |
Если K48 = 1, то X12(11) = 1 |
Pд - 8.28; - 5.265; Gпр.в - 6.39; f - 11.197; K25 - 2.25; K48 - 2.48; - 8.23; - 5.265; - 4.188 |
|||
9 |
Подача пара на эжекторы из коллектора 13 кгс/см2 |
Если и , то |
Если K27 = 1, то X12(9) = 1 |
K27 - 2.27 |
|||
1 |
Работает один эжектор |
Если или и Gпр.в ≤ Gпр.1, то Если и , то |
Если один какой-либо из K49j = 1, то X12(1) = 1 |
- 12.27; - 12.28; - 12.29; Gпр.в - 6.39; Gпр.1 - 5.290; - 5.291; K49j - 2.49 |
|||
2 |
Работают два эжектора |
Если или и Gпр.1 < Gпр.в ≤ Gпр.2, то Если и , то |
Если два каких-либо из K49j = 1, то X12(2) = 1 |
Gпр.2 - 5.292; - 5.293 |
|||
3 |
Работают три эжектора |
Если и , то |
Если X12(1) = 0 и X12(2) = 0, то X12(3) = 1 |
||||
13 |
ПСВ № 2 |
||||||
1 |
ПСВ № 2 отключен |
Если и Р3 < 0,6, то |
|||||
14 |
Способ регулирования мощности энергоблока |
||||||
1 |
Регулирование мощности при скользящем начальном давлении пара |
Если Gпв < Дск, то |
Если K62 = 1, то X14(1) = 1 |
||||
15 |
Бустерный насос |
Анализируется при наличии трех насосов |
|||||
2 |
Работают два бустерных насоса |
Если Gпв > G1, то |
Если два каких-либо из K9j = 1, то X15(2) = 1 |
||||
16 |
Конденсатный насос I ступени |
||||||
2 |
Работают два конденсатных насоса I ступени |
Если , то |
Если два каких-либо из K10j = 1, то X16(2) = 1 |
G'БОУ - 4.131; - 8.176; |
См. примечание п. 12.35 |
||
17 |
Конденсатный насос II ступени |
||||||
2 |
Работают два конденсатных насоса II ступени |
Если G'БОУ > G3, то |
Если два каких-либо из K11j = 1, то X17(2) = 1 |
См. примечание п. 12.35 |
|||
18 |
Конденсатный насос ПСВ № 1 |
||||||
2 |
Работают два конденсатных насоса ПСВ № 1 |
Если Gпс1 > G4, то |
Если два каких-либо из K17j = 1, то X18(2) = 1 |
См. примечание п. 12.35 |
|||
19 |
Концевые уплотнения турбины |
||||||
9 |
Подача пара на концевые уплотнения турбины из коллектора 13 кгс/см2 |
Если то |
Если K47 = 0, то X19(9) = 1 |
||||
* Приняты следующие цифровые обозначения способа подключения l: 1 - подогреватель отключен; 2 - слив конденсата в вышестоящий подогреватель; 3 - слив конденсата в конденсатор; 4 - слив конденсата в линию основного конденсата; 5 - слив конденсата в нижестоящий подогреватель; 6 - по дренажной линии проходит конденсат в деаэратор; 7 - по дренажной линии проходит конденсат в ПНД № 5; 8 - подача пара из вышестоящего отбора; 9 - подача пара из коллектора 13 кгс/см2; 10 - подача пара из выхлопа ПТН; 11 - подача пара из деаэратора. |
Таблица 13
Номер показателя |
Наименование показателя |
Обозначение |
Размерность |
Формула вычисления |
Контрольное значение |
Исходная информация |
Примечание |
Количество включенных регенеративных подогревателей |
n |
|
Для турбоагрегатаТ-250/300-240 l = 8 |
||||
Среднее значение нагрева воды в регенеративных подогревателях |
δiср |
ккал/кг |
|
i'1 = t'1 - 4.186; tпв - 4.5; Р"пн - 8.42; n - 13.1; f - 7.13 |
|||
Коэффициент, учитывающий соотношение средних значений нагревов воды и теплоиспользований регенеративных подогревателей |
U |
Если X9(1) = 1, то Δiср = Δi'ср |
δiср - 13.2; Δiср - 5.253; Δi'ср - 5.254; Х9(1) - 12.22 |
||||
Относительное значение расхода пара в отбор на j-й регенеративный подогреватель |
aj |
|
U - 13.3; n - 13.1 |
||||
Расход сквозного потока пара в турбине за вычетом расхода пара на регенеративные подогреватели |
Дскв |
т/ч |
|
Gпв - 8.241; aj - 13.4 |
|||
Относительное значение расхода пара в отбор на ПНД № 1 при сливе дренажа ПСВ № 1 и 2 в линию основного конденсата после ПНД № 2 и 3 соответственно |
a'1 |
|
- 8.177; - 8.175; Дскв - 13.5; U - 13.3 |
||||
Относительное значение расхода пара в отбор на ПНД № 2 при сливе дренажа ПСВ № 1 и 2 в линию основного конденсата после ПНД № 2 и 3 соответственно |
a'2 |
|
- 8.177; - 8.175; Дскв - 13.5; U - 13.3 |
||||
Относительное значение величины расхода пара в отбор на ПНД № 3 при сливе дренажа ПСВ № 1 и 2 в линию основного конденсата после ПНД № 2 и 3 соответственно |
a'3 |
|
- 8.175; Дскв - 13.5; U - 13.3 |
||||
Расход сквозного потока пара в турбине за вычетом расхода пара на регенеративные подогреватели с учетом коррекции на изменение слива дренажа ПСВ |
Д'скв |
т/ч |
|
a'1 - 13.6; a'2 - 13.7; a'3 - 13.8; a4 ÷ n - 13.4; Gпв - 8.241; n - 13.1 |
|||
Количество работающих основных эжекторов |
m |
Если X12(i) = 1, то m = i, i = 1, 2, 3 |
|||||
Расход пара в конденсатор |
Дк |
т/ч |
Дсп = f(Д0) Если K66 = 1, то Дк = KтР2 |
Д0 = Gпв - 8.241; Д'скв - 13.9; Gкф - 8.169; m - 13.10; - 8.177; K66 - 2.66; - 8.176; Kт - 6.38; - 8.175; Р2 - 8.268; - 8.174; Дск - 8.168; f - 11.190; Х10(9) - 12.24; G'впр - 8.166; Х11(10) - 12.25; Дд7 - 8.180; Х12(11) - 12.28; |
|||
Если K42 ≥ 0,5, то Дк = Дсnc, Дс = f(P3), nc = 3 Если P3 ≥ 1, то nc = 2 |
f - 11.156; Р3 - 8.266; K42 - 2.42 |
Для турбоагрегата Т-250/300-240 |
Таблица 14
Номер параметра |
Наименование параметра |
Обозначение |
Размерность |
Формула вычисления |
Контрольное значение |
Исходная информация |
Примечание |
Расход питательной воды перед ПВД № 6 |
G6 |
т/ч |
Если X9(1), то G6 = Gпв |
Х9(1) - 12.22; t"8 - 4.171; tпв - 4.4; t"пн - 4.196; Gпв - 8.241 |
|||
Расход питательной воды перед ПВД № 8 |
G8 |
т/ч |
G8 = G6 |
G8 - 14.1 |
|||
Расход пара на ПВД № 8 |
Д8 |
т/ч |
|
G6 - 14.1; η - 5.334; i"7 - 8.343; i"8 - 8.344; i8 - 8.375; iдр8 - 8.346; Х8(1) - 12.21 |
|||
Расход питательной воды на ПВД № 7 |
G7 |
т/ч |
G7 = G6 |
G6 - 14.1 |
|||
Дренаж ПВД № 8 |
Ддр8 |
т/ч |
Ддр8 = Д8 |
Д8 - 14.3 |
|||
Расход пара на ПВД № 7 |
Д7 |
т/ч |
|
G7 - 14.4; Ддр8 - 14.5; i"6 - 8.342; i"7 - 8.343; iдр7 - 8.347; iдр8 - 8.346; i7 - 8.376; η - 5.334; Х7(1) - 12.18 |
|||
Дренаж ПВД № 7 |
Ддр7 |
т/ч |
Д7 + Д8 |
||||
Расход пара на ПВД № 6 |
Д6 |
т/ч |
|
G6 - 14.1; Х7(5) - 12.19; Ддр7 - 14.7; i"пк - 8.350; i"6 - 8.342; iдр6 - 8.348; iдр7 - 8.347; i6 - 8.377; |
|||
Дренаж ПВД № 6 |
Ддр6 |
т/ч |
X7(5)Ддр7 + Д6 |
||||
Расход основного конденсата на ПНД № 5 |
G5 |
т/ч |
G6 - Дд7 - X6(6)Ддр6 - X7(8)Ддр7 |
Дд7 - 8.180; Х6(6) - 12.15; Х7(6) - 12.20; G6 - 14.1; Ддр6 - 14.9; Ддр7 - 14.7 |
|||
Расход пара на ПВД № 5 |
Д5 |
т/ч |
где iдр5 = f(P5) |
Х6(7) - 12.16; G5 - 14.10; Ддр6 - 14.9; i5 - 8.379; i'5 - 4.183; i"5 - 4.178; iдр6 - 8.348; Х5(1) - 12.11; f - 11.194; P5 - 8.38 |
|||
Дренаж ПВД № 5 |
Ддр5 |
т/ч |
Д5 + X6(7)Ддр6 |
||||
Расход пара на ПНД № 4 |
Д4 |
т/ч |
где iдр5 = f(P5), iдр4 = f1(P4) |
Х4(1) - 12.8; G5 - 14.11; i"4 - 4.179; i'4 - 4.184; Х4(4) - 12.9; Х5(5) - 12.12; Ддр5 - 14.12; η - 5.334; i4 - 8.380; Р5 - 8.38; Р4 - 8.39; f - 11.194; f1 - 11.194 |
|||
Расход основного конденсата на ПНД № 4 |
G4 |
т/ч |
G5 - X4(4)Д4 |
||||
Дренаж ПНД № 4 |
Ддр4 |
т/ч |
X5(5)Ддр5 + Д4 |
||||
Расход пара на ПНД № 3 |
Д3 |
т/ч |
где iдр2 = f(P2), iдр3 = f1(P3) |
Х3(1) - 12.5; Х2(2) - 12.3; G4 - 14.14; - 8.175; Х2(1) - 12.2; Х3(4) - 12.6; - 8.177; |
|||
Расход основного конденсата на ПНД № 3 |
G3 |
т/ч |
|
Х3(4) - 12.6; G4 - 14.14; |
|||
Расход основного конденсата на ПНД № 2 |
G2 |
т/ч |
|
G3 - 14.17; - 8.177 |
|||
Расход пара на ПНД № 2 |
Д2 |
т/ч |
где iдр2 = f(P2) |
G2 - 14.18; t"2 - 4.181; t"1 - 4.182; iS2 - 8.402; η - 5.334; Х2(1) - 12.2; f - 11.194; P2 - 8.268 |
|||
Дренаж ПНД № 3 |
Ддр3 |
т/ч |
Д3 + Д2X2(2) |
||||
Дренаж ПНД № 2 |
Ддр2 |
т/ч |
Ддр2 = Д2 |
Д2 - 14.19 |
|||
Расход основного конденсата на ПНД № 1 |
G1 |
т/ч |
G1 = G2 |
G2 - 14.18 |
|||
Расход пара на ПНД № 1 |
Д1 |
т/ч |
где iдр1 = f(P1) |
||||
Дренаж ПНД № 1 |
Ддр1 |
т/ч |
Ддр = Д1 |
Д1 - 14.23 |
|||
Тепловая нагрузка регенеративного подогревателя |
Qj |
Гкал/ч |
Gi10-3(t"j - t'j) |
Gj - 14.22; 14.18; 14.17; 14.14; 14.10; 14.1; 14.4; 14.2; t'j - 4.186; 4.182; 4.185; 4.184; 4.183; 4.196; 4.174; 4.173; |
j = 1 ÷ 8 t'2 = t"1 - 4.182 t'6 = t"пн - 4.196 t'7 = t"6 - 4.174 t'8 = t"7 - 4.173 |
||
Протечка пара по дренажной линии ПВД № 7 |
|
т/ч |
Д7 - Д7и |
||||
Протечка пара по дренажной линии ПВД № 8 |
|
т/ч |
Д8 - Д8и |
||||
Протечка питательной воды через байпас группы ПВД |
|
т/ч |
Gпв - G6 |
Таблица 15
Номер параметра |
Наименование параметра |
Обозначение |
Размерность |
Формула вычисления |
Контрольное значение |
Исходная информация |
Примечание |
Количество ступеней подогрева сетевой воды |
rc |
Если K58 = 1, то rc = 1 Если K59 = 1, то rc = 2 Если K64 = 1, то rc = 3 |
rc = 3 - подогрев сетевой воды в ВПК |
||||
Расход сетевой воды на ПСВ-1 |
Gсв1 |
т/ч |
Gсв1 = Gсв |
Gсв - 8.248 |
|||
Расход пара на ПСВ-1 |
Дпс1 |
т/ч |
|
- 8.177; - 8.176 |
|||
Давление пара в ПСВ-1 |
Рпс1 |
кгс/см2 |
|
P2 - 8.268; Дпс1 - 15.3; - 5.238; - 5.239 |
|||
Параметр режима поверхности нагрева ПСВ-1 |
αпс1 |
tSпс1 = f(Pпс1) |
Gсв1 - 15.2; f - 7.6; Pпс1 - 15.4 |
||||
Расход сетевой воды на ПСВ № 2 |
Gсв2 |
т/ч |
|
Gсв1 - 15.2; t"пс1 - 8.307; t"пс2 - 8.308; - 8.309 |
|||
Расход пара на ПСВ № 2 |
Дпс2 |
т/ч |
|
- 8.175; - 8.174 |
|||
Коэффициент гидравлических потерь в паропроводе ПСВ № 2 |
впс2 |
|
Р3 - 8.266; Pпс2 - 8.267; Дпс2 - 15.7 |
||||
Параметр режима поверхности нагрева ПСВ № 2 |
αпс2 |
|
Gсв2 - 15.6; t"пс1 - 8.307; tSпс2 - 8.318; t"пс2 - 8.308 |
Таблица 16
Номер параметра |
Наименование параметра |
Обозначение |
Размерность |
Формула вычисления |
Контрольное значение |
Исходная информация |
Примечание |
Давление пара в отборе на ПСВ № 1 |
|
кгс/см2 |
Начальное приближение |
- 8.268 |
|||
Режимный коэффициент ПСВ № 1 |
|
|
, - в конкретном случае вводится соответствующее значение |
||||
Температура сетевой воды за ПСВ № 1 |
|
°C |
|
||||
Расход пара на ПСВ № 1 |
|
т/ч |
, |
||||
Давление пара в отборе на ПСВ № 2 |
|
кгс/см2 |
Начальное приближение |
- 8.266 |
|||
Режимный коэффициент ПСВ № 2 |
|
|
, - в конкретном случае вводится соответствующее значение |
||||
Расход пара на ПСВ № 2 |
|
т/ч |
|
t"пс2 - 8.308; |
|||
Давление пара перед ПСВ № 2 |
|
кгс/см2 |
|
- 16.5; - 16.7 |
|||
Температура воды после ПСВ № 2 |
|
°С |
|
- 16.3; |
|||
Условие продолжения итерационного цикла при расчете температуры воды за ПСВ № 2 |
Если , то расчет повторяется с п. 16.5 |
- 16.9; |
|||||
Расчетный расход пара на ПСВ № 1 |
dпс1 |
т/ч |
Если , то Если , то |
- 16.1; - 16.5; εкр - 5.243; Kпо1 - 5.212; Kпо2- 5.213; Д2 - 14.19 |
Для турбин T-100-130; Т-175-130; T-180-130; Д2 = 0 |
||
Условие продолжения итерационного цикла при расчете расхода dпс1 |
Если , то расчет повторяется с п. 16.1 |
- 16.4; |
Таблица 17
Номер параметра |
Наименование параметра |
Обозначение |
Размерность |
Формула вычисления |
Контрольное значение |
Исходная информация |
Примечание |
Одноступенчатый подогрев сетевой воды (rс = 1) |
|||||||
Режимный коэффициент ПСВ № 1 при его нормативном состоянии |
|
|
|||||
Температура насыщения пара в ПСВ № 1 при его нормативном состоянии |
|
°С |
|
- 8.306; - 8.307; - 17.1 |
|||
Расход пара на ПСВ № 1 |
|
т/ч |
|
Gсв1 - 15.2; - 8.306; - 8.307; η - 5.334; f - 7.8; - 17.2 |
|||
Давление пара в отборе при нормативном состоянии ПСВ № 1 |
|
кгс/см2 |
Из уравнения
|
- 17.3; f - 7.5; - 17.2 |
|||
Двухступенчатый подогрев сетевой воды (rc = 2) |
|||||||
Расчет расходов и давлений пара |
При rc = 2 - п. 15.1 |
||||||
Давление пара в отборе на ПСВ № 1 |
|
кгс/см2 |
- п. 16.1 |
- 8.248; - 5.339; - 5.240; |
При нормативном состоянии поверхностей нагрева, обводной арматуры и паропроводов |
||
Расход пара на ПСВ № 1 |
|
т/ч |
- п. 16.4 |
||||
Давление пара в отборе на ПСВ № 2 |
|
кгс/см2 |
- п. 16.5 |
||||
Расход пара на ПСВ № 2 |
|
т/ч |
- п. 16.7 |
||||
Сравнение вариантов одноступенчатого подогрева (фактическая схема) или двухступенчатого (нормативная схема) |
|||||||
Условие сравнения вариантов |
Если , то и продолжить с п. 17.11. Если , то и сравнение не производится |
- 12.33 |
При фактическом состоянии поверхности нагрева ПСВ № 1 и нормативном состоянии поверхности нагрева и паропровода ПСВ № 2 |
||||
Расчет давлений и расходов пара |
- 15.2; - 15.2; - 15.5; - 5.339; - 5.240; - 5.241; |
||||||
Изменение давления пара в отборе на ПСВ № 1 |
|
кгс/см2 |
; - п. 16.1 |
||||
Изменение давления пара в отборе на ПСВ № 2 |
|
кгс/см2 |
; - п. 16.5 |
Принимается: P3 = 0; Дпс2 = 0 |
|||
Изменение расхода пара на ПСВ № 1 |
|
т/ч |
; - п. 16.4 |
||||
Изменение расхода пара на ПСВ № 2 |
|
т/ч |
; - п. 16.7 |
Таблица 18
Номер показателя |
Наименование показателя |
Обозначение |
Размерность |
Формула вычисления |
Контрольное значение |
Исходная информация |
Примечание |
Температура пара в отборе на j-й регенеративный подогреватель (область перегретого пара) |
tj |
°С |
αj = f3(Д0), βj = f4(Д0), φj = f5(Д0), ψj = f6(Д0), σj = f7(Д0), δj = f8(Д0), λj = f9(Д0), γj = f10(Д0), |
Д0 = Gпв - 8.241; f1 - 11.57; f2 - 11.22; f3 - 11.118; f4 - 11.119; f5 - 11.116; f6 - 11.117; f7 - 11.120; f8 - 11.121; f9 - 11.115; f10 - 11.122; f11 - 11.24; f12 - 11.28; - 5.245; - 5.247; - 5.248; - 5.249; - 5.246 |
Для турбоагрегата Т-250/300-240 j = 3 ÷ 8. При j = 3 ÷ 6, αj = 0, βj = 0, γj = 0. При j = 7, 8, φj = 0, ψj = 0, σj = 0, δj = 0 |
||
Для фактических условий:
, , , Р'о = Ро, ΔηЦВД = f2(Д0) |
Д0 = Gпв - 8.241; X14(1) - 12.34; P'ЦСД1 - 8.260; - 5.234; to - 8.289; - 6.48; Ро - 8.259; - 5.229; t'ЦСД1 - 8.291; - 6.40; Рj - 8.34-8.40; - 5.230; f1 - 11.28; - 6.41; f2 - 11.199 |
||||||
Для нормативных условий: , , , , , |
- 5.108; f1 - 11.145; - 5.234; f2 - 11.28; - 17.8; f3 - 11.22; - 12.34; f4 - 11.26; - 11.24; - 5.110; - 5.229; - 5.109 |
||||||
Энтальпия пара в отборе, питающем j-й регенеративный подогреватель (область перегретого пара) |
ij |
ккал/кг |
f(Pj, tj) |
f - 7.1 |
|||
Для фактических условий: tj - 18.1 |
|||||||
Для нормативных условий: |
|||||||
Расчетное значение энтальпии пара в верхнем теплофикационном отборе |
|
ккал/кг |
|
Для турбоагрегатаТ-250/300-240 не рассчитывать |
|||
Для фактических условий: |
|||||||
Для нормативных условий: - 18.1 |
|||||||
Используемый теплоперепад отсека турбины перед отбором, питающим j-й регенеративный подогреватель (область влажного пара) |
Hj |
ккал/кг |
f(ΔPj) ΔPj = Pj+1 - Pj |
f - 11.140 |
См. примечание п. 18.3 |
||
Для фактических условий: |
|||||||
Для нормативных условий: - 18.1 |
|||||||
Расчетное значение энтальпии пара отбора, питающего j-й регенеративный подогреватель (область влажного пара) |
|
ккал/кг |
Для отбора перед верхним теплофикационным отбором
|
Для фактических условий: |
См. примечание п. 18.3 |
||
Используемый теплоперепад промежуточного отсека |
Hпо |
ккал/кг |
hпо = ΔРпо, hпо = f(Дпо), ΔРпо = Р3 - Р2 |
f - 11.141 |
|||
Для фактических условий:
|
|||||||
Для нормативных условий:
|
|||||||
Энтальпия пара в нижнем теплофикационном отборе |
i2 |
ккал/кг |
i3 - Hпо |
Для фактических условий: |
|||
Расчетное значение |
Для турбоагрегатов с номинальной мощностью 100, 175 и 180 МВт |
||||||
Поправка к используемому теплоперепаду на турбину при изменении давления в конденсаторе |
Δiк |
ккал/кг |
, ηэм = f(Nт) |
f - 11.189; f - 11.155; Дк - 13.11; X - 5.269; Kвл - 5.258; Nт - 8.255; Рк - 8.269; - 5.232 |
|||
Используемый теплоперепад пара в ЦНД |
HЦНД |
ккал/кг |
hЦНДαЦНД + Δiк, hЦНД = f1(Дк), αЦНД = f2(P2). Если , то HЦНД = 0 |
f1 - 11.142; f2 - 11.143; Дк - 13.11; - 5.252; P2 - 8.268; Δiк - 18.8 |
|||
Энтальпия пара в отборе на ПНД № 1 |
i1 |
ккал/кг |
i2 - аПНД1HЦНД |
Рассчитывается для турбоагрегата Т-250/300-240 |
|||
Энтальпия пара в конденсаторе |
iк |
ккал/кг |
i2 - HЦНД |
См. примечание п. 18.10 |
|||
Расчетное значение
|
Для турбоагрегатов с номинальной мощностью 100, 175 и 180 МВт |
||||||
Энтальпия пара в отборе, питающем j-й регенеративный подогреватель (область влажного пара) |
ij |
ккал/кг |
, α'j = f2(Д0), β'j = f3(Д0), γ'j = f4(Д0), φ'j = f5(Д0), ψ'j = f6(Д0), σ'j = f7(Д0), Для конденсатора
|
Д0 = Gпв - 8.241; - 5.247; - 5.248; - 5.246; f7 - 11.126; - 5.245; f8 - 11.28; f1 - 11.24; f2 - 11.123; f3 - 11.124; f4 - 11.125; f5 - 11.127; f6 - 11.128 |
Для турбоагрегатаT-250/300-240 не рассчитывать |
||
Для фактических условий: P'o - 18.1; ηЦСД - 18.1; to - 8.289; - 18.5; t'ЦСД - 8.291; - 18.11; Р'ЦСД - 8.260; ηЦВД - 18.1 |
|||||||
Для нормативных условий: - 5.108; - 5.109; t'ЦСД = - 5.110; Р'ЦСД = - 11.24; ηЦВД = η(н)ЦВД - 5.229; - 18.5; - 18.11 |
|||||||
Энтальпия дренажа j-го регенеративного подогревателя |
iдрj |
ккал/кг |
f(Pj) |
f - 11.194 Для фактических условий: |
|||
Для нормативных условий: - 18.1 |
|||||||
Энтальпия питательной воды за j-ым регенеративным подогревателем |
i"j |
ккал/кг |
Для фактических условий: Если j = 1 ÷ 5, то i"j = t"j. Если j = 6 ÷ 8, то t"j - 8.342; 8.344 |
||||
Для нормативных условий: |
f - 11.144; - 18.1 |
Таблица 19
Номер |
Наименование параметра |
Обозначение |
Размерность |
Формула вычисления |
Контрольное значение |
Исходная информация |
Примечание |
Признак расчета |
Если , то расчет не производится по пп. 19.1 - 19.14 Если , то расчет продолжается с п. 19.2 |
Дк - 13.11; - 5.252 |
Принимаются результаты предыдущих расчетов (при ) |
||||
Изменение давления пара в конденсаторе при отклонении присосов воздуха от норматива |
|
кгс/см2 |
|
||||
Давление пара в конденсаторе без учета присосов |
Р'к |
кгс/см2 |
|
||||
Тепловая нагрузка ВПК |
QВПК |
Гкал/ч |
Если K45 = 0 и K64 = 0, то QВПК = 0 Если K45 = 1 или K64 = 1, то QВПК = GВПК(t"ВПК - t'ВПК)10-3 |
K45 - 2.45; K64 - 2.64; GВПК - 8.178; t"ВПК - 4.128; t'ВПК - 4.127 |
|||
Коэффициент теплопередачи конденсатора |
K |
ккал/м2·ч·град |
t'Sк = f(P'к) |
GВПК - 8.178; FВПК - 5.335; Дк - 13.11; iк - 18.11; f - 7.6; P'к - 19.3; t2в - 8.312; tSк - 8.319 |
При K45 = 1 GВПК = 0 FВПК = 0 |
||
Степень чистоты |
а |
Начальное приближение |
a = aн - 5.337 |
||||
Показатель степени |
Х |
|
|||||
Средняя скорость воды в трубках конденсатора |
υ |
м/с |
|
Wк - 8.207; fВПК - 5.336 |
При K45 = 1 fВПК = 0 GВПК = 0 |
||
Коэффициент, учитывающий число ходов воды в конденсаторе |
ФZ |
|
|||||
Удельная паровая нагрузка конденсатора |
dк |
т/ч ∙ м2 |
Дк/(Fк + FВПК) |
FВПК - 5.335 |
|||
Граничная удельная паровая нагрузка |
|
т/ч ∙ м2 |
|
||||
Коэффициент, учитывающий влияние паровой нагрузки |
Фd |
Если , то Фd = 1 В противном случае |
|||||
Коэффициент теплопередачи по формуле ВТИ |
kВТИ |
ккал/м2 ∙ ч ∙ °С |
|
υ - 19.8; Х - 19.7; dв - 5.222; a - 19.6; t1в - 4.122; ФZ - 19.9; Фd - 19.12 |
|||
Условие продолжения итерационного цикла при расчете степени чистоты |
Если , то расчет повторяется с п. 19.6 |
k - 19.5; |
|||||
Коэффициент гидравлического сопротивления половины 1 |
Si |
м вод.ст/(м6/ч2) |
|
i - номер участка циркуляционной сети - в соответствии с рис. к табл. 24 |
|||
Коэффициент гидравлического сопротивления половины 2 |
Si |
м вод.ст/(м6/ч2) |
|
Таблица 20
Номер показателя |
Наименование показателя |
Обозначение |
Размерность |
Формула вычисления |
Контрольное значение |
Исходная информация |
Примечание |
Коэффициент изменения мощности регенеративного отбора, питающего ПНД № 1 |
е1 |
|
Для фактических условий: |
||||
Для нормативных условий: |
|||||||
Удельное изменение мощности за счет нагрева конденсата в ПНД № 1 |
Z1 |
ккал/кг |
Для фактических условий:
|
||||
Для нормативных условий: , Δt1 = f(Gпв) |
|||||||
Коэффициент изменения мощности отбора, питающего ПНД № 2 |
e2 |
|
Для фактических условий: i2 - 18.7; X2(2) - 12.3; iк - 18.11; X2(3) - 12.4; Z1 - 20.2; i"1 - 18.14; iдр.2 - 18.14 |
||||
Для нормативных условий: - 18.7; - 18.14; - 20.2; - 12.3; - 18.13; iк - 18.11; - 12.4 |
|||||||
Удельное изменение мощности за счет нагрева конденсата в ПНД № 2 |
Z2 |
ккал/кг |
e2(i"2 - i"1)(1 - X2(1)) |
Для фактических условий: |
|||
Для нормативных условий: |
|||||||
Коэффициент изменения мощности отбора, питающего ПНД № 3 |
e3 |
|
Для фактических условий: i3 - 18.2; X3(4) - 12.6; iк - 18.11; X3(3) - 12.7; i"2 - 18.14; Z1 - 20.4; iдр.3 - 18.13; Z2 - 20.2 |
||||
Для нормативных условий: - 18.2; - 18.13; - 12.6; - 12.7; - 18.14; - 20.2; - 20.4; iк - 18.11 |
|||||||
Удельное изменение мощности за счет нагрева конденсата в ПНД № 3 |
Z3 |
ккал/кг |
e3(i"3 - i"2)(1 - X3(1)) |
Для фактических условий: |
|||
Для нормативных условий: |
|||||||
Коэффициент изменения мощности отбора, питающего ПНД № 4 |
e4 |
|
Для фактических условий: i4 - 18.2; X4(4) - 12.9; iк - 18.11; X4(3) - 12.10; i"3 - 18.14; Z1 - 20.2; iдр.4 - 18.13; Z2 - 20.4; e3 - 20.5; Z3 - 20.6; i3 - 18.2 |
||||
Для нормативных условий: , |
- 18.2; - 12.9; - 18.2; - 12.10; - 20.5; - 20.2; - 18.13; - 20.2; - 18.14; - 20.6; iк - 18.11 |
||||||
Удельное изменение мощности за счет нагрева конденсата в ПНД № 4 |
Z4 |
ккал/кг |
e4(i"4 - i"3)(1 - X4(1)) |
Для фактических условий: |
|||
Для нормативных условий:
|
|||||||
Коэффициент изменения мощности отбора, питающего ПНД № 5 |
е5 |
|
Для фактических условий: X5(5) - 12.12; e4 - 20.7; i"ПТН - 18.2; i4 - 18.2; iжр.5 - 18.13; iк - 18.11; X5(3) - 12.13 |
||||
Для нормативных условий: ; ; ; ; ; |
- 12.12; - 18.2; - 12.13; - 20.7; - 18.13; iк - 18.11; - 18.2 |
||||||
Удельное изменение мощности за счет нагрева конденсата в ПНД № 5 |
Z5 |
ккал/кг |
e5(i"5 - i"4)(1 - X5(1)) |
Для фактических условий: |
|||
Для нормативных условий:
|
|||||||
Коэффициент изменения мощности отбора, питающего деаэратор 7 кгс/см2 |
ед |
|
Для фактических условий: Zj - 20.2; 20.10; X10(8) - 12.23; iк - 18.11; X10(9) - 12.24; i"5 - 18.14; iд - 18.2 |
||||
Для нормативных условий: ; ; ; ; |
|||||||
Удельное изменение мощности за счет нагрева питательной воды в деаэраторе |
Zд |
ккал/кг |
eд(i"д - i"5) |
Для фактических условий: |
|||
Для нормативных условий: ; ; |
|||||||
Коэффициент изменения мощности отбора, питающего ПВД № 6 |
e6 |
|
Для фактических условий: Zj - 20.2; 20.10; X6(6) - 12.15; iд - 18.2; X6(7) - 12.16; i"5 - 18.14; X6(3) - 12.17; iк - 18.11; iдр.6 - 18.13; eд - 20.11; i6 - 18.2 |
||||
Для нормативных условий: , , , , , , , , |
- 20.2; 20.10; - 12.15; - 18.2; - 12.16; - 18.14; - 12.17; - 20.11; - 18.13; iк - 18.11; - 18.2 |
||||||
Удельное изменение мощности за счет нагрева питательной воды в ПВД № 6 |
Z6 |
ккал/кг |
Если X10(8) = 1, то |
Для фактических условий: e6 - 20.13; i"д - 18.14; i"6 - 8.342; i"5 - 18.14; X10(8) - 12.23; X6(1) - 12.14 |
|||
Для нормативных условий: , , , , , |
|||||||
Коэффициент изменения мощности отбора, питающего ПВД № 7 |
e7 |
, , , |
Для фактических условий: e6 - 20.13; i'ЦСД1 - 18.2; i7 - 18.2; iжр.7 - 18.13; i6 - 18.2 |
||||
Для нормативных условий: , , , , |
|||||||
Удельное изменение мощности за счет нагрева питательной воды в ПВД № 7 |
Z7 |
ккал/кг |
|
Для фактических условий: |
|||
Для нормативных условий: , , , |
|||||||
Коэффициент изменения мощности отбора, питающего ПВД № 8 |
eg |
,
|
Для фактических условий: |
||||
Для нормативных условий: , , , , |
|||||||
Удельное изменение мощности за счет нагрева питательной воды в ПВД № 8 |
Z8 |
ккал/кг |
, ,
|
Для фактических условий: |
|||
Для нормативных условий: , , , |
|||||||
Внутренний абсолютный КПД цикла |
η |
|
Для фактических условий: i0 - 18.2; Δiпп - 20.15; iк - 18.11; iпв - 18.14; Zj - 20.220.14; - 20.16; 20.18; - 20.16; 20.18 |
||||
Для нормативных условий: , , , , , |
- 20.220.14; - 20.16; 20.18; - 20.16; 20.18; - 18.2; - 18.14; - 20.15 |
||||||
Коэффициент удельной выработки потока пара, идущего в конденсатор |
Эк |
|
Для фактических условий: η - 20.19 |
||||
Для нормативных условий: η = η(н) - 20.19 |
|||||||
Коэффициент удельной выработки электроэнергии отборов, питающих регенеративные и сетевые подогреватели |
Эj |
|
Для фактических условий: |
||||
Для нормативных условий: η = η(н) - 20.19; |
Таблица 21
Номер показателя |
Наименование показателя |
Обозначение |
Размерность |
Формула вычисления |
Контрольное значение |
Исходная информация |
Примечание |
||
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении температуры свежего пара |
|
МВт |
,
, , , |
Д0 = Gпв - 8.241; Gпс1 - 8.203; Gпс2 - 8.202; Дк - 13.11; f1 - 11.64; f2 - 11.64; f3 - 11.64; f4 - 11.100 |
|||||
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении давления свежего пара |
|
МВт |
,
, , |
Д0 = Gпв - 8.241; Gпс1 - 21.1; Gпс2 - 21.1; Дк - 13.11; f1 - 11.65; f2 - 11.101 |
|||||
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении потери давления в тракте промперегрева |
|
МВт |
,
, , |
Д0 = Gпв - 8.241; Gпс1 - 21.1; Gпс2 - 21.1; Дк - 13.11; f1 - 11.66; f2 - 11.102 |
|||||
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении температуры пара после промперегрева |
|
МВт |
,
, , , |
Д0 = Gпв - 8.241; Gпс1 - 21.1; Gпс2 - 21.1; Дк - 13.11; f1 - 11.67; f2 - 11.79; f3 - 11.89; f4 - 11.103 |
|||||
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении КПД ЦВД |
|
МВт |
,
, , |
Д0 = Gпв - 8.241; Gпс1 - 21.1; Gпс2 - 21.1; Дк - 13.11; f1 - 11.77; f2 - 11.104 |
|||||
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении КПД ЦСД № 1 |
|
МВт |
,
, , , |
Д0 = Gпв - 8.241; Gпс1 - 21.1; Gпс2 - 21.1; Дк - 13.11; f1 - 11.69; f2 - 11.80; f3 - 11.91; f4 - 11.106; Р2 - 8.268; Р3 - 8.266; Рк - 8.269 |
|||||
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении КПД ЦСД № 2 |
|
МВт |
,
, , , |
Д0 = Gпв - 8.241; Gпс1 - 21.1; f4 - 11.107; Gпс2 - 21.1; Р2 - 8.268; Дк - 13.11; Р3 - 8.266; f2 - 11.81; Рк - 8.269; f1 - 11.70; f3 - 11.92 |
|||||
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении КПД приводной турбины питательного насоса |
|
МВт |
,
, , , , |
Д0 = Gпв - 8.241; Gпс1 - 21.1; Gпс2 - 21.1; Дк - 13.11; - 8.370; - 8.368; f1 - 11.71; f2 - 11.29; f3 - 11.82; f4 - 11.93; f5 - 11.108 |
|||||
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении КПД питательного насоса |
|
МВт |
,
, , , , , |
Д0 = Gпв - 8.241; Gпс2 - 21.1; f6 - 11.109; Дк - 13.11; Э6 - 20.21; - 8.370; - 8.368; f1 - 11.29; f2 - 11.30; f3 - 11.72; f4 - 11.83 |
|||||
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении состояния j-го регенеративного подогревателя |
|
МВт |
,
|
||||||
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении протечек питательной воды через обводную арматуру группы ПВД |
|
МВт |
,
|
Эj - 20.21; |
|||||
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении параметров i-го ПСВ |
|
МВт |
, , , , , , Дпо = Gпс1 + Дк + Д2 + Д1 |
G2 - 14.18; Δiпс1 - 5.204; Э4 - 20.21; G4 - 14.14; Δiпс2 - 5.205; G3 - 14.17; Gпс1 - 21.1; Gпс2 - 21.1; Р3 - 8.266; Э2 - 20.21; Р2 - 8.268; K40 - 2.40; f1 - 11.192; - 18.16; f2 - 11.193; - 18.16; Дк - 13.11; Э3 - 20.21; Д1 - 14.23; Д2 - 14.19; Д3 - 14.16 |
Для двух- и трехступенчатого подогрева сетевой воды. Значения ΔДпс1, ΔДпс2, ΔP2 и ΔP3 определяются при анализе технического состояния i-го ПСВ |
||||
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении давления пара в нижнем теплофикационном отборе |
|
МВт |
, , , , |
Д0 = Gпв - 8.241; Gпс1 - 21.1; Дк - 13.11; Р2 - 8.268; f1 - 11.68; f2 - 11.90; f3 - 11.105 |
Рассчитывается при одноступенчатом подогреве сетевой воды |
||||
Изменение внутренней мощности турбоагрегата из-за отключения ПВД № 6 |
ΔN6 |
МВт |
Q6 = f1(Д0), , , , , |
Д0 = Gпв - 8.241; δj+1 - 5.221; f1 - 11.32; Э8 - 20.21; f2 - 11.62; Э7 - 20.21; f3 - 11.75; - 8.370; f4 - 11.86; - 8.368; f5 - 11.97; Эк - 20.20; f6 - 11.112; Э6 - 20.21; Gпс1 - 21.1; Д7и - 8.160; Gпс2 - 21.1; Д8и - 8.159; Дк - 13.11; iдр.6 - 18.14; iдр.7 - 18.14; Эд - 20.21 |
|||||
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при отключении ПВД № 7 и 8 |
ΔN7, 8 |
МВт |
Qj = f1(Д0), , , , , |
Д0 = Gпв - 8.241; Эj - 20.21; f1 - 11.32; Эк - 20.20; f2 - 11.61; - 8.370; f3 - 11.74; - 8.368; f4 - 11.85; Gпс1 - 21.1; f5 - 11.96; Gпс2 - 21.1; f6 - 11.111; Дк - 13.11; X7(1) - 12.18 |
|||||
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при отключении ПВД № 8 |
ΔN8 |
МВт |
Q8 = f1(Д0), , , , , |
Д0 = Gпв - 8.241; Э8 - 20.21; f3 - 11.73; Эк - 20.20; f4 - 11.84; - 8.370; - 8.368; f5 - 11.95; Gпс1 - 21.1; f6 - 11.110; Gпс2 - 21.1; Дк - 13.11; X8(1) - 12.21; f1 - 11.32; f2 - 11.60 |
|||||
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при отключении ПВД № 6-8 |
ΔN6, 7, 8 |
МВт |
Qj = f1(Д0), , , , , |
Д0 = Gпв - 8.241; Эj - 20.21; f4 - 11.87; Эк - 20.20; f5 - 11.98; - 8.370; - 8.368; f6 - 11.113; Gпс1 - 21.1; |
|||||
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при отключении j-го ПНД |
ΔNj |
МВт |
j = 1 ÷ 3, Q = f1(Gj), j = 5, Qj = f2(Д0) Если j = 5, то δj+1 = 0 |
Д0 = Gпв - 8.241; Xj(1) - 12.1; 12.2; 12.5; 12.8; 12.11; Эj - 20.21; Gj - 14.17; 14.18; 14.22; f1 - 11.31; f2 - 11.32; δj+1 - 5.221 |
|||||
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при отключении ПНД № 4 |
ΔN4 |
МВт |
Q4 = f(Д0) |
Эд - 20.21; Ддр.5 - 14.12; Э5 - 20.21; iдр.5 - 18.14; Э4 - 20.21; X1(1) - 12.1; Э1 - 20.21; iSк - 8.321; Э2 - 20.21; - 18.15; Э3 - 20.21; - 18.15; f - 11.32; - 18.15; - 18.15; Д0 = Gпв - 8.241 |
|||||
Изменение расхода тепла, отводимого из конденсатора, из-за отключения ПНД № 4 |
ΔQк4 |
Гкал/ч |
Ддр.5(iдр.5 - iSк)10-3 |
||||||
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении расхода конденсата на уплотнения питательных насосов |
ΔNупл.пн |
МВт |
|
- 8.181; - 8.182; - 18.15; Эд - 20.21; Эj - 20.21; - 18.15; - 18.15 |
|||||
Изменение расхода тепла, отводимого из конденсатора, при изменении расхода конденсата на уплотнения питательных насосов |
|
Гкал/ч |
|
||||||
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении нагрева воды в питательном насосе |
ΔNпн |
МВт |
|
Gпв - 8.241; Э6 - 20.21 |
|||||
Изменение внутренней мощности турбоагрегата при скользящем давлении пара в деаэраторе |
ΔNд.ск |
МВт |
Если , то Если , то
|
Gпв - 8.241; ΔN6 - 21.14; Э6 - 20.21; - 8.367; Эд - 20.21; iдр.7 - 18.14; - 5.191; Р6 - 8.36; - 8.341; - 5.72; Дд - 8.180; i6 - 8.377; iд - 8.378; - 12.23; - 12.24; i7 - 8.376 |
|||||
Изменение мощности турбоагрегата из-за изменения расхода пара из I камеры переднего уплотнения ЦВД |
|
МВт |
|
||||||
Изменение мощности турбоагрегата из-за изменения расхода пара из II камеры переднего уплотнения ЦВД |
|
МВт |
|
i0 - 8.365; - 8.368; - 8.371; - 8.367; Э5 - 20.21; i7 - 8.376 |
При K25 = 1 , при K25 = 0 |
||||
Изменение мощности турбоагрегата из-за изменения расхода пара из I камеры заднего уплотнения ЦВД |
|
МВт |
|
См. примечание п. 21.26 |
|||||
Изменение мощности турбоагрегата из-за изменения расхода пара из I камеры переднего уплотнения ЦСД № 1 |
|
МВт |
|
См. примечание п. 21.26 |
|||||
Изменение мощности турбоагрегата из-за подачи пара на концевые уплотнения турбины из деаэратора |
|
МВт |
; ΔNуплДупл;
;
|
i0 - 8.365; iд7 - 8.378; - 8.367; i7 - 8.376; - 8.401; iSк - 8.319; iдр.сп - 5.274; iдр.эу - 5.273; dсп - 5.276; dэу - 5.275; X1(1) - 12.1; K53 - 2.53; Э1 ÷ Э8 - 20.21; - 4.182; - 4.181; - 4.180; - 4.179; - 4.178; - 8.341; - 8.342; - 8.343; - 8.344 |
|||||
Изменение расхода тепла, отводимого из конденсатора, из-за подачи пара на концевые уплотнения турбины из деаэратора |
|
Гкал/ч |
; ;
|
dсп - 5.276; dэу - 5.275; - 8.401; iSк - 8.319; iдр.сп - 5.274; iдр.эу - 5.273 |
|||||
Изменение мощности турбоагрегата из-за подачи пара на концевые уплотнения турбины из коллектора СН 13 кгс/см2 |
|
МВт |
; ;
|
i0 - 8.365; i7 - 8.376; iдр.сп - 5.274; iдр.эу - 5.273; dсп - 5.276; dэу - 5.275; X1(1) - 12.1; K53 - 2.53; Э1, Э2 - 20.21; R29 - 21.29 |
|||||
Изменение расхода тепла, отводимого из конденсатора, из-за подачи пара на концевые уплотнения турбины из коллектора СН 13 кгс/см2 |
|
Гкал/ч |
; ;
|
dсп - 5.276; dэу - 5.275; i7 - 8.376; iSк - 8.319; iдр.сп - 5.274; iдр.эу - 5.273 |
|||||
Изменение мощности турбоагрегата при питании калориферов котла из выхлопа ПТН |
|
МВт |
;
; ; ; ; |
iк.кф - 8.354; - 8.371; iS1,2 - 5.271; - 4.139; i0 - 8.365; - 8.367; - 8.368; i7 - 8.376; R29 - 21.29; f1 - 11.78; f2 - 11.88; f3 - 11.99; f4 - 11.114; Д0 = Gпв - 8.241; Gпс1 - 8.203; Gпс2 - 8.202; i2 - 8.373; i3 - 8.372; iдр.пс1 - 8.352; |
Kр.к = 1 при сливе конденсата калориферов в основном режиме в расширитель конденсата калориферов. Для схемы с охладителем конденсата калориферов Kр.к = 0 |
||||
Изменение мощности турбоагрегата при питании калориферов котла из коллектора СН 13 кгс/см2, а также при подаче пара от РУ 40/13 в коллектор |
|
МВт |
;
|
iк.кф - 8.354; iS1,2 - 5.271; - 8.371; - 4.139; - 21.33; - 21.33; i0 - 8.365; i7 - 8.376; R29 - 21.29 |
См. примечание п. 21.33 |
||||
Изменение расхода тепла, отводимого из конденсатора, из-за подачи пара на калориферы котла |
ΔQк.кф |
Гкал/ч |
;
|
См. примечание п. 21.33 |
|||||
Изменение расхода тепла, отводимого из конденсатора, при подаче пара на СН из коллектора 1,2 кгс/см2 |
ΔQк СН1,2 |
Гкал/ч |
;
|
||||||
Изменение мощности турбоагрегата и расхода тепла в конденсатор при отклонении фактической плотности диафрагмы от нормативной |
ΔNдф |
МВт |
;
|
||||||
Изменение мощности турбоагрегата из-за подачи пара на основные эжекторы из деаэратора |
|
МВт |
|
i0 - 8.365; iд7 - 8.378; - 8.367; - 8.401; i7 - 8.376; iдр.эж - 5.272; Э1, Э2 - 20.21; R29 - 21.29 |
|||||
Изменение расхода тепла, отводимого из конденсатора, из-за подачи пара на основные эжекторы |
ΔQк.эж |
Гкал/ч |
; |
||||||
Изменение расхода тепла, отводимого из конденсатора, из-за отключения ЦНД |
|
Гкал/ч |
; ; , Дс = f(P3); nс = 3; если Р3 ≥ 1, то nс = 2 |
||||||
Изменение мощности турбоагрегата при питании эжекторов из выхлопа ПТН |
|
МВт |
|
- 21.33; - 8.371; iдр.эж - 5.272; X1(1) - 12.1; Э1, Э2 - 20.21 |
|||||
Изменение мощности турбоагрегата из-за подачи питательной воды на впрыск в промежуточный пароперегреватель |
ΔNвпр |
МВт |
|
i0 - 8.365; i7 - 8.376; iвпр - 8.327; - 8.342; - 8.343; - 8.344; - 21.9; Gпв - 8.241; - 8.42; - 8.41; |
|||||
Расчет изменений мощности из-за слива конденсата ПСВ на обессоливание по сравнению со сливом перед ПНД № 3 и 4. Определение нормативных расходов конденсата ПСВ на обессоливание |
|||||||||
Условия проведения расчетов |
Если и , то и и расчеты по пп. 21.43 ÷ 21.66 не производить Если , а , то расчеты по пп. 21.47, 21.51, 21.53, 21.55; 21.56, 21.59; 21.61, 21.63, 21.65 не производить Если , а , то расчеты по пп. 21.48; 21.52; 21.54; 21.57; 21.58; 21.60; 21.62; 21.64; 21.66 не производить |
||||||||
Расход конденсата турбины на выходе из конденсатора |
Gк |
т/ч |
|
- 4.131; - 8.176; - 8.174 |
|||||
Энтальпия конденсата подогревателей сетевой воды за охладителем конденсата I ступени |
|
ккал/кг |
|
Gпс1 - 8.203; iдр.пс1 - 8.352; iдр.пс2 - 8.353; |
|||||
Удельный расход тепла конденсата ПСВ, отведенного из тепловой схемы, в охладителе конденсата турбины и сетевых подогревателей II ступени |
|
ккал/кг |
При
При ; Если , то принять |
- 4.187; - 4.132; Gк - 21.43.2; Gпс1 - 8.203; Gпс2 - 8.202; - 21.44 |
|||||
Энтальпия конденсата ПСВ после охладителя конденсата турбины и сетевых подогревателей II ступени |
|
ккал/кг |
|
- 21.44; - 21.45 |
|||||
Удельное изменение мощности турбоагрегата при сливе конденсата ПСВ № 1 на обессоливание по сравнению со сливом перед ПНД № 3 (без учета заноса солями проточной части турбины) |
|
МВт ∙ ч/т |
|
iдр.пс1 - 8.352; Э1 ÷ Э3 - 20.21; - 21.44; - 21.46; X1(1) - 12.1; - 8.371; iS1,2 - 5.271; - 21.45; - 21.33; - 21.33; K44 - 2.44; tSк - 8.319; - 4.127; - 4.128 |
Kс.в = 1 при охлаждении охладителя конденсата турбины и ПСВ II ступени (ОК № 2) сырой водой, поступающей затем в химический цех. Kп.в = 1 при охлаждении ОК № 2 подпиточной водой |
||||
Удельное изменение мощности турбоагрегата при сливе конденсата ПСВ № 2 на обессоливание по сравнению со сливом перед ПНД № 4 (без учета заноса солями проточной части турбины) |
|
МВт ∙ ч/т |
|
- 4.182; - 4.181; - 4.180; - 4.179; iдр.пс2 - 8.353; - 21.44; |
См. примечание п. 21.47 |
||||
Условия проведения расчетов |
Если , то расчеты по пп. 21.50, 21.51, 21.53, 21.55, 21.56. 21.59, 21.61 не производить и . Если , то расчеты по пп. 21.50, 21.52, 21.54, 21.57, 21.58, 21.60, 21.62 не производить и |
æпс1 - 4.109; æпс2 - 4.103; - 4.134 |
|||||||
Удельная электрическая проводимость питательной воды при подаче всего конденсата подогревателей сетевой воды на обессоливание |
|
мкСм/см |
|
Gк - 21.43; Gпс1 - 8.203; Gпс2 - 8.202; - 8.176; - 8.177; - 8.174; - 8.175; æпв - 4.72; - 4.134; æпс1 - 4.109; |
|||||
Удельная электрическая проводимость питательной воды при сливе конденсата ПСВ № 1 перед ПНД № 3 |
æпв пс1 |
мкСм/см |
|
- 21.50; |
|||||
Удельная электрическая проводимость питательной воды при сливе конденсата ПСВ № 2 перед ПНД № 4 |
æпв пс2 |
мкСм/см |
|
- 21.50; Gпс2 - 8.202; æпс2 - 4.103; - 4.134 |
|||||
Дополнительный занос солями проточной части турбины при сливе конденсата ПСВ № 1 перед ПНД № 3 |
ΔСотл пс1 |
кг |
, |
τо - время работы турбины с момента последней промывки ее проточной части, ч. Определяется в ВК программно |
|||||
То же при сливе конденсата ПСВ № 2 перед ПНД № 4 |
ΔСотл пс2 |
кг |
, |
См. примечание п. 21.53 |
|||||
Дополнительный занос солями проточной части ЦВД при сливе конденсата ПСВ № 1 перед ПНД № 3 |
|
кг |
dЦВДΔСотл пс1 |
dЦВД - 5.309; ΔCотл пс1 - 21.53 |
|||||
Дополнительный занос солями проточной части ЦСД при сливе конденсата ПСВ № 1 перед ПНД № 3 |
|
кг |
|
ΔCотл пс1 - 21.53; - 21.55 |
|||||
Дополнительный занос солями проточной части ЦВД при сливе конденсата ПСВ № 2 перед ПНД № 4 |
|
кг |
dЦВДΔСотл пс2 |
dЦВД - 5.309; ΔCотл пс2 - 21.54 |
|||||
Дополнительный занос солями проточной части ЦСД при сливе конденсата ПСВ № 2 перед ПНД № 4 |
|
кг |
|
ΔCотл пс2 - 21.54; - 21.57 |
|||||
Удельное изменение мощности турбоагрегата из-за дополнительного заноса солями проточной части турбины при сливе конденсата ПСВ № 1 перед ПНД № 3 |
|
МВт ∙ ч/т |
, |
||||||
Удельное изменение мощности турбоагрегата из-за дополнительного заноса солями проточной части турбины при сливе конденсата ПСВ № 2 перед ПНД № 4 |
|
МВт ∙ ч/т |
, , |
Gпс2 - 8.202; - 21.5; - 21.6; - 21.7; aв - 5.314; aс - 5.315; - 21.57; - 21.58 |
|||||
Удельное изменение мощности турбоагрегата при сливе конденсата ПСВ № 1 на обессоливание по сравнению со сливом перед ПНД № 3 с учетом заноса солями проточной части турбины |
|
МВт ∙ ч/т |
|
- 21.47; - 21.59 |
|||||
То же при сливе конденсата ПСВ № 2 на обессоливание по сравнению со сливом перед ПНД № 4 |
|
МВт ∙ ч/т |
|
- 21.48; - 21.60 |
|||||
Удельное изменение расхода тепла на турбоагрегат при сливе конденсата ПСВ № 1 на обессоливание по сравнению со сливом перед ПНД № 3 |
|
Гкал/т |
|
Kп.в. = 1 при охлаждении ОК № 2 подпиточной водой |
|||||
Удельное изменение расхода тепла на турбоагрегат при сливе конденсата ПСВ № 2 на обессоливание по сравнению со сливом перед ПНД № 3 |
|
Гкал/т |
|
||||||
Нормативное значение расхода конденсата греющего пара ПСВ № 1 на обессоливание |
|
т/ч |
Если , то Если , то |
- 21.63; Gпс1 - 8.203 |
|||||
То же ПСВ № 2 |
|
т/ч |
Если , то Если , то |
- 21.64; Gпс2 - 8.202 |
|||||