ТИПОВОЙ АЛГОРИТМ РАСЧЕТА ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ МОЩНЫХ ОТОПИТЕЛЬНЫХ ТЭЦ

Часть II

ИСХОДНАЯ ИНФОРМАЦИЯ И АЛГОРИТМЫ
ЕЕ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОЙ ОБРАБОТКИ

РАЗРАБОТАН БелЭНИН, ВТИ, ПО «Союзтехэнерго», Ленинградским отделением ТЭП

В части II приведены перечни датчиков дискретной и аналоговой информации, алгоритмы ее усреднения, накопления и коррекции. Даны алгоритмы контроля достоверности и определения расчетных параметров.

СОДЕРЖАНИЕ

1. Двухпозиционные органы, участвующие в формировании признаков переключений технологической схемы энергоблока и тэц.. 1

2. Признаки переключений технологической схемы энергоблока и тэц.. 4

3. Формулы накопления и усреднения исходной информации. 11

4. Автоматически измеряемые технологические параметры, алгоритм их накопления и усреднения. 12

5. Постоянные величины, используемые в расчетах. 36

6. Исходная информация (сменяемые константы) 47

7. Уравнения термодинамического состояния воды и водяного пара. 50

8. Расчет параметров по выражениям, используемым многократно. 52

9. Расчет общестанционных и других параметров, необходимых при определении тэп энергоблока. 70

10. Контроль достоверности, коррекция измеряемых параметров и основных вычисляемых показателей. 77

11. Аппроксимируемые функциональные зависимости, используемые для расчетов. 96

12. Определение структурных характеристик тепловой схемы.. 119

13. Расчет расхода пара в конденсатор. 125

14. Расчет расходов пара и воды в регенеративной системе. 127

15. Расчет параметров фактического состояния сетевых подогревателей. 132

16. Уравнения для расчета давлений пара в отборах и расходов пара на псв № 1 и 2 при многоступенчатом подогреве сетевой воды.. 133

17. Определение давлений в отборах и расходов пара на псв № 1 и 2 для расчета нормативных показателей. 135

18. Косвенный расчет энтальпий пара и воды.. 137

19. Расчет тепловых и гидравлических параметров фактического состояния конденсатора. 143

20. Расчет удельной выработки электроэнергии отборов. 145

21. Уравнения изменений внутренней мощности турбоагрегатов, используемые в расчетах многократно. 152

1. ДВУХПОЗИЦИОННЫЕ ОРГАНЫ, УЧАСТВУЮЩИЕ В ФОРМИРОВАНИИ ПРИЗНАКОВ ПЕРЕКЛЮЧЕНИЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ СХЕМЫ ЭНЕРГОБЛОКА И ТЭЦ

Таблица 1

Номер параметра

Наименование органа

Номер на тепловой схеме

Адрес ввода параметра в ИВК

Контрольное значение

Примечание

Энергоблок

1.1

Выключатель турбогенератора

1.2

Блок-контакты ввода резервного возбуждения

Выключатель:

1.3

на линии подачи питания от рабочего трансформатора СН к каждой секции 6 кВ СН энергоблока

1.4

на отпайке от шин резервного питания к каждой секции 6 кВ СН энергоблока

1.5

каждого дымососа

1.6

каждого дымососа рециркуляции

1.7

каждой скорости каждого дутьевого вентилятора

1.8

питательного электронасоса (ПЭН)

1.9

каждого бустерного насоса

1.10

каждого конденсатного насоса I ступени

1.11

каждого конденсатного насоса II ступени

1.12

каждого сливного насоса ПНД № 4

1.13

каждого сливного насоса ПНД № 3

1.14

каждого сливного насоса ПНД № 2

1.15

каждого сетевого насоса I ступени

1.16

каждого сетевого насоса II ступени

1.17

каждого конденсатного насоса ПСВ № 1

1.18

каждого конденсатного насоса ПСВ № 2

1.19

конденсатного насоса солевых отсеков ПСВ

1.20

каждого вентилятора горячего дутья

1.21

каждой мельницы

1.22

каждого вентилятора пылеприготовительной установки (мельничного вентилятора)

Задвижка:

1.23

на газопроводе к котлу

1.24

на линии отбора пара из тракта промперегрева к РУ СН

1.25

на линии от РУ СН к коллектору пара 13 кгс/см2

1.26

на линии подачи пара на калориферы от выхлопа ПТН

1.27

на линии подачи пара на калориферы от коллектора 13 кгс/см2

1.28

на линии пускового впрыска

1.29

на линии подачи пара на обдувку

1.30

на паропроводе IV отбора на деаэратор

1.31

на паропроводе от коллектора 13 кгс/см2

на деаэратор на паропроводе к:

1.32

ПВД № 8

1.33

ПВД № 7

1.34

ПВД № 6

на линии слива дренажа из:

1.35

ПВД № 7 в деаэратор

1.36

ПВД № 6 в ПНД № 5

1.37

ПВД № 6 в конденсатор

1.38

ПНД № 5 в конденсатор

1.39

на линии подачи конденсата ПСВ № 1 в линию основного конденсата перед ПНД № 3

1.40

на линии подачи конденсата ПСВ № 2 в линию основного конденсата перед ПНД № 4

1.41

на линии подачи сетевой воды к ПСВ № 2

1.42

на линии сетевой воды после ПСВ № 2

1.43

на каждом паропроводе к ПСВ № 2

1.44

на каждой перепускной трубе из ЦСД № 2 в ЦНД

1.45

на каждой линии подачи охлаждающей воды к основной поверхности конденсатора

1.46

на линии подачи циркуляционной воды к охладителю конденсата ПСВ II ступени

1.47

то же на линии отвода воды от охладителя конденсата ПСВ II ступени

1.48

на линии подачи подпиточной или сетевой воды к теплофикационному пучку конденсатора

1.49

на линии аварийной подачи ХОВ в конденсатор

1.50

на линии подачи пара на концевые уплотнения турбины из деаэратора

1.51

на линии подачи пара на основные эжекторы из деаэратора

1.52

на линии подачи пара к каждому основному эжектору

1.53

на линии подачи пара к пусковому эжектору

Задвижка:

1.54

на линии подачи питьевой воды к каждому вакуумному деаэратору

1.55

на линии подачи пара на РОУ 6/1,2 из линии выхлопа ПТН

1.56

на паропроводе от РОУ 6/1,2 к коллектору 1,2 кгс/см2

1.57

на линии подачи сетевой воды к сальниковому подогревателю

Регулирующий клапан:

1.58

РУ собственных нужд (РУ 40/13)

1.59

РОУ 6/1,2

1.60

на линии аварийной подачи ХОВ в конденсатор

1.61

Стопорный клапан ПТН

1.62

Автоматический байпасный клапан на потоке питательной воды

1.63

Переключатель режима работы турбины

1.64

Автомат безопасности турбоагрегата

1.65

Задатчик регулятора мощности энергоблока (1 - постоянное давление; 0 - скользящее давление свежего пара)

1.66

Блок управления регулятора теплофикационных отборов

1.67

Сигнализатор положения регулирующей диафрагмы ЦНД

Общестанционное оборудование

Выключатель:

1.70

резервного возбудителя

1.71

каждого циркнасоса

1.72

каждого трансформатора СН мазутного хозяйства

1.73

каждого трансформатора СН водоподготовительной установки

1.74

каждого трансформатора котельной низкого давления

1.75

каждого трансформатора водогрейной котельной

1.76

каждого насоса рециркуляции для водогрейных котлов

1.77

каждого насоса перекачки сетевой воды из обратного трубопровода в подающий

1.78

каждого подпиточного насоса (летнего)

1.79

каждого подпиточного насоса (зимнего)

1.80

каждого насоса сырой воды питания котлов

1.81

каждого насоса баков запаса конденсата

1.82

каждого трансформатора насосной станции подпитки

1.83

каждого трансформатора СН топливоподачи

1.84

каждого насоса смывной воды

1.85

каждого багерного насоса

Задвижка:

1.86

на газопроводе к каждому ПВК

1.87

на мазутопроводе к каждому ПВК

1.88

на линии подачи сетевой воды к каждому ПВК

1.89

на линии выхода сетевой воды после каждого ПВК

1.90

на газопроводе к котельной низкого давления

1.91

на мазутопроводе к котельной низкого давления

1.92

на линии подающей сетевой воды на СН ТЭЦ

1.93

на линии обратной сетевой воды на СН ТЭЦ

1.94

на линии подачи пара на подогреватель сырой воды питания котлов

1.95

на подающей линии каждой тепломагистрали от ТЭЦ к потребителям

1.96

то же на обратной линии

1.97

на линии подачи пара от КНД к потребителям

2. ПРИЗНАКИ ПЕРЕКЛЮЧЕНИЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ СХЕМЫ ЭНЕРГОБЛОКА И ТЭЦ

Таблица 2

Номер

Наименование

Обозначение

Логическое условие формирования признака Knj = 1

Контрольное значение

Примечание

Энергоблок

2.1

Включение генератора в сеть

K1

Включен выключатель генератора (1.1)

2.2

Ввод резервного возбуждения на данный энергоблок

K2

Включены блок-контакты ввода резервного возбуждения на данный энергоблок (1.2)

2.3

Включение рабочего трансформатора СН энергоблока

K3

Положение выключателя «Включено» (1.3)

2.4

Ввод резервного питания на каждую секцию 6 кВ СН энергоблока

K4j

Положение выключателя «Включено» (1.4)

Включение:

2.5

каждого дымососа

K5j

Положение выключателя «Включено»(1.5)

2.6

каждого дымососа рециркуляции

K6j

Положение выключателя «Включено» (1.6)

2.7

каждой скорости каждого дутьевого вентилятора

K7j

Положение выключателя «Включено» (1.7)

2.8

ПЭН

K8

Положение выключателя «Включено» (1.8)

2.9

каждого бустерного насоса

j

Положение выключателя «Включено» (1.9)

2.10

каждого конденсатного насоса I ступени

Положение выключателя «Включено» (1.10)

2.11

каждого конденсатного насоса II ступени

Положение выключателя «Включено» (1.11)

2.12

каждого сливного насоса ПНД № 4

Положение выключателя «Включено» (1.12)

2.13

каждого сливного насоса ПНД № 3

Положение выключателя «Включено» (1.13)

2.14

каждого сливного насоса ПНД № 2

Положение выключателя «Включено» (1.14)

2.15

каждого сетевого насоса I ступени

Положение выключателя «Включено» (1.15)

2.16

каждого сетевого насоса II ступени

K16j

Положение выключателя «Включено» (1.16)

2.17

каждого конденсатного насоса ПСВ № 1

Положение выключателя «Включено» (1.17)

2.18

каждого конденсатного насоса ПСВ № 2

Положение выключателя «Включено» (1.18)

2.19

конденсатного насоса солевых отсеков сетевых подогревателей

Положение выключателя «Включено» (1.19)

2.20

каждого вентилятора горячего дутья

Положение выключателя «Включено» (1.20)

2.21

каждой мельницы

Положение выключателя «Включено» (1.21)

2.22

каждого вентилятора пылеприготовительной установки (мельничного вентилятора)

Положение выключателя «Включено» (1.22)

2.23

Наличие расхода газа на котел

Открыта задвижка на газопроводе к котлу (1.23)

2.24

Наличие отбора пара на РУ СН из тракта промперегрева

Открыты задвижки на линии отбора пара из тракта промперегрева к РУ СН (1.24) и от РУ СН к коллектору пара 13 кгс/см2 (1.25) и регулирующий клапан РУ СН (1.58)

2.25

Наличие расхода пара на ПТН

Открыт стопорный клапан ПТН (1.61)

2.26

Наличие расхода пара на калориферы

Открыта задвижка на линии подачи пара на калориферы от выхлопа ПТН (1.26) или от коллектора СН 13 кгс/см2 (1.27)

2.27

Питание калориферов от РОУ

на линии от РОУ к калориферам (1.27)

2.28

Включение пускового впрыска

на линии пускового впрыска (1.28)

2.29

Подача пара на обдувку поверхностей нагрева

на линии подачи пара на обдувку (1.29)

2.30

Питание деаэратора 6 кгс/см2 паром IV отбора

на паропроводе IV отбора на деаэратор (1.30)

2.31

Питание деаэратора 6 кгс/см2 паром от коллектора СН

на паропроводе от коллектора СН на деаэратор (1.31)

2.32

Отключение:

группы ПВД

Открыт автоматический байпасный клапан на потоке питательной воды (1.62)

2.33

ПВД № 8

Закрыта задвижка на паропроводе к:

ПВД № 8 (1.32)

2.34

ПВД № 7

ПВД № 7 (1.33)

2.35

ПВД № 6

ПВД № 6 (1.34)

2.36

Слив конденсата греющего пара:

Открыта задвижка:

ПВД № 7 в деаэратор

на линии слива дренажа из ПВД № 7 в деаэратор (1.35)

2.37

ПВД № 6 в ПНД № 5

на линии слива дренажа из ПВД № 6 в ПНД № 5 (1.36)

2.38

ПВД № 6 в конденсатор

на линии слива дренажа из ПВД № 6 в конденсатор (1.37)

2.39

ПНД № 5 в конденсатор

на линии слива дренажа из ПНД № 5 в конденсатор (1.38)

2.40

Подача конденсата ПСВ № 1 в линию основного конденсата перед ПНД № 3

на линии подачи конденсата ПСВ № 1 в линию основного конденсата перед ПНД № 3 (1.39)

2.41

Подача конденсата ПСВ № 2 в линию основного конденсата перед ПНД № 4

на линии подачи конденсата ПСВ № 2 в линию основного конденсата перед ПНД № 4 (1.40)

2.42

Отключение цилиндра низкого давления

Закрыты задвижки на перепускных трубах из ЦСД № 2 в ЦНД (1.44)

2.43

Наличие охлаждения основной поверхности конденсатора

Открыты задвижки на линиях подачи охлаждающей воды к основной поверхности конденсатора (1.45)

2.44

Наличие подачи циркуляционной воды к охладителю конденсата ПСВ II ступени

Открыты задвижки на линиях подачи и отвода циркуляционной воды через охладитель конденсата ПСВ II ступени (1.46 и 1.47)

2.45

Наличие охлаждения теплофикационного пучка конденсатора подпиточной или сетевой водой

Открыта задвижка:

на линии подачи подпиточной или сетевой воды к теплофикационному пучку (1.48)

2.46

Наличие подачи аварийного добавка ХОВ в конденсатор

на линии аварийной подачи ХОВ в конденсатор (1.49) и регулирующий клапан (1.60)

2.47

Подача пара на концевые уплотнения турбины из деаэратора

на линии подачи пара на концевые уплотнения турбины из деаэратора (1.50)

2.48

Подача пара на основные эжекторы из деаэратора

на линии подачи пара на основные эжекторы из деаэратора (1.51)

2.49

Наличие подачи пара на каждый основной эжектор

на каждой линии подачи пара к каждому основному эжектору (1.52)

2.50

Наличие подачи пара на пусковой эжектор

на линии подачи пара на пусковой эжектор (1.53)

 

2.51

Включение каждого вакуумного деаэратора подпиточной воды

на линии подачи питьевой воды к каждому вакуумному деаэратору (1.54)

2.52

Наличие отбора пара на РОУ 6/1,2 после ПТН

Открыты задвижки на линиях подачи пара на РОУ 6/1,2 после ПТН (1.55) и от РОУ 6/1,2 к коллектору 1,2 кгс/см2 (1.56) и регулирующий клапан (1.59)

2.53

Наличие подачи сетевой воды к сальниковому подогревателю

Открыта задвижка на линии подачи сетевой воды к сальниковому подогревателю (1.57)

2.54

Включение пусковой программы расчета ТЭП

Наличие охлаждения основной поверхности конденсатора  и наличие подачи пара на один из эжекторов (K48 = 1 или K50 = 1)

2.55

Переход от пусковой к основной программе расчета ТЭП

Nген > A по средним значениям за первичный интервал

1. Значение А выбирается в конкретных условиях

2. При переходе признака K55 с 0 на 1 производится вычисление ТЭП пуска; со следующего первичного интервала включается основная программа расчета ТЭП

2.56

Переход от основной программы расчета ТЭП к программе останова энергоблока при останове энергоблока с постепенной разгрузкой

K56

Nген < A по средним значениям за первичный интервал

При переходе признака K56 с 0 на 1 производится однократный расчет показателей по основной программе расчета ТЭП за первичный интервал, засылка данных в массив накопления за смену, расчет показателей за смену, засылка показателей за смену в массив накопления нарастающим итогом, расчет показателей нарастающим итогом и отключение основной программы расчета ТЭП

2.57

Работа турбоагрегата:

по тепловому графику нагрузки

Переключатель режима работы турбины находится в позиции «Режим и работа на противодавлении» (1.63)

2.58

в режиме двухступенчатого подогрева сетевой воды

Открыты задвижки на линии сетевой воды до ПСВ № 2 и после него (1.41 и 1.42) и задвижка на одном или большем числе паропроводов к ПСВ № 2 (1.43)

2.59

в режиме одноступенчатого подогрева сетевой воды

Закрыты задвижки на паропроводах к ПСВ № 2 (1.43) и включен один конденсатный насос ПСВ или более

2.60

в конденсационном режиме с отключенным регулятором давления

Блок управления регулятора теплофикационных отборов находится в позиции, соответствующей конденсационному режиму («Ручное управление») (1.66)

2.61

Останов энергоблока автоматом безопасности

K61

Сработал автомат безопасности (1.64)

2.62

Работа энергоблока на скользящем давлении

Задатчик режима регулятора мощности энергоблока находится в положении «Скользящее давление» (1.65)

2.63

Регулирующая диафрагма ЦНД на верхнем упоре

K63

(1.67) = 1

2.64

Работа турбоагрегата в режиме трехступенчатого подогрева сетевой воды

Открыты задвижки на линии сетевой воды до и после ПСВ № 2 (1.41 и 1.42), на одном или большем числе паропроводов к ПСВ № 2 (1.43) и на линии подачи подпиточной воды к теплофикационному пучку (1.48) и закрыты задвижки на каждой линии подачи охлаждающей воды к основной поверхности конденсатора

2.65

Включение ПСВ-1

Открыты задвижки на линии сетевой воды до и после ПСВ № 1 (1.67, 1.68) и включены один или более конденсатных насосов ПСВ № 1

2.66

...

2.67

...

2.68

...

2.69

...

Общестанционное оборудование

2.70

Включение резервного возбудителя

K70

Положение выключателя «Выключено» (1.70)

2.71

каждого циркуляционного насоса (каждой ступени скорости)

K71j

Положение выключателя «Включено» (1.71)

2.72

каждого трансформатора СН мазутного хозяйства

K72j

Положение выключателя «Включено» (1.72)

2.73

каждого трансформатора СН водоподготовительной установки

K73j

Положение выключателя «Включено» (1.73)

2.74

каждого трансформатора котельной низкого давления

K74j

Положение выключателя «Включено» (1.74)

2.75

каждого трансформатора водогрейной котельной

K75j

Положение выключателя «Включено» (1.75)

2.76

каждого насоса рециркуляции для ...

K76j

Положение выключателя «Включено» (1.76)

2.77

каждого насоса перекачки сетевой воды из обратного трубопровода в подающий

K77j

Положение выключателя «Включено» (1.77)

2.78

каждого подпиточного насоса (летнего)

K78j

Положение выключателя «Включено» (1.78)

2.79

каждого подпиточного насоса (зимнего)

K79j

Положение выключателя «Включено» (1.79)

2.80

каждого насоса сырой воды питания котлов

K80j

Положение выключателя «Включено» (1.80)

2.81

каждого насоса баков запаса конденсата

K81j

Положение выключателя «Включено» (1.81)

2.82

каждого трансформатора насосной станции подпитки

K82j

Положение выключателя «Включено» (1.82)

2.83

каждого трансформатора СН топливоподачи

K83j

Положение выключателя «Включено» (1.83)

2.84

каждого насоса смывной воды

K84j

Положение выключателя «Включено» (1.84)

2.85

каждого багерного насоса

K85j

Положение выключателя «Включено» (1.85)

2.86

Наличие расхода газа на каждый ПВК

Открыта задвижка на газопроводе к каждому ПВК (1.86)

2.87

Наличие расхода мазута на каждый ПВК

Открыта задвижка на мазутопроводе к каждому ПВК (1.87)

2.88

Наличие расхода сетевой воды через каждый ПВК

K88j

Открыты задвижки на линиях подачи (1.88) и выхода (1.89) сетевой воды после каждого ПВК

2.89

Включение каждого ПВК

K86j = 1 или K87j = 1

2.90

Наличие расхода газа на котельную низкого давления

Открыта задвижка на газопроводе к котельной низкого давления (1.90)

2.91

Наличие расхода мазута на котельную низкого давления

Открыта задвижка на мазутопроводе к котельной низкого давления (1.91)

2.92

Наличие расхода сетевой воды на СН ТЭЦ

Открыты задвижки на линиях подающей (1.92) и обратной (1.93) сетевой воды на СН ТЭЦ

2.93

Включение парового подогревателя сырой воды питания котлов

Открыта задвижка на линии подачи пара на подогреватель сырой воды питания котлов (1.94)

2.94

Наличие отпуска тепла по каждой тепломагистрали от ТЭЦ к потребителям

Открыты задвижки на подающей (1.95) и обратной (1.96) линиях каждой тепломагистрали от ТЭЦ к потребителям

2.95

Включение котельной низкого давления

K95

Открыта задвижка на линии подачи пара от КНД к потребителям (1.97)

* Признаки накапливаются и усредняются по формуле (3.4); для накапливаемых признаков при среднем значении Kj < 0,5 за 15 мин принимается Kj = 0, при Kj > 0,5 Kj = 1.

3. ФОРМУЛЫ НАКОПЛЕНИЯ И УСРЕДНЕНИЯ ИСХОДНОЙ ИНФОРМАЦИИ

Таблица 3

Номер формулы

Наименование величины

Обозначение

Формула вычисления

Обозначение величин, входящих в формулу

3.1

Среднее значение параметра за первичный интервал

X0

i - номер цикла опроса датчиков в первичном интервале

3.2

Среднее значение параметра за первичный интервал с признаком участия в накоплении

X0

N - количество измерений (циклов опроса) в первичном интервале

3.3

Среднее значение параметра за время накопления его показаний при Kпi = 1 в первичном интервале

X0

Xi - мгновенное значение параметра

Kпi - признак участия параметра в накоплении (может принимать значения 1 или 0)

3.4

Среднее значение признака участия параметров в накоплении за первичный интервал

X0

δX - поправка к измеренному значению параметра (на высоту столба жидкости, градуировку и др.) - см. разд. 2.1 части I


4. АВТОМАТИЧЕСКИ ИЗМЕРЯЕМЫЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПАРАМЕТРЫ, АЛГОРИТМ ИХ НАКОПЛЕНИЯ И УСРЕДНЕНИЯ

Таблица 4

Номер параметра

Наименование параметра

Обозначение

Размерность

Пределы отклонения параметра (уставки)

Погрешность измерительного преобразователя

Адрес ввода параметра в ИВК

Номер формулы усреднения

Признак участия в накоплении

Вид контроля достоверности

Примечание

Энергоблок

Питательная вода за ПВД после байпаса:

4.1

перепад давлений на расходомерном устройстве

кгс/см2

0,5/1,0 %

3.1

-

В

4.2

то же (дублирующий датчик)

кгс/см2

0,5/1,0 %

3.1

-

В

4.3

давление перед расходомерным устройством

Рпв

кгс/см2

1,0 %

3.1

-

П

4.4

температура перед расходомерным устройством

tпв

°С

2,0 °С

3.1

-

В

Питательная вода на входе в котел до РПК:

4.5

температура

t'пв

°С

2,0 °С

3.1

-

В

Свежий пар за котлом по каждой линии:

4.6

перепад давлений на расходомерном устройстве

ΔРпеj

кгс/см2

0,6/1,0 %

3.1

-

П

Только для барабанных котлов

4.7

давление перед расходомерным устройством

Рпеj

кгс/см2

0,6/1,0 %

3.1

-

В

4.8

температура перед расходомерным устройством

tпеj

°С

2,0/7,0 °С

3.1

-

В

4.9

температура до пускового впрыска

°С

2,0/7,0 °С

3.1

-

В

Пар в тракте холодного промперегрева по каждой линии:

4.10

перепад давлений на расходомерном устройстве

кгс/см2

1,0 %

3.1

-

В

4.11

то же (дублирующий датчик)

кгс/см2

1,0 %

3.1

-

В

4.12

давление перед расходомерным устройством

P'ппj

кгс/см2

0,6/1,0 %

3.1

-

В

4.13

температура перед расходомерным устройством

t'ппj

°С

2,0/7,0 °C

3.1

-

В

Пар в тракте горячего промперегрева за котлом по каждой линии:

4.14

давление

P"ппj

кгс/см2

0,6/1,0 %

3.1

-

В

4.15

температура до пускового впрыска

°С

2,0/7,0 °С

3.1

-

В

4.16

то же за впрыском

°С

2,0/7,0 °С

3.1

-

В

Питательная вода на впрыски:

4.17

измеренный расход от промежуточной ступени питательных насосов

Gвпр

т/ч

1,5 %

3.2

K28

П

4.18

температура воды перед расходомерным устройством

tвпр

°С

2,0 °С

3.3

K28

П

Пар, отбираемый из тракта промперегрева на СН после расходомерного устройства (4.10) по каждой линии:

4.19

измеренный расход

т/ч

1,5 %

3.1

-

П

4.20

давление

кгс/см2

1,0 %

3.1

-

П

Параметры измеряются только при отборе пара на СН из промежуточной ступени промежуточного пароперегревателя. При отборе пара из холодных или горячих линий промперегрева они заменяются параметрами 4.12; 4.13 или 4.15; 4.16

4.21

температура

°С

7,0 °С

3.1

-

П

Пар, отбираемый из тракта холодного промперегрева на РУ СН:

4.22

расход пара после РУ СН на блочный коллектор 13 кгс/см2

ДРУ СН

т/ч

1,5 %

3.2

K24

П

4.23

давление перед расходомерным устройством

РРУ СН

кгс/см2

1,0 %

3.3

K24

П

4.24

температура перед расходомерным устройством

tРУ СН

°С

7,0 °С

3.3

K24

П

Мазут, подаваемый на котел по каждому потоку:

4.25

измеренный расход

т/ч

0,6/2,5 %

3.1

-

В

4.26

то же (дублирующий датчик)

т/ч

0,6/2,5 %

3.1

-

В

4.27

   -"-     (по шайбе малого расхода)

т/ч

0,6/2,5 %

3.1

-

П

4.28

давление перед расходомерным устройством

кгс/см2

1,0 %

3.1

-

П

4.29

температура перед расходомерным устройством

°С

2,0 °C

3.1

-

П

Мазут на линии рециркуляции от котла по каждому потоку:

4.30

измеренный расход

т/ч

0,6/2,5 %

3.1

-

П

Природный газ, подаваемый на котел:

4.31

измеренный расход

тыс.м3

0,6/2,5 %

3.2

K23

В

4.32

то же (дублирующий датчик)

тыс.м3

0,6/2,5 %

3.2

K23

В

4.33

  -"-     (по шайбе малого расхода)

тыс.м3

0,6/2,5 %

3.1

-

П

4.34

давление перед расходомерным устройством

Рг

кгс/см2

0,6/1,0 %

3.3

K23

П

4.35

температура перед расходомерным устройством

tг

°С

2,0 °C

3.3

K23

П

Пар перед калориферами:

4.36

давление

Ркф

кгс/см2

2,5 %

3.3

K26

П

4.37

температура

tкф

°С

4,0 °C

3.3

K26

П

Конденсат калориферов:

4.38

измеренный расход

т/ч

1,5 %

3.2

K26

П

4.39

температура перед расходомерным устройством

°С

4,0 °C

3.2

K26

П

Содержание кислорода по каждому потоку:

4.40

за котлом (в точке с температурой газов не выше 600 °С)

%

4,0 %

3.1

-

В

4.41

в уходящих газах за воздухоподогревателем

%

4,0 %

3.1

-

В

Содержание водорода по каждому потоку:

4.42

за пароперегревателем

%

4,0 %

3.1

-

П

Температура воздуха по каждому потоку:

4.43

перед дутьевым вентилятором до врезки линии рециркуляции

°С

2,0 °С

3.1

-

В

4.44

перед калориферами

°С

2,0 °С

3.1

-

П

4.45

перед воздухоподогревателем (за калориферами)

°С

2,0 °С

3.1

-

П

4.46

за воздухоподогревателем

°С

4,5 °С

3.1

-

П

Температура уходящих газов по каждому потоку:

4.47

за воздухоподогревателем

°С

2,0 °С

3.1

-

В

4.48

за дымососом

°С

2,0 °С

3.1

-

П

4.49

перед воздухоподогревателем

°С

3,0 °С

3.1

-

П

Пар, подаваемый на мазутные форсунки:

4.50

давление

Рф

кгс/см2

1,5 %

3.1

-

П

4.51

температура

tф

°С

4,0 °С

3.1

-

П

Пар, подаваемый на обдувку поверхностей нагрева котла по каждой линии:

При отборе пара на обдувку из тракта промперегрева параметры 4.53 и 4.54 заменяются соответственно параметрами 4.20 и 4.21

4.52

измеренный расход

т/ч

1,5 %

3.2

K29

П

4.53

давление перед расходомерным устройством

кгс/см2

1,0 %

3.3

K29

П

4.54

температура перед расходомерным устройством

°С

4,0 °С

3.3

K29

П

Разрежение газов:

4.55

перед дымососами

кгс/м2

1,0 %

3.1

-

П

4.56

за дымососами

кгс/м2

1,0 %

3.1

-

П

4.57

перед воздухоподогревателями

кгс/м2

1,0 %

3.1

-

П

4.58

за воздухоподогревателями

кгс/м2

1,0 %

3.1

-

П

4.59

в верху топки

кгс/м2

1,0 %

3.1

-

П

4.60

за пароперегревателем

кгс/м2

1,0 %

3.1

-

П

Давление воздуха:

4.61

перед вентиляторами

кгс/м2

1,0 %

3.1

-

П

4.62

за вентиляторами

кгс/м2

1,0 %

3.1

-

П

4.63

перед воздухоподогревателями

кгс/м2

1,0 %

3.1

-

П

4.64

за воздухоподогревателями

кгс/м2

1,0 %

3.1

-

П

Питательная вода за водяным экономайзером по каждой линии:

4.65

...

4.66

температура перед расходомерным устройством

°С

2,5 °C

3.1

-

П

Пар перед выходной (конвективной) ступенью пароперегревателя по каждому потоку:

4.67

температура

°С

3,0 °C

3.1

-

П

Уходящие газы в тракте рециркуляции по каждому потоку:

4.68

перепад давления на расходомерном устройстве

кгс/м2

1,0 %

3.1

-

П

Непрерывная продувка:

4.69

измеренный расход

Gпр

т/ч

2,5 %

3.1

-

П

Параметры 4.69, 4.70 и 4.71 для барабанных котлов

4.70

давление перед расходомерным устройством

Рпр

кгс/см2

2,5 %

3.1

-

П

4.71

температура перед расходомерным устройством

tпр

°С

3,0 °C

3.1

-

П

4.72

Удельная электрическая проводимость питательной воды

æпв

мкСм/см

2,0/5,0 %

3.1

-

П

4.73

...

4.74

...

4.75

...

4.76

...

4.77

...

4.78

...

4.79

...

Свежий пар перед стопорными клапанами ЦВД по каждой линии:

4.80

давление

Рсj

кгс/см2

0,6/1,0 %

3.1

-

В

4.81

температура

tсj

°С

2,0/7,0 °С

3.1

-

В

Пар в регулирующей ступени турбины

4.82

давление

Рр.ст

кгс/см2

0,6 %

3.1

-

П

Пар за ЦВД по каждой линии:

4.83

давление

кгс/см2

0,6 %

3.1

-

В

4.84

температура

°С

1,0/4,0 °С

3.1

-

В

Пар перед отсечными клапанами ЦСД № 1 по каждой линии:

4.85

давление

кгс/см2

0,6 %

3.1

-

П

4.86

температура

°С

2,0/7,0 °С

3.1

-

П

Пар перед I ступенью ЦСД № 1:

4.87

давление

кгс/см2

0,6 %

3.1

-

П

Пар за ЦСД № 1 по каждой линии:

4.88

давление

кгс/см2

0,6 %

3.1

-

П

4.89

температура

°С

2,0/7,0 °С

3.1

-

П

Пар перед ЦСД № 2 по каждой линии:

4.90

давление

кгс/см2

0,6 %

3.1

-

П

4.91

температура

°С

2,0/7,0 °С

3.1

-

П

Пар, подаваемый на ПТН:

4.92

измеренный расход

ДПТН

т/ч

1,0 %

3.2

K25

П

4.93

давление перед расходомерным устройством

Р'ПТН

кгс/см2

1,0 %

3.3

K25

П

4.94

температура перед расходомерным устройством

t'ПТН

°С

2,0/7,0 °С

3.3

K25

П

Пар на выхлопе ПТН:

4.95

давление

Р"ПТН

кгс/см2

1,0 %

3.3

K25

П

4.96

температура

t"ПТН

°С

2,0/7,0 °С

3.3

K25

П

Пар на ПСВ № 2 по каждой линии:

4.97

давление в камере отбора

P3j

кгс/см2

0,6 %

3.3

K58

В

Датчики устанавливаются на каждой из трех линий (4.97, 4.98, 4.99)

4.98

давление на входе в подогреватель

Pпс2j

кгс/см2

0,6 %

3.3

K58

В

4.99

температура в камере отбора

t3j

°С

2,0/7,0 °С

3.3

K58

В

Конденсат после ПСВ № 2:

4.100

расход в линию на обессоливание

т/ч

1,0 %

3.2

K58

П

4.101

расход в линию основного конденсата перед ПНД № 4

т/ч

1,0 %

3.2

K41

П

4.102

температура после конденсатосборника

°С

2,0 °С

3.3

K58

П

4.103

удельная электрическая проводимость конденсата

æпс2

мкСм/см

2,0/5,0 %

3.3

K58

П

Пар на ПСВ № 1 по каждой линии:

4.104

давление в камере отбора

Р2j

кгс/см2

0,6 %

3.3

K65

В

4.105

температура в камере отбора

t2j

°С

2,0/7,0 °С

3.3

K65

В

Конденсат после ПСВ № 1:

4.106

расход в линию на обессоливание

т/ч

1,0 %

3.2

K65

П

4.107

расход в линию основного конденсата перед ПНД № 3

т/ч

1,0 %

3.2

K40

П

4.108

температура после конденсатосборника

°С

2,0 °С

3.3

K65

П

4.109

удельная электрическая проводимость конденсата

æпс1

мкСм/см

2,0/5,0 %

3.3

K65

П

4.110

расход из солевых отсеков в расширитель конденсатора

т/ч

1,0 %

3.2

K65

П

4.111

...

Сетевая вода через ПСВ:

4.112

перепад давлений на расходомерном устройстве

кгс/см2

0,5/1,0 %

3.2

K65

В

4.113

то же (дублирующий датчик)

кгс/см2

0,5/1,0 %

3.2

K65

В

Температура:

4.114

на входе в ПСВ № 1

°С

0,5/2,0 °С

3.3

K65

В

Устанавливаются по 3 датчика в одном сечении трубопровода (4.114-4.118)

4.115

на выходе из ПСВ № 1

°С

0,5/2,0 °С

3.3

K65

В

4.116

на выходе из ПСВ № 2

°С

0,5/2,0 °С

3.3

K58

В

4.117

за обводом ПСВ № 2

°С

0,5/2,0 °С

3.3

K58

В

4.118

за обводом ПСВ

°С

0,5/2,0 °С

3.3

K65

В

Вода на выходе из вакуумных деаэраторов:

4.119

температура

°С

2,0 °С

3.3

K51

П

Пар в конденсаторе (в каждой секции):

4.120

абсолютное давление

кгс/см2

0,6 %

3.1

-

В

4.121

температура пара на выхлопе ЦНД

°С

0,5 °С

3.1

-

П

Охлаждающая вода конденсатора:

4.122

температура на входе

°С

1,0 °С

3.1

-

П

4.123

температура на выходе по каждому потоку

°С

0,5 °С

3.1

-

В

Устанавливаются по 3 датчика в одном сечении трубопровода

4.124

перепад давлений на расходомерном устройстве по каждому потоку

кгс/см2

2,5 %

3.1

-

П

4.125

перепад давлений на конденсаторе по каждому потоку

кгс/см2

1,0 %

3.1

-

П

Подпиточная (или сетевая) вода на встроенный пучок конденсатора:

4.126

расход

т/ч

2,5 %

3.1

-

П

4.127

температура на входе

°С

0,5 °С

3.1

-

П

4.128

температура на выходе

°С

0,5 °С

3.1

-

П

Подпиточная вода в магистрали сетевой воды блока:

4.129

расход

т/ч

2,5 %

3.1

-

П

4.130

температура

°С

0,5 °С

3.1

-

П

Конденсат БОУ:

4.131

расход на входе

т/ч

2,5 %

3.1

-

П

4.132

температура на входе

°С

2,0 °С

3.1

-

П

4.133

температура на выходе

°С

2,0 °С

3.1

-

П

4.134

удельная электрическая проводимость на выходе

æ"БОУ

мкСм/см

2,0/5,0 %

3.1

-

П

Химически обессоленная вода в конденсатор:

4.135

расход по линии нормального добавка ХОВ

т/ч

2,0 %

3.1

-

П

4.136

расход по линии аварийного добавка ХОВ

т/ч

2,0 %

3.2

K46

П

4.137

температура

°С

2,0 °С

3.1

-

П

Конденсат калориферов через охладитель:

3.1

4.138

температура на входе

°С

2,0 °С

3.1

-

П

4.139

температура на выходе

°С

2,0 °С

3.1

-

П

Пар на деаэратор 7 кгс/см2:

4.140

расход

Дд

т/ч

2,5 %

3.1

-

П

4.141

давление перед расходомерным устройством

Рд

кгс/см2

2,5 %

3.1

-

П

4.142

температура перед расходомерным устройством

tд

°С

2,0 °С

3.1

-

П

Пар в деаэраторе 7 кгс/см2:

 

4.143

давление

Рд

кгс/см2

2,5 %

3.1

-

П

4.144

...

Пар в отсасывающей линии из I камеры переднего концевого уплотнения ЦВД в линию холодного промперегрева:

4.145

перепад давлений на расходомерном устройстве

кгс/см2

2,5 %

3.1

-

П

4.146

давление перед расходомерным устройством

кгс/см2

2,5 %

3.1

-

П

4.147

температура перед расходомерным устройством

°С

7 °С

3.1

-

П

Пар в отсасывающей линии из I камеры заднего концевого уплотнения ЦВД в паропровод к ПНД № 5:

4.148

перепад давлений на расходомерном устройстве

кгс/см2

2,5 %

3.1

-

П

4.149

давление перед расходомерным устройством

кгс/см2

2,5 %

3.1

-

П

Пар в отсасывающей линии из II камеры переднего уплотнения ЦВД:

4.150

перепад давлений на расходомерном устройстве

кгс/см2

2,5 %

3.1

-

П

4.151

давление перед расходомерным устройством

кгс/см2

2,5 %

3.1

-

П

Пар в отсасывающей линии из I камеры переднего концевого уплотнения ЦСД № 1:

4.152

перепад давлений на расходомерном устройстве

кгс/см2

2,5 %

3.1

-

П

4.153

давление перед расходомерным устройством

кгс/см2

2,5 %

3.1

-

П

Пар из деаэратора или коллектора СН на концевые уплотнения всех цилиндров:

4.154

перепад давлений на расходомерном устройстве

кгс/см2

2,5 %

3.1

-

П

4.155

давление перед расходомерным устройством

кгс/см2

2,5 %

3.1

-

П

4.156

температура

°С

4,5 °C

3.1

-

П

Пар отбора на ПВД № 8:

4.157

перепад давлений на расходомерном устройстве

кгс/см2

1,5 %

3.1

-

П

4.158

давление

кгс/см2

1,0 %

3.1

-

П

4.159

температура

°C

4,5 °С

3.1

-

П

Пар отбора на ПВД № 7:

4.160

перепад давлений на расходомерном устройстве

кгс/см2

1,5 %

3.1

-

П

4.161

давление

кгс/см2

1,0 %

3.1

-

П

Пар отбора на ПВД № 6:

4.162

давление

Р6

кгс/см2

1,0 %

3.1

-

П

4.163

температура

t6

°С

4,0 °С

3.1

-

П

Пар отбора на деаэратор:

4.164

давление

Рд7

кгс/см2

1,0 %

3.1

-

П

4.165

температура

tд7

°С

4,0 °C

3.1

-

П

Пар отбора на ПНД № 5:

4.166

давление

Р5

кгс/см2

1,0 %

3.1

-

П

4.167

температура

t5

°С

4,0 °С

3.1

-

П

Пар отбора на ПНД № 4:

4.168

давление

Р4

кгс/см2

1,0 %

3.1

-

П

4.169

температура

t4

°С

4,0 °C

3.1

-

П

Пар отбора на ПНД № 1:

4.170

давление

Р1

кгс/см2

1,0 %

3.1

-

П

Температура питательной воды на выходе из подогревателей:

4.171

ПВД № 8

t"8

°C

2,0 °C

3.1

-

П

4.172

ПВД № 8 (после байпаса)

t"п8

°C

2,0 °C

3.1

-

П

4.173

ПВД № 7

t"7

°C

2,0 °C

3.1

-

П

4.174

ПВД № 6

t"6

°C

2,0 °C

3.1

-

П

Температура конденсата греющего пара:

4.175

ПВД № 8

tдр8

°C

2,0 °C

3.1

-

П

4.176

ПВД № 7

tдр7

°C

2,0 °С

3.1

-

П

4.177

ПВД № 6

tдр6

°C

2,0 °С

3.1

-

П

Температура основного конденсата турбины на выходе из подогревателей:

4.178

ПНД № 5

t"5

°C

2,0 °C

3.1

-

П

4.179

ПНД № 4

t"4

°С

2,0 °С

3.1

-

П

4.180

ПНД № 3

t"3

°С

2,0 °C

3.1

-

П

4.181

ПНД № 2

t"2

°С

2,0 °C

3.1

-

П

4.182

ПНД № 1

t"1

°С

2,0 °C

3.1

-

П

Температура основного конденсата турбины на входе в подогреватели:

4.183

ПНД № 5

t'5

°С

2,0 °C

3.1

-

П

4.184

ПНД № 4

t'4

°С

2,0 °C

3.1

-

П

4.185

ПНД № 3

t'3

°С

2,0 °C

3.1

-

П

4.186

ПНД № 1

t'1

°C

2,0 °C

3.1

-

П

Температура основного конденсата турбины:

4.187

перед конденсатными насосами I ступени

t'к1

°C

2,0 °C

3.1

-

П

4.188

за конденсатными насосами II ступени

t"к2

°C

2,0 °C

3.1

-

П

4.189

на выходе из сальникового подогревателя (до линии рециркуляции)

t"сп

°C

2,0 °C

3.1

-

П

Конденсат на уплотнения питательных насосов:

4.190

расход

т/ч

2,5 %

3.1

-

П

Конденсат из уплотнений питательных насосов в конденсатор:

4.191

расход

т/ч

2,5 %

3.1

-

П

4.192

температура

°С

4,0 °С

3.1

-

П

Питательная вода через питательные насосы:

4.193

давление на стороне всасывания (за бустерными)

кгс/см2

0,6 %

3.1

-

П

4.194

температура на стороне всасывания (за бустерными)

°С

2,0 °С

3.1

-

П

4.195

давление на стороне нагнетания

кгс/см2

0,6 %

3.1

-

П

4.196

температура на стороне нагнетания

°С

2,0 °С

3.1

-

П

Пар после охлаждающего устройства ЦНД:

4.197

давление

кгс/см2

2,0 %

3.1

-

П

4.198

температура

°С

2,0 °С

3.1

-

П

Вода промежуточного контура системы газоохлаждения генератора:

4.199

расход

Gог

т/ч

2,5 %

3.1

-

П

4.200

температура на входе в охладитель

t'ог

°С

2,0 °С

3.1

-

П

4.201

температура на выходе из охладителя

t"ог

°С

2,0 °С

3.1

-

П

Конденсат мазутных подогревателей, возвращаемый в тепловую схему данного блока:

4.202

расход

т/ч

2,5 %

3.1

-

П

4.203

температура

°C

4,0 °С

3.1

-

П

Конденсат размораживающего устройства, возвращаемый в тепловую схему данного блока:

4.204

расход

т/ч

2,5 %

3.1

-

П

4.205

температура

°С

4,0 °C

3.1

-

П

4.206

...

4.207

...

4.208

...

4.209

...

4.210

...

4.211

Активная мощность генератора

кВт

0,2/0,5 %

3.1/3.2

K1

В

Формула 3.2 и признак K1 используются в пусковой программе

4.212

То же (дублирующее измерение)

кВт

0,2/0,5 %

3.1/3.2

K1

В

4.213

Реактивная мощность генератора

кВар

0,2/0,5 %

3.1

-

П

4.214

Мощность, потребляемая резервным возбуждением генератора

кВт

1,0 %

3.2

K2

П

4.215

Мощность рабочего трансформатора СН

кВт

0,5 %

3.2

K3

П

4.216

Мощность резервного ввода питания на каждую секцию 6 кВ СН энергоблока

кВт

0,5 %

3.2

K4j

П

Мощность электродвигателя:

4.217

каждого дымососа

кВт

1,0 %

3.2

K5j

П

4.218

каждого дымососа рециркуляции

кВт

1,0 %

3.2

K6j

П

4.219

каждой скорости каждого дутьевого вентилятора

кВт

1,0 %

3.2

K7j

П

4.220

ПЭН

кВт

1,0 %

3.2

K8

П

4.221

каждого бустерного насоса

кВт

1,0 %

3.2

K9j

П

4.222

каждого конденсатного насоса I ступени

кВт

1,0 %

3.2

K10j

П

4.223

каждого конденсатного насоса II ступени

кВт

1,0 %

3.2

K11j

П

4.224

каждого сетевого насоса I ступени

кВт

1,0 %

3.2

K15j

П

4.225

каждого сетевого насоса II ступени

кВт

1,0 %

3.2

K16j

П

4.226

каждого конденсатного насоса ПСВ № 1

кВт

1,0 %

3.2

K17j

П

4.227

каждого конденсатного насоса ПСВ № 2

кВт

1,0 %

3.2

K18j

П

4.228

конденсатного насоса солевых отсеков ПСВ

кВт

1,0 %

3.2

K19

П

4.229

каждого вентилятора горячего дутья

кВт

1,0 %

3.2

K20j

П

4.230

каждой мельницы

кВт

1,0 %

3.2

K21j

П

4.231

каждого мельничного вентилятора

кВт

1,0 %

3.2

K22j

П

4.232

...

4.233

...

4.234

...

4.235

...

4.236

...

4.237

...

4.238

...

4.239

...

4.240

...

Общестанционное оборудование

Сетевая вода через каждый ПВК:

4.241

расход

т/ч

1,0 %

3.2

K88j

П

4.242

температура на входе в котел

°С

0,5/2,0 °С

3.3

K88j

П

4.243

то же на выходе из котла

°С

0,5/2,0 °C

3.3

K88j

П

Мазут, подаваемый в каждый ПВК:

4.244

измеренный расход

т/ч

0,6/2,5 %

3.2

K87j

П

4.245

температура мазута перед расходомерным устройством

°С

2,0 °C

3.3

K87j

П

Мазут на линии рециркуляции (слива) от каждого ПВК:

4.246

измеренный расход

т/ч

0,6/2,5 %

3.2

K87j

П

Природный газ, подаваемый на каждый ПВК:

4.247

измеренный расход

тыс.м3

0,6/2,5 %

3.2

K86j

П

4.248

давление

кгс/см2

0,6/1,0 %

3.3

K86j

П

Уходящие газы за каждым ПВК:

4.249

температура

°С

2,0 °С

3.1

-

П

4.250

содержание О2

%

4,0 %

3.1

-

П

Сетевая вода в подающей линии каждой тепломагистрали:

4.251

перепад давлений на расходомерном устройстве

кгс/см2

0,5/1,0 %

3.2

K94j

В

4.252

то же (дублирующий датчик)

кгс/см2

0,5/1,0 %

3.2

K94j

В

4.253

температура перед расходомерным устройством

°С

0,5/2,0 °С

3.1

-

П

Сетевая вода в обратной линии каждой тепломагистрали:

4.254

перепад давлений на расходомерном устройстве

кгс/см2

0,5/1,0 %

3.2

K94j

В

4.255

то же (дублирующий датчик)

кгс/см2

0,5/1,0 %

3.2

K94j

В

4.256

температура перед расходомерным устройством

°С

0,5/2,0 °С

3.1

-

П

Сетевая вода в подающей линии СН ТЭЦ:

4.257

перепад давлений на расходомерном устройстве

кгс/см2

1,0 %

3.2

K92

П

4.258

температура перед расходомерным устройством

°С

0,5/2,0 °С

3.1

-

П

Сетевая вода в обратной линии СН ТЭЦ:

4.259

перепад давлений на расходомерном устройстве

кгс/см2

1,0/2,5 %

3.2

K92

П

4.260

температура перед расходомерным устройством

°С

0,5/2,0 °С

3.1

-

П

Подпиточная вода в каждом баке аккумуляторе (БА):

4.261

уровень

м

0,5/2,0 °С

3.1

-

П

4.262

температура на выходе из БА

°С

0,5/2,0 °C

3.1

-

П

Исходная вода для подпитки теплосети на вводе ТЭЦ:

4.263

расход

т/ч

1,0 %

3.1

-

П

4.264

температура

°С

0,5/2,0 °C

3.1

-

П

Мазут после мазутонасосной по каждой линии:

4.265

расход в подающей линии

т/ч

0,6/2,5 %

3.1

-

В

4.266

то же (дублирующий датчик)

т/ч

0,6/2,5 %

3.1

-

В

4.267

температура после мазутонасосной

tмм

°С

0,6/2,5 %

3.1

-

П

4.268

расход в линии рециркуляции

т/ч

0,6/2,0 °C

3.1

-

В

4.269

то де (дублирующий датчик)

т/ч

0,6/2,5 %

3.1

-

В

Пар, подаваемый на мазутное хозяйство по каждой линии:

4.270

расход

т/ч

1,5 %

3.1

-

П

4.271

давление

кгс/см2

1,0 %

3.1

-

П

4.272

температура

°C

2,0 °C

3.1

-

П

Конденсат мазутохозяйства, возвращаемый в тепловую схему:

4.273

расход

т/ч

2,5 %

3.1

-

П

4.274

температура

° С

2,0 °C

3.1

-

П

Природный газ на вводе ТЭЦ:

4.275

расход

тыс.м3

0,6/2,5 %

3.1

-

В

4.276

дублирующий датчик

тыс.м3

0,6/2,5 %

3.1

-

В

4.277

давление перед расходомерным устройством

кгс/см2

0,6/1,0 %

3.1

-

П

4.278

температура перед расходомерным устройством

°С

2,0 °С

3.1

-

П

4.279

теплотворная способность газа

ккал/кг

0,6 %

3.1

-

П

При отсутствии автоматической калориметрической установки вводится вручную как сменная константа

Сырая (исходная) вода питания котлов, поступающая на ВПУ:

4.280

расход перед подогревателями

т/ч

1,5 %

3.1

-

П

4.281

температура перед водоводяным подогревателем

°С

2,0 °С

3.1

-

П

4.282

температура после водоводяного подогревателя (за байпасом)

°С

2,0 °С

3.1

-

П

4.283

температура после парового подогревателя (за байпасом)

°С

2,0 °С

3.1

-

П

Обессоленная вода после ВПУ:

4.284

температура

°С

2,0 °С

3.1

-

П

Пар из коллектора 13 кгс/см2 в коллектор 1,2 кгс/см2:

4.285

расход

т/ч

1,5 %

3.1

-

П

4.286

давление

кгс/см2

1,0 %

3.1

-

П

4.287

температура

°С

4,5 °С

3.1

-

П

Пар от котельной низкого давления к коллектору СН по каждой линии:

4.288

расход

т/ч

2,5 %

3.2

K95

П

4.289

давление

кгс/см2

1,0 %

3.3

K95

П

4.290

температура

°С

2,0 °С

3.3

K95

П

Мазут, подаваемый к котельной низкого давления:

4.291

расход

т/ч

0,6/2,5 %

3.2

K91

П

Мазут в линии рециркуляции от котельной низкого давления:

4.292

расход

т/ч

0,6/2,5 %

3.2

K91

П

Природный газ, подаваемый к котельной низкого давления:

4.293

расход

тыс.м3

0,6/2,5 %

3.2

K90

П

4.294

давление

кгс/см2

0,6/1,0 %

3.3

K90

П

Циркуляционная вода по каждой линии:

4.295

перепад давлений на расходомерном устройстве перед каждой градирней

кгс/см2

2,5 %

3.1

-

П

4.296

температура воды перед каждой градирней

°С

1,0 °С

3.1

-

П

4.297

температура воды после каждой градирни

°С

0,5 °С

3.1

-

В

В каждом сечении устанавливаются три датчика (4.297)

4.298

Температура наружного воздуха

°С

0,5 °С

3.1

-

П

4.299

Барометрическое давление

Рбар

кгс/см2

0,5 %

3.1

-

П

4.300

Скорость ветра

w

м/с

1,0 %

3.1

-

П

4.301

Относительная влажность воздуха

φ

%

3,0 %

3.1

-

П

4.302

Температура воды в источнике водоснабжения

°С

2,0 °С

3.1

-

П

4.303

Температура мазута, поступающего на ТЭЦ

°С

2,0 °C

3.1

-

П

4.304

Расход пара на размораживающее устройство

т/ч

1,5 %

3.1

-

П

4.305

Давление пара на размораживающее устройство

кгс/см2

1,0 %

3.1

-

П

4.306

Расход конденсата от размораживающего устройства

т/ч

2,5 %

3.1

-

П

4.307

Температура конденсата от размораживающего устройства

°С

2,0 °C

3.1

-

П

Мощность электродвигателя:

4.308

каждого насоса рециркуляции для водогрейных котлов

кВт

1,0 %

3.2

K76j

П

4.309

каждого насоса перекачки сетевой воды из обратного трубопровода в подающий

кВт

1,0 %

3.2

K77j

П

4.310

каждого подпиточного насоса летнего

кВт

1,0 %

3.2

K78j

П

4.311

каждого подпиточного насоса зимнего

кВт

1,0 %

3.2

K79j

П

Мощность каждого трансформатора СН:

4.312

водогрейной котельной

кВт

1,0 %

3.2

K75j

П

4.313

мазутохозяйства

кВт

1,0 %

3.2

K72j

П

4.314

водоподготовительной установки

кВт

1,0 %

3.2

K73j

П

4.315

топливоподачи

кВт

1,0 %

3.2

K83

П

4.316

котельной низкого давления

кВт

1,0 %

3.2

K74j

П

4.317

насосной станции подпитки

кВт

1,0 %

3.2

K82j

П

Мощность электродвигателя:

4.318

каждого циркуляционного насоса

кВт

1,0 %

3.2

K71j

П

Для двухскоростных двигателей измеряется мощность на каждой скорости (4.318)

4.319

резервного возбудителя

кВт

1,0 %

3.2

K70

П

4.320

каждого насоса сырой воды питания котлов

кВт

1,0 %

3.2

K80j

П

4.321

каждого багерного насоса

кВт

1,0 %

3.2

K85j

П

* В - контроль по взаимосвязи параметров и дублирующим датчикам;

П - контроль по предельным значениям параметра (уставкам).


5. ПОСТОЯННЫЕ ВЕЛИЧИНЫ, ИСПОЛЬЗУЕМЫЕ В РАСЧЕТАХ

Таблица 5

Номер величины

Наименование величины

Обозначение

Размерность

Принятое значение

5.1

Коэффициент расхода сужающего устройства на трубопроводе

α(j)

-

5.2

Средний коэффициент линейного теплового расширения материала сужающего устройства на трубопроводе

αt(j)

-

5.3

Диаметр сужающего устройства на трубопроводе

d20(j)

мм

5.4

Модуль сужающего устройства на трубопроводе

m(j)

-

5.5

Удельный объем среды при расчетных параметрах сужающего устройства

Vk(j)

м3/кг

5.6 - 5.56

...

5.57

Давление питательной воды, подаваемой на аварийный впрыск

Рав.впр.о

кгс/см2

5.58

Давление среды, подогреваемой в котле для потребителей и СН

Рсро

кгс/см2

5.59

Потери теплового потока

Гкал/ч

5.60

Площадь отверстия сужающего устройства в тракте рециркуляции газов

αрец

мм2

5.61

Плотность мазута при расчетных параметрах сужающего устройства на мазутопроводе к котлу

γ0

кг/м3

5.62

Удельный объем конденсата калориферов при расчетных параметрах сужающего устройства

Vкфо

м3/кг

5.63

КПД калориферов котла

ηкф

%

5.64

Расчетное давление для сужающего устройства на газопроводе к котлу

Рго

кгс/см2

5.65

Расчетная температура для сужающего устройства на газопроводе к котлу

tго

°С

5.66

Коэффициент для определения потерь тепла с уходящими газами, устанавливаемый в зависимости от вида сжигаемого топлива

а1

-

5.67

То же

а2

-

5.68

"

а3

-

5.69

"

d1

-

5.70

"

d2

-

5.71

"

d3

-

5.72

Давление в деаэраторе 7 кгс/см2 при работе при постоянном давлении в нем

кгс/см2

5.73

...

5.74

Коэффициент, определяющий долю конденсата после расширителей конденсата СН в общем количестве конденсата, поступающего от мазутного хозяйства в расширители

Kмх

-

5.75

То же в общем количестве конденсата, поступающего от размораживающего устройства в расширители

Kрм

-

5.76

То же в количестве конденсата, поступающего из калориферов в расширители

Kкф

-

5.77

Давление конденсата, возвращаемого от мазутных подогревателей в цикл электростанции

кгс/см2

5.78

Потери тепла на охлаждение змеевиков леток, конусов горелок и не включенных в циркуляционную схему котла панелей и балок топки

Qохл

Гкал/ч

5.79

Давление конденсата, возвращаемого от размораживающего устройства в цикл электростанции

кгс/см2

5.80

Расчетные потери давления в тракте промперегрева

%

5.81

Нормативные потери давления в тракте промперегрева

%

5.82

Расчетная температура воздуха на входе в воздухоподогреватель

°С

5.83

Теплоиспользование пара в калориферах

Δiкф

ккал/кг

5.84

Коэффициент, характеризующий изменение давления отработавшего пара при изменении расхода охлаждающей воды

Kw2

кгс/см2 ∙ м3

5.85

Расчетная температура охлаждающей воды

°С

5.86

Расчетный расход охлаждающей воды

м3

5.87

Потери тепла турбиной с излучением

ΔQт

Гкал/ч

5.88

Доля пара, поступающего в промежуточный пароперегреватель от расхода свежего пара

Спп

5.89

Изменение температурного напора в конденсаторе при изменении расхода охлаждающей воды на 100 м3

°С/100 м3

5.90

Расчетная температура наружного воздуха

°С

5.91

Нормативный расход тепла на отопление турбинного цеха при расчетной температуре наружного воздуха

Гкал/ч

5.92

Нормативный расход тепла на отопление котельного цеха при расчетной температуре наружного воздуха

Гкал/ч

5.93

Расход электроэнергии на СН турбины при ее работе с трехступенчатым подогревом сетевой воды

%

5.94

Нормативные присосы воздуха на тракте котел-воздухоподогреватель

-

5.95

Нормативные присосы воздуха на тракте котел-дымосос

-

5.96

Нормативные присосы воздуха в воздухоподогревателе

-

5.97

Доля потерь тепла теплового потока от номинальной теплопроизводительности котла

а

-

5.98

Номинальная теплопроизводительность котла

Гкал/ч

5.99

Нормативная теплоемкость мазута

ккал/кг ∙ град

5.100

Нормативная температура мазута

°С

5.101

Содержание горючих в шлаке

%

5.102

Доля золы топлива в уносе

-

5.103

Доля шлака топлива

-

5.104

Нормативные потери тепла с химической неполнотой сгорания

q3

%

5.105

Потери тепла в окружающую среду котлом при номинальной теплопроизводительности

%

5.106

Среднее теплосодержание шлака

ккал/кг

5.107

Нормативный расход электроэнергии на пылеприготовление

кВт ∙ ч/т

5.108

Нормативная температура свежего пара перед стопорными клапанами турбины

°С

5.109

Нормативное давление свежего пара перед стопорными клапанами турбины

кгс/см2

5.110

Нормативная температура пара перед отсечными клапанами ЦСД

°С

5.111

Изменение потерь тепла с уходящими газами при отклонении температуры уходящих газов на 1 °С от нормативной при сжигании мазута

%

5.112

То же твердого топлива

%

5.113

То же газообразного топлива

%

5.114

Изменение потерь тепла с уходящими газами при отклонении коэффициента избытка воздуха на 0,01 от нормативного при сжигании мазута

%

5.115

То же твердого топлива

%

5.116

То же газообразного топлива

%

5.117

Коэффициент, определяющий долю продувочной воды после расширителя непрерывной продувки в общем количестве продувочной воды, поступающей из барабана котла

Kпр

-

5.118

Теплосодержание продувочной воды после подогревателя непрерывной продувки

ккал/кг

5.119

Теплота сгорания твердого топлива

ккал/кг

5.120

Влажность твердого топлива

%

5.121

Теоретический объем продуктов сгорания твердого топлива

м3/кг

5.122

Теоретически необходимый объем воздуха при сгорании твердого топлива

м3/кг

5.123

Теплота сгорания мазута

ккал/кг

5.124

Влажность мазута

%

5.125

Теоретический объем продуктов сгорания мазута

м3/кг

5.126

Теоретически необходимый объем воздуха при сгорании мазута

м3/кг

5.127

Теплота сгорания газообразного топлива

ккал/м3

5.128

Теоретический объем продуктов сгорания газообразного топлива

м33

5.129

Теоретически необходимый объем воздуха при сгорании газообразного топлива

м33

Коэффициенты влияния на температуру уходящих газов:

5.130

...

5.131

...

5.132

присосов в систему пылеприготовления

K12

-

5.133

присосов в топку

K13

-

5.134

коэффициента избытка воздуха в топке

K14

-

5.135

...

5.136

разрежения в верху топки

K17

-

5.137

...

5.138

рециркуляции газов

K19

-

5.139

...

5.140

Переводной коэффициент при расчете мощности дымососов

атд

-

5.141

Нормативное разрежение в верху топки

кгс/м2

5.142

Расход газов через дымососы при номинальной нагрузке котла

тыс.м3

5.143

То же воздуха через дутьевые вентиляторы

тыс.м3

5.144

Нормативные присосы воздуха при номинальной нагрузке в систему пылеприготовления

-

5.145

То же в топку

-

5.146

То же в конвективную шахту на тракте экономайзер-воздухподогреватель

-

5.147

То же в экономайзер

-

5.148

То же в золоуловители

-

5.149

...

5.150

...

5.151

...

5.152

Коэффициент использования тепла в РВП

φРВП

-

5.153

...

5.154

Снижение тепловоспринимающей способности РВП от коррозии (см. п. 38.11)

δQРВП

%

5.155

...

5.156

...

5.157

Присосы в систему пылеприготовления по данным измерений при номинальной нагрузке

-

5.158

То же в топку

-

5.159

Присосы в конвективную шахту на тракте экономайзер-воздухоподогреватель по данным измерений

-

5.160

То же в золоуловители

-

5.161

Разрежение газов за воздухоподогревателем при измерении  (п. 5.159)

кгс/м2

5.162

Разрежение газов за золоуловителями при измерении  (п. 5.160)

кгс/м2

5.163

Расход пара (питательной воды) при измерении ,  (п. 5.159, 5.160)

т/ч

5.164

...

5.165

...

5.166

...

5.167

Коэффициент потерь тепла, связанных с водоподготовкой

kХОВ

-

5.168

Давление сетевой воды, поступающей на CH

кгс/см2

5.169

Доля расхода тепла на отопление производственных помещений энергоблока, относимая к СН котельной установки

kк

-

5.170

Давление сетевой воды на входе в ПСВ

кгс/см2

5.171

Давление сетевой воды на выходе из ПСВ

кгс/см2

5.172

КПД ПСВ

%

5.173

КПД охладителя конденсата ПСВ бойлеров

%

5.174

Давление подпиточной воды

Pподп

кгс/см2

5.175

Коэффициент потерь тепла, связанных с приготовлением химически умягченной воды

kхув

-

5.176

Давление конденсата размораживающего устройства

Ркрм

кгс/см2

5.177

Давление конденсата мазутных подогревателей

Ркмх

кгс/см2

5.178

Доля расхода тепла на отопление производственных помещений, относимая на СH турбоагрегата

kт

-

5.179

Коэффициент, учитывающий протечки пара через передние уплотнения турбопривода ПТН

Kпу

-

5.180

Доля мощности потребителей электрических СH, не снабженных индивидуальными датчиками, относимая на СН котла

h

-

5.181

КПД электромеханического турбоагрегата

ηэм

%

5.182

Номинальный коэффициент мощности

cosφном

-

5.183

Нормативный расход тепла на СН турбины (прочие)

Гкал/ч

5.184

Нормативный удельный расход тепла на подогрев мазута на 1 °С

Гкал/ч

5.185

Нормативный расход тепла на СН котельного цеха (прочие)

Гкал/ч

5.186

Номинальные потери тепла в окружающую среду

q5

%

5.187

Давление основного конденсата, подаваемого на уплотнения питательных насосов

кгс/см2

5.188

Давление конденсата, сбрасываемого из уплотнений питательных насосов в деаэратор

кгс/см2

5.189

Нормативный удельный расход топлива на отпущенную электроэнергию при 30 %-ной нагрузке энергоблока

г/кВт ∙ ч

5.190

Нормативная тонина помола твердого топлива

%

5.191

Нормативная энтальпия питательной воды после деаэраторов

ккал/кг

5.192

Площадь отверстия сужающего устройства в тракте рециркуляции газов

fрец

мм2

5.193

Электромеханический КПД насоса

ηэмн

%

5.194

...

5.195

...

5.196

Нагрев сетевой воды в ПСВ, при котором составлена энергетическая характеристика турбины

Δtпс

°С

5.197

Минимальное значение расхода сетевой воды

т/ч

5.198

Максимальное значение расхода сетевой воды

т/ч

5.199

Минимальное значение температуры прямой сетевой воды

°С

5.200

Максимальное значение тепловой нагрузки турбины

Гкал/ч

5.201

Максимальная тепловая нагрузка ПСВ № 2

Гкал/ч

5.202

Максимальное значение температуры сетевой воды после ПСВ

°С

5.203

Теплоиспользование пара в конденсаторе

Δiк

ккал/кг

5.204

Теплоиспользование пара в ПСВ № 1

Δiпс1

ккал/кг

5.205

Теплоиспользование пара в ПСВ № 2

Δiпс2

ккал/кг

5.206

Минимальное значение давления пара в нижнем теплофикационном отборе при одноступенчатом подогреве сетевой воды

кгс/см2

5.207

Максимальное значение давления пара в нижнем теплофикационном отборе

кгс/см2

5.208

Минимальное значение давления пара в верхнем теплофикационном отборе

кгс/см2

5.209

Максимальное значение давления пара в верхнем теплофикационном отборе

кгс/см2

5.210

Коэффициент, характеризующий нормативную пропускную способность регулирующей диафрагмы

т ∙ см2/ч ∙ кгс

5.211

Теплоиспользование пара в ПНД № 1

Δiп1

ккал/кг

5.212

Коэффициент пропускной способности проточной части промежуточного отсека при докритическом перепаде давлений

Kпо1

т ∙ см2/ч ∙ кгс

5.213

То же при сверхкритическом перепаде давлений

Kпо2

кгс ∙ ч ∙ см2 ∙ т

5.214

Коэффициент пропорциональности для расчета расхода пара в ЦНД при полностью открытой регулирующей диафрагме

Kк

т ∙ см2/ч ∙ кгс

5.215

Минимальное значение мощности на зажимах генератора

МВт

5.216

Максимальное значение мощности на зажимах генератора

МВт

5.217

Относительный прирост расхода тепла по конденсационному циклу

Δqкн

Гкал/МВт ∙ ч

5.218

Удельный расход пара в конденсатор при номинальной нагрузке

кг/м3

5.219

Нормативный температурный напор встроенного пучка

δtвп

°С

5.220

Энтальпия свежего пара при Ро и tо

ккал/кг

5.221

Доля тепловой нагрузки j-го подогревателя, передаваемая вышестоящим подогревателем следующей ступени подогрева (j + 2)

δj+1

-

5.222

Внутренний диаметр трубок конденсатора

dв

мм

5.223

Площадь поперечного сечения одной трубки

м2

5.224

Число трубок в одном ходе воды

n2

-

5.225

Число ходов воды в конденсаторе

Z

-

5.226

Поверхность охлаждения конденсатора

Fк

м2

5.227

Угловой коэффициент рабочей характеристики главного эжектора

α

-

5.228

Коэффициент пересчета изменения давления пара на стороне всасывания эжекторов в давление пара в конденсаторе

β

-

5.229

Нормативное значение КПД ЦСД № 1

-

5.230

Нормативное значение КПД ЦСД № 2

-

5.231

Нормативное значение КПД турбопривода

-

5.232

Расчетное значение давления пара в конденсаторе

кгс/см2

5.233

Шаговое значение по температуре сетевой воды после ПСГ № 2

Шпс

°С

5.234

Нормативное значение КПД ЦВД при полностью открытых регулирующих клапанах

-

5.235

Шаговое значение по мощности на зажимах генератора

ШN

МВт

5.236

Шаговое значение по расходу сетевой воды

Шсв

м3

5.237

Значение небаланса по давлению пара в верхнем теплофикационном отборе

С

кгс/см2

5.238

Коэффициент для расчета потерь давления в паропроводе от отбора до ПСВ № 1

-

5.239

Коэффициент для расчета потерь давления в паропроводе от отбора до ПСВ № 1

-

5.240

Коэффициент для расчета потерь давления в паропроводе от отбора до ПСВ № 2

-

5.241

Коэффициент для расчета потерь давления в паропроводе от отбора до ПСВ № 2

-

5.242

Минимальное значение давления пара перед ПСВ № 1

кгс/см2

5.243

Критическое значение отношения давлений пара промежуточного отсека

εкр

-

5.244

Теплоиспользование пара, поступающего из КСН в калориферы

ккал/кг

5.245

Давление свежего пара, при котором получено выражение п. 11.57

кгс/см2

5.246

Температура свежего пара, при которой получено выражение п. 11.57

°С

5.247

Температура пара перед ЦСД № 1, при которой получено выражение п. 11.57

°С

5.248

КПД ЦСД № 1, при котором получено выражение п. 11.57

-

5.249

Расчетное значение КПД ЦСД № 2

-

5.250

Доля теплоперепада на ПНД № 1 в используемом теплоперепаде ЦНД

aПНД N1

-

5.251

Коэффициент коррекции используемого теплоперепада на отклонение давления в верхнем теплофикационном отборе на 1 кгс/см2

S

-

5.252

Минимальное значение расхода пара в конденсатор, при котором мощность ЦНД равна нулю

т/ч

5.253

Среднее значение теплоиспользования пара регенеративных подогревателей

Δiср

ккал/кг

5.254

Среднее значение теплоиспользования пара регенеративных подогревателей при отключенной группе ПВД

Δi'ср

ккал/кг

5.255

Давление в трубопроводах циркуляционной воды

Рцв

кгс/см2

5.256

...

5.257

Минимально возможный подогрев в ПВД

a2

°С

5.258

Коэффициент, учитывающий изменение потерь от влажности

Kвл

-

5.259

Коэффициент, учитывающий изменение расхода пара в ПНД № 1

х

-

5.260

Минимально возможный подогрев в ПНД

а1

°С

5.261

Разность давлений в ПВД № 6 и деаэраторе 7 кгс/см2, при которой возможен слив дренажа из ПВД № 6 в деаэратор

в1

кгс/см2

5.262

Минимальное давление пара в нижестоящем отборе на деаэратор, при котором возможно питание деаэратора 7 кгс/см2

в2

кгс/см2

5.263

Минимальное давление пара, требуемое для питания калориферов котла

кгс/см2

5.264

Минимальное давление пара, требуемое для питания концевых уплотнений турбины

кгс/см2

5.265

Минимальное давление пара, требуемое для питания главных эжекторов

кгс/см2

5.266

Расход пара на турбину, ниже которого целесообразно регулирование мощности блока скользящим начальным давлением пара

Дск

т/ч

5.267

...

5.268

Расчетный расход пара на главный эжектор при питании из деаэратора или выхлопа ПТН

Д1эж

т/ч

5.269

Расчетный расход пара на главный эжектор при питании из коллектора 13 кгс/см2

т/ч

5.270

...

5.271

Энтальпия воды на линии насыщения при давлении 1,2 кгс/см2

iS1,2

ккал/кг

5.272

Энтальпия дренажа после охладителя эжектора

iдр.эж

ккал/кг

5.273

Энтальпия дренажа после эжектора уплотнений

iдр.эу

ккал/кг

5.274

Энтальпия дренажа после сальникового подогревателя

iдр.сп

ккал/кг

5.275

Доля отсоса пара на эжектор уплотнений от расхода пара на уплотнения всех цилиндров

dэу

-

5.276

Доля отсоса пара на сальниковый подогреватель от расхода пара на уплотнения всех цилиндров

dсп

-

5.277

Коэффициент, учитывающий механические потери и утечки пара в концевых уплотнениях турбопривода

ηмех.п

-

5.278

...

5.279

Электрическая мощность, потребляемая сливными насосами ПНД № 2

Nсл.н.2

кВт

5.280

Электрическая мощность, потребляемая сливными насосами ПНД № 3

Nсл.н.3

кВт

5.281

Электрическая мощность, потребляемая сливными насосами ПНД № 4

Nсл.н.4

кВт

5.282

Давление воды в напорной магистрали конденсатных насосов II ступени

Р"кн.2

кгс/см2

5.283

Давление сетевой воды на стороне напора сетевых насосов I ступени

Р"св1

кгс/см2

5.284

То же, II ступени

Р"св2

кгс/см2

5.285

Температурный напор в охладителе конденсата ПСВ I ступени

Δtок1

°С

5.286

Расход питательной воды, ниже которого целесообразна работа одного бустерного насоса

G1

т/ч

5.287

Расход основного конденсата перед конденсатными насосами I ступени, ниже которого целесообразна работа одного конденсатного насоса I ступени

G2

т/ч

5.288

Расход основного конденсата перед конденсатными насосами II ступени, ниже которого целесообразна работа одного конденсатного насоса II ступени

G3

т/ч

5.289

Расход конденсата ПСГ № 1, ниже которого целесообразна работа одного конденсатного насоса ПСГ № 1

G4

т/ч

5.290

Присосы воздуха в конденсатор, ниже которых целесообразна работа одного основного эжектора на паре из деаэратора или выхлопа ПТН

Gпр1

кг/ч

5.291

То же на паре из коллектора 13 кгс/см2

кг/ч

5.292

Присосы воздуха в конденсатор, выше которых целесообразна работа трех эжекторов на паре из деаэратора или выхлопа ПТН

кг/ч

5.293

То же на паре из коллектора 13 кгс/см2

кг/ч

5.294

Средняя разность относительных приростов расходов тепла на выработку электроэнергии по конденсационному и теплофикационному циклам

Δq

Гкал/МВт ∙ ч

5.295

Число типов циркуляционных насосов

l

5.296

Точность приближенного расчета параллельной работы циркуляционных насосов по расходу воды

s

м3

5.297

Минимальное значение перерасхода условного топлива для фильтрации из-за отклонения от нормы:

температуры свежего пара перед стопорными клапанами турбины

т

5.298

давления свежего пара перед стопорными клапанами турбины

т

5.299

температуры пара в тракте промперегрева перед стопорными клапанами ЦСД

т

5.300

сопротивления тракта промперегрева

т

5.301

давления на стороне нагнетания питательных насосов

т

5.302

расхода питательной воды на впрыск в промежуточный пароперегреватель

т

5.303

структуры тепловой схемы

т

5.304

коэффициента избытка воздуха в топке

т

5.305

температуры воздуха перед воздухоподогревателем

т

5.306

разрежения газов в верху топки

т

5.307

Предельное содержание соединений в паре

мкг/кг

5.308

Доля соединений, отлагающихся в проточной части турбины, от общего количества поступивших химических веществ в паре

dотл

-

5.309

Доля соединений, отлагающихся в ЦВД

dЦВД

-

5.310

Продолжительность межпромывочного периода проточной части турбины

τп

ч

5.311

Давление питательной воды, подаваемой на впрыск в промежуточный пароперегреватель

Рвпр

кгс/см2

5.312

Допустимое значение удельной электрической проводимости конденсата подогревателей сетевой воды

мкСм/см

5.313

Коэффициент пересчета удельной электрической проводимости питательной воды в ее солесодержание

k

мкг ∙ см/кг ∙ мкСм

5.314

Коэффициент пересчета количества отложений в проточной части ЦВД в среднее изменение КПД ЦВД

aв

%/кг

5.315

Коэффициент пересчета количества отложений в проточной части ЦСД в среднее изменение КПД ЦСД

aс

%/кг

5.316

...

5.317

...

5.318

Продолжительность пуска энергоблока из:

холодного состояния

ч

5.319

неостывшего состояния

ч

5.320

горячего состояния

ч

5.321

резерва

ч

5.322

Потери условного топлива на пуск энергоблока из:

холодного состояния

т

5.323

неостывшего состояния

т

5.324

горячего состояния

т

5.325

резерва

т

Коэффициент для расчета потерь давления в паропроводе к:

5.326

ПНД № 1

-

5.327

ПНД № 2

-

5.328

ПНД № 3

-

5.329

ПНД № 4

-

5.330

ПНД № 5

-

5.331

ПНД № 6

-

5.332

ПНД № 7

-

5.333

ПНД № 8

-

5.334

КПД подогревателя

η

-

5.335

Поверхность охлаждения встроенного пучка конденсатора (ВПК)

FВПК

м2

5.336

Площадь перечного сечения ВПК

fВПК

м2

5.337

Нормативная степень чистоты конденсатора

ан

-

5.338

Параметр режима поверхности нагрева ПСВ № 1 при нормативном состоянии

-

5.339

То же ПСВ № 2

-

5.340

Погрешность определения коэффициента теплопередачи

δk

-

5.341

Погрешность определения температуры воды

δt

-

5.342

Погрешность расчета расхода пара

δД

-

5.343

Нормативные присосы воздуха в конденсатор

кг/ч

5.344

Коэффициент пересчета изменения потерь в конденсаторе в изменение расхода охлаждающей воды по характеристике насоса (группы насосов)

ky

-

5.345

...

5.346

...

5.347

...

5.348

Удельный объем свежего пара перед стопорными клапанами ЦВД при номинальных начальных параметрах

м3/кг

5.349

Минимальное значение расхода пара из верхнего отопительного отбора, при котором влияние пара уплотнений предотборной ступени незначительно

Gпс2 мин

т/ч

5.350

Ширина зоны температур, исключающая ошибку в определении области перегретого пара

Δt3 мин

°С

5.351

Коэффициент зависимости давления пара в регулирующей ступени ЦВД от расхода свежего пара при включенных ПВД № 7 и 8

а0

кгс ∙ ч ∙ см2 ∙ т

5.352

Коэффициент влияния отключения ПВД № 8 на давление пара в регулирующей ступени

а1

кгс ∙ ч ∙ см2 ∙ т

5.353

Коэффициент влияния отключения ПВД № 7 на давление пара в регулирующей ступени

а2

кгс ∙ ч ∙ см2 ∙ т

5.354

Нормативный расход конденсата на уплотнения питательных насосов

т/ч

5.355

Нормативное значение КПД ЦВД (при скользящем давлении)

-

5.356

...

5.357

...

5.358

...

5.359

Максимально допустимая подача циркуляционных насосов каждого типа

м3

5.360

Минимально допустимый расход воды через каждый конденсатор

Wмин

м3

5.361

Площадь орошения каждой градирни

Fгi

м2

5.362

Коэффициент, учитывающий перераспределение тепловых нагрузок между градирнями при изменении их технического состояния

Tр

-

5.363 - 5.390

Сопротивление участка циркуляционной сети

Sj

м ∙ ч26

5.391

...

5.392

Давление сетевой воды на входе в ПВК

P'сет ПВК

кгс/см2

5.393

Давление сетевой воды на выходе из ПВК

P"сет ПВК

кгс/см2

5.394

Плотность мазута при расчетных параметрах сужающего устройства на мазутопроводе к ПВК

 j0 ПВК

кг/м3

5.395

Расчетное давление для сужающего устройства на газопроводе к ПВК

кгс/см2

5.396

Расчетная температура для сужающего устройства на газопроводе к ПВК

°С

5.397

Номинальная теплопроизводительность ПВК

Гкал/ч

5.398

Потери тепла в окружающую среду ПВК при номинальной теплопроизводительности

%

5.399

Расчетная температура холодного воздуха ПВК

°С

5.400

Расчетная температура сетевой воды перед ПВК

°С

5.401

Поправка к температуре уходящих газов ПВК на 10 °С изменения температуры холодного воздуха

°С

5.402

Поправка к температуре уходящих газов на 10 °С изменения температуры сетевой воды перед ПВК

°С

5.403

...

5.404

...

Режимный коэффициент основной поверхности нагрева при нормативном состоянии:

5.405

ПНД № 1

-

5.406

ПНД № 2

-

5.407

ПНД № 3

-

5.408

ПНД № 4

-

5.409

ПНД № 5

-

5.410

ПНД № 6

-

5.411

ПНД № 7

-

5.412

ПНД № 8

-

5.413

Режимный коэффициент поверхности пароохладителя при нормативном состоянии:

ПНД № 5

-

5.414

ПВД № 6

-

5.415

ПВД № 7

-

5.416

ПВД № 8

-

5.417

Коэффициент, учитывающий влияние изменения температуры уходящих газов на изменение КПД котла

K1

-

5.418

Коэффициент зависимости расхода пара в тракте холодного промперегрева от давления пара перед I ступенью ЦСД

в

-

5.419

Доля мощности механизмов химического цеха, относимых на подготовку химически обессоленной воды для цикла, к суммарной мощности механизмов химического цеха и насосов сырой воды

-

5.420

Коэффициент плотности регулирующей диафрагмы ЦНД, при которой построена диаграмма режимов (исходно-нормативная энергетическая характеристика) турбины

т ∙ см2/ч ∙ кгс

5.421

Потери тепла ПВК в окружающую среду при расчетной температуре наружного воздуха

Гкал

5.422

Расчетная температура наружного воздуха для ТЭЦ

°С


6. ИСХОДНАЯ ИНФОРМАЦИЯ (СМЕНЯЕМЫЕ КОНСТАНТЫ)

Таблица 6

Номер константы

Наименование константы

Обозначение

Размерность

Пределы изменения

Контрольное значение

Примечание

Низшая теплота сгорания:

6.1

мазута

ккал/кг

6.2

газа

ккал/м3

6.3

твердого топлива

ккал/кг

Влажность на рабочую массу:

6.4

твердого топлива

%

6.5

мазута

%

6.6

Плотность мазута при температуре 20 °С

γ20

кг/м3

6.7

Плотность природного газа

ρг

кг/м3

6.8

Тарировочный коэффициент для определения содержания кислорода за котлом по каждому потоку

Sj

-

6.9

Тарировочный коэффициент для определения содержания кислорода в уходящих газах по каждому потоку

S'j

-

6.10

Тарировочный коэффициент для определения температуры уходящих газов по каждому потоку

S'yxj

-

6.11

Расчетный параметр

Kαyx

т ∙ м/(ч ∙ кгс0,5)

6.12

Расчетный параметр

Kα

т ∙ м/(ч ∙ кгс0,5)

где Gпв, S"вп и S"д - расход питательной воды и разрежение газов за воздухоподогревателем и дымососом, при которых определяются Δα1 и Δα

6.13

Содержание горючих в шлаке

Гшл

%

6.14

Содержание горючих в уносе

Гун

%

6.15

Зольность топлива на рабочую массу

Ар

%

6.16

Тонина помола

R90

%

6.17

Влажность топлива на входе в размольную установку

W1

%

6.18

Влажность пыли в промбункере

Wпп

%

6.19

Коэффициент размолоспособности

-

6.20

Присосы воздуха в систему пылеприготовления при номинальной нагрузке

-

6.21

Удельный расход пара на распыл мазута

dф

т·пара/т·мазута

6.22

КПД перетока тепла

ηперет

%

ηперет с достаточной точностью может быть определен как среднее арифметическое значение КПД нетто котельной установки энергоблоков, передающих тепло другим энергоблокам

6.23

Тарировочный коэффициент для определения температуры газов перед воздухоподогревателями по каждому потоку

Kv,j

-

6.24

То же для определения температуры воздуха перед воздухоподогревателями (после калориферов) по каждому потоку

K'т,j

-

6.25

Тарировочный коэффициент для определения температуры горячего воздуха по каждому потоку

K"т,j

-

6.26

Потери тепла от химической неполноты сгорания

q3

%

q3 вводится как сменяемая константа только при отсутствии датчиков

6.27

Доля присоса воздуха на горячей стороне воздухоподогревателей в общем значении присосов

q

-

6.28

Нормативные потери условного топлива на пуск энергоблока из состояния Z

т

6.29

...

6.30

...

6.31

Дополнительный расход тепла на СН турбины

Гкал/ч

6.32

То же котла

Гкал/ч

6.33

Удельные потери тепла, связанные с мазутным хозяйством

Гкал/ч ∙ т ∙ °С

6.34

Удельный расход электроэнергии на насосы теплофикационной установки

кВт ∙ ч/Гкал

6.35

Относительный прирост расхода тепла энергоустановки, компенсирующей в энергосистеме недовыработку электроэнергии анализируемого энергоблока

Δqсист

Гкал/МВт ∙ ч

6.36

КПД брутто котельной установки, компенсирующей недовыработку электроэнергии в энергосистеме

%

6.37

Тепло, вносимое в конденсатор от посторонних источников

Qпи

Гкал/ч

6.38

Коэффициент, характеризующий фактическую пропускную способность регулирующей диафрагмы

Kт

т ∙ см2/ч ∙ кгс

6.39

Присосы воздуха в конденсатор

Gпр.в

кг/ч

6.40

Отклонение КПД от нормативного:

ЦСД № 1

ΔηЦСД1

-

6.41

ЦСД № 2

ΔηЦСД2

-

6.42

турбопривода

Δηтп

-

6.43

питательного насоса

Δηна

-

6.44

Длительность оперативного интервала

τ0

ч

6.45

...

6.46

Число циркуляционных насосов каждого типа в работоспособном состоянии

-

6.47

Сокращение тепловосприятия РВП из-за коррозии

δQРВП

%

6.48

Отклонение КПД ЦВД от нормативного значения при полностью открытых регулирующих клапанах

-

6.49

Признак включения в работу i-й градирни

Kгi

-

6.50

Признак чистки РВП

-

Вносится после проведения чистки РВП KРВП = 1; после выполнения условия п. 38.17 принять KРВП = 0

6.51

Содержание серы на рабочую массу:

твердого топлива

%

6.52

мазута

%

6.53

Количество пусков энергоблока за месяц из:

холодного состояния

nпуск Z1

-

6.54

неостывшего состояния

nпуск Z2

-

6.55

горячего состояния

nпуск Z3

-

6.56

резерва

nпуск Z4

-

7. УРАВНЕНИЯ ТЕРМОДИНАМИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ ВОДЫ И ВОДЯНОГО ПАРА

Таблица 7

Номер уравнения

Уравнение

Единица измерения

Контрольное значение

7.1

Энтальпия перегретого водяного пара:

где τ = T/Tкр; θ = Т/1000; Р* = Р/100; Т - температура перегретого пара, Т = t + 273,15; P - давление перегретого пара, кгс/см2

ккал/кг

Р = 50 кгс/см2

t = 350 °С

i = 733,56021 ккал/кг

7.2

Удельный объем перегретого водяного пара:

где θ = Т/1000; Р* = Р/100

м3/кг

Р = 50 кгс/см2

t = 350 °С

V = 0,53061670 м3/кг

7.3

Энтропия перегретого водяного пара:

где τ = T/Tкр; θ = Т/1000; Р* = Р/100

ккал/(кг ∙ К)

Р = 50 кгс/см2

t = 350 °С

S = 1,5436405 ккал/(кг ∙ К)

7.4

Энтальпия пара в зависимости от давления и энтропии:

где  ,  (при S" > S в расчет принимать первые два члена уравнения)

ккал/кг

P = 87,61 кгс/см2

S = 1,556144 ккал/(кг ∙ К)

i = 779,76 ккал/кг

7.5

Термодинамические свойства кипящей воды и насыщенного пара:

где θS = TS/1000

кгс/см2

t = 300 °С

P = 87,613040 кгс/см2

7.6

К ∙ 10-3

P = 87,61 кгс/см2

t = 299,99556 °С

7.7

ккал/кг

t = 300 °С

i = 321,40134 ккал/кг

7.8

ккал/кг

t = 300 °С

i = 656,35878 ккал/кг

7.9

ккал/(кг ∙ К)

t = 300 °С

S = 0,77767778 ккал/(кг· ∙К)

7.10

ккал/(кг ∙ К)

t = 300 °С

S = 1,3622722 ккал/(кг ∙ К)

7.11

м3/кг

t = 300 °С

V = 0,0014052852 м3/кг

7.12

Для температур до 300 °С член - 4,4 ∙ 1015S - 0,27315)30 можно опустить

м3/кг

t = 300 °С

V = 0,0216151 м3/кг

7.13

Энтальпия воды:

где t* = t/100; P** = P ∙ 0,980665

ккал/кг

P = 50 кгс/см2

t = 200 °С

i = 203,4734 ккал/кг

7.14

Удельный объем воды:

где t* = t/100; P** = P ∙ 0,980665

м3/кг

P = 50 кгс/см2

t = 200 °С

V = 0,0011524688 м3/кг

8. РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ ПО ВЫРАЖЕНИЯМ, ИСПОЛЬЗУЕМЫМ МНОГОКРАТНО

Таблица 8

Номер величины

Наименование величины

Обозначение

Исходная информация

Контрольное значение

Примечание

Абсолютное давление среды, кгс/см2

Расчетная формула: , где к - наименование измеряемой среды;  - измеренное избыточное давление среды, кгс/см2; Pбар - барометрическое давление, кгс/см2

8.1

Питательная вода за ПВД после байпаса

Рпв

4.3; 4.299

8.2

Свежий пар за котлом по каждой линии

Рпеj

4.7; 4.299

8.3

Пар в тракте холодного промперегрева по каждой линии

Р'ппj

4.12; 4.299

8.4

Пар в тракте горячего промперегрева за котлом по каждой линии

Р"ппj

4.14; 4.299

8.5

Пар, отбираемый из тракта промперегрева на СН по каждой линии

4.20; 4.299

8.6

Пар из тракта холодного промперегрева, подаваемый в блочный коллектор 13 кгс/см2 через РУ 40/13

РРУ СН

4.23; 4.299

8.7

Природный газ, подаваемый на котел

Рг

4.34; 4.299

8.8

Пар перед калориферами

Ркф

4.36; 4.299

8.9

Пар, подаваемый на мазутные форсунки

Рф

4.49; 4.299

8.10

Пар, подаваемый на обдувку по каждой линии

Робдj

4.52; 4.299

8.11

Вода в линии непрерывной продувки перед расходомерным устройством

Рпр

4.70; 4.299

8.12

...

8.13

...

8.14

...

8.15

Свежий пар перед стопорными клапанами ЦВД по каждой линии

Р0j

4.80; 4.299

8.16

Пар в регулирующей ступени ЦВД турбины

Рр.ст

4.82; 4.299

8.17

Пар за ЦВД по каждой линии

Р"ЦВДj

4.83; 4.299

8.18

Пар перед отсечными клапанами ЦСД № 1 по каждой линии

Р'ЦСД1j

4.85; 4.299

8.19

Пар перед I ступенью ЦСД № 1

Р'IЦСД1j

4.87; 4.299

8.20

Пар за ЦСД № 1 по каждой линии

Р"ЦСД1j

4.88; 4.299

8.21

Пар перед ЦСД № 2 по каждой линии

Р'ЦСД2j

4.90; 4.299

8.22

Пар, подаваемый на ПТН

Р'ПТН

4.93; 4.299

8.23

Пар на выхлопе ПТН

Р"ПТН

4.95; 4.299

8.24

Пар на ПСВ № 2 в камере отбора по каждой линии

Р3j

4.97; 4.299

8.25

Пар на входе в ПСВ № 2 по каждой линии

Рпс2j

4.98; 4.299

8.26

Пар на ПСВ № 1 в камере отбора по каждой линии

Р2j

4.104; 4.299

8.27

Пар на деаэратор 7 кгс/см2 перед расходомерным устройством

Рд

4.141; 4.299

8.28

Пар в деаэраторе 7 кгс/см2

рд

4.143; 4.299

8.29

Пар в отсасывающей линии из I камеры переднего концевого уплотнения ЦВД в линию холодного промперегрева

4.146; 4.299

8.30

Пар в отсасывающей линии из I камеры заднего концевого уплотнения ЦВД в линию на ПНД № 5

4.149; 4.299

8.31

Пар в отсасывающей линии из II камеры переднего концевого уплотнения ЦВД

4.151; 4.299

8.32

Пар в отсасывающей линии из I камеры переднего уплотнения ЦСД № 1

4.153; 4.299

8.33

Пар из деаэратора или коллектора СН на концевые уплотнения всех цилиндров

Рупл

4.155; 4.299

8.34

Пар отбора на:

ПВД № 8

Р8

4.158; 4.299

8.35

ПВД № 7

Р7

4.161; 4.299

8.36

ПВД № 6

Р6

4.162; 4.299

8.37

деаэратор

Рд7

4.164; 4.299

8.38

ПНД № 5

Р5

4.166; 4.299

8.39

ПНД № 4

Р4

4.168; 4.299

8.40

ПНД № 1

Р1

4.170; 4.299

8.41

Питательная вода через питательные насосы на стороне всасывания (за бустерными)

Р'пк

4.193; 4.299

8.42

То же на стороне нагнетания

Р"пк

4.195; 4.299

8.43

Пар после охлаждающего устройства ЦНД

P"ОУ Р"ОУ ЦНД

4.197; 4.299

8.44

...

8.45

...

8.46

...

8.47

...

8.48

...

8.49

...

8.50

...

8.51

Природный газ, подаваемый на каждый ПВК

4.248; 4.299

8.52

Пар, подаваемый на мазутное хозяйство по каждой линии

Рмхj

4.271; 4.299

8.53

Природный газ на вводе ТЭЦ

Рг.в

4.277; 4.299

8.54

Пар из коллектора 13 кгс/см2 в коллектор 1,2 кгс/см2

Р13-1,2

4.287; 4.299

8.55

Пар от котельной низкого давления к коллектору СН по каждой линии

Ркндj

4.289; 4.299

8.56

Природный газ, подаваемый к котельной низкого давления

4.294; 4.299

8.57

Пар, подаваемый на размораживающие устройства

Ррмj

4.305; 4.299

8.58

...

8.59

...

8.60

...

Энтальпия и температура воды на линии насыщения, ккал/кг

Расчетная формула: iS = f(tS), где tS = f(PS) - уравнения 7.6; 7.7

8.61

Конденсат в ПСВ № 2 по каждой линии

tSпс2j

4.98

8.62

Конденсат в ПСВ № 1 по каждой линии

tS2j

4.104

8.63

Конденсат в каждой секции конденсатора

tSкj

4.120

8.64

...

8.65

Питательная вода после деаэратора 7 кгс/см2

i"д

4.143

8.66

Питательная вода после деаэратора 7 кгс/см2 при его работе на скользящем давлении

i"д(ск)

4.164

8.67

...

Конденсат в:

8.68

ПНД № 1

tS1

4.170

8.69

ПНД № 3

tS3j

4.97

8.70

ПНД № 4

tS4

4.168

8.71

ПНД № 5

tS5

4.166

8.72

ПВД № 6

tS6

4.162

8.73

ПВД № 7

tS7

4.161

8.74

ПВД № 8

tS8

4.158

8.75

ПНД № 1

iS1

4.170

8.76

ПНД № 2

iS2j

4.104

8.77

ПНД № 3

iS3j

4.97

8.78

ПНД № 4

iS4

4.168

8.79

ПНД № 5

iS5

4.166

8.80

ПВД № 6

iS6

4.162

8.81

ПВД № 7

iS7

4.161

8.82

ПВД № 8

iS8

4.158

8.83

...

8.84

...

8.85

...

8.86

...

8.87

...

8.88

...

8.89

...

8.90

...

Удельный объем воды, м3/кг

Расчетная формула: V = f(P,t) - уравнение 7.14

8.91

Питательная вода за ПВД после байпаса

Vпв

8.1; 4.4

8.92

Питательная вода на впрыски

Vвпр

5.57; 4.18

8.93

Непрерывная продувка

Vпр

4.70; 4.71

8.94

Конденсат калориферов

Vкф

8.8; 4.39

8.95

...

8.96

Конденсат после ПСВ № 2

Vкпс2

8.24; 4.102

8.97

Конденсат после ПСВ № 1

Vкпс1

8.26; 4.108

8.98

Подпиточная вода на встроенный пучок конденсатора

VВПК

5.174; 4.127

8.99

Подпиточная вода в магистрали сетевой воды энергоблока

5.164; 4.130

8.100

Конденсат из уплотнений питательных насосов в конденсатор

V"к.упл

5.188; 4.192

8.101

Питательная вода через питательные насосы на стороне всасывания

V'пн

8.41; 4.194

8.102

То же на стороне нагнетания

V"пн

8.42; 4.196

8.103

Конденсат мазутных подогревателей, возвращаемый в тепловую схему данного энергоблока

5.77; 4.203

8.104

Конденсат размораживающего устройства, возвращаемый в тепловую схему данного энергоблока

5.79; 4.205

8.105

Сетевая вода через ПСВ

Vсв

5.170; 4.114

8.106

Сетевая вода через каждый ПВК

5.392; 4.243

8.107

Сетевая вода в подающей линии каждой тепломагистрали

Vподj

5.171; 4.253

8.108

Сетевая вода в обратной линии каждой тепломагистрали

Vобрj

5.170; 4.256

8.109

Сетевая вода в подающей линии СН ТЭЦ

5.168; 4.258

8.110

Сетевая вода в обратной линии СН ТЭЦ

5.170; 4.260

8.111

Конденсат мазутного хозяйства, возвращаемый в тепловую схему

Vкмх

5.77; 4.274

8.112

...

8.113

...

8.114

...

8.115

...

8.116

...

8.117

...

8.118

...

8.119

...

8.120

...

Удельный объем пара, м3/кг

Расчетная формула: V = f(P,t) - уравнение 7.2

8.121

Свежий пар за котлом по каждой линии

Vпеj

8.2; 4.8

8.122

Пар в тракте холодного промперегрева по каждой линии

Vппj

8.3; 4.13

8.123

Пар, отбираемый из тракта промперегрева на СН по каждой линии

8.5; 4.21

8.124

Пар, отбираемый из тракта холодного промперегрева на РУ СН

VРУСН

8.6; 4.24

8.125

Пар, подаваемый на обдувку по каждой линии

Vобдj

8.10; 4.54

8.126

Свежий пар перед стопорными клапанами турбины (номинальное значение)

5.109; 5.108

8.127

Свежий пар перед стопорными клапанами турбины

V0

8.15; 4.81

8.128

Пар, подаваемый на ПТН

VПТН

8.22; 4.94

8.129

Пар на деаэратор 7 кгс/см2

Vд

8.27; 4.142

8.130

Пар в отсасывающей линии из I камеры переднего концевого уплотнения ЦВД в линию холодного промперегрева

8.29; 4.147

8.131

Пар в отсасывающей линии из I камеры заднего концевого уплотнения ЦВД в паропровод к ПНД № 5

8.30; 4.84

8.132

То же из I камеры переднего концевого уплотнения ЦСД № 1

8.32; 4.86

8.133

Пар отбора на ПВД № 8

V8

8.34; 4.159

8.134

Пар отбора на ПВД № 7

V7

8.35; 4.84

8.135

Пар из деаэратора или коллектора СН на концевые уплотнения всех цилиндров

Vупл

8.33; 4.155

8.136

Пар, подаваемый на мазутное хозяйство по каждой линии

Vмхj

8.52; 4.272

8.137

Пар из коллектора 13 кгс/см2 в коллектор 1,2 кгс/см2

V13-1,2

8.54; 4.287

8.138

Пар от котельной низкого давления в коллектор СН по каждой линии

Vкндj

8.55; 4.290

8.139

...

8.140

...

8.141

...

8.142

...

8.143

...

8.144

...

8.145

...

Действительный расход, вычисляемый по перепаду, т/ч

Расчетная формула

где α - коэффициент расхода сужающего устройства; s - поправочный множитель на расширение измеряемой среды.

Для воды ε = 1.

Для пара:

для диафрагмы

для сопла

m - модуль сужающего устройства;

Kt - множитель, учитывающий средний коэффициент линейного теплового расширения материала сужающего устройства [Kt = 1 + αt(t - 20)];

d20 - диаметр сужающего устройства, мм;

Δp - перепад давлений в сужающем устройстве, кгс/см2;

V - удельный объем измеряемой среды, м3/кг

8.146

Питательная вода за ПВД после байпаса по основному датчику

4.1; 8.91; 4.4; 5.1; 5.2; 5.3

8.147

То же (дублирующее измерение)

4.2; 8.91; 4.4; 5.1; 5.2; 5.3

8.148

Свежий пар за котлом по каждой линии

Дпеj

4.6; 8.121; 8.2; 4.8; 5.1; 5.2; 5.3; 5.4

8.149

Пар в тракте холодного промперегрева по каждой линии

4.10; 8.122; 8.3; 4.13; 5.1; 5.2; 5.3; 5.4

8.150

То же (дублирующее измерение)

4.11; 8.122; 8.3; 4.13; 5.1; 5.2; 5.3; 5.4

8.151

Сетевая вода через ПСВ

4.112; 8.105; 4.114; 5.1; 5.2; 5.3

8.152

То же (дублирующее измерение)

4.113; 8.105; 4.114; 5.1; 5.2; 5.3

8.153

Охлаждающая вода конденсатора

Wj

4.124; 5.40; 4.122; 5.1; 5.2; 5.3

Пар в отсасывающей линии из:

8.154

I камеры переднего концевого уплотнения ЦВД в линию холодного промперегрева

4.145; 8.130; 4.147; 5.1; 5.2; 5.3

8.155

из заднего концевого уплотнения ЦВД в паропровод к ПНД № 5

4.148; 8.131; 4.84; 5.1; 5.2; 5.3

8.156

из II камеры переднего концевого уплотнения ЦВД

4.150; 8.130; 4.147; 5.1; 5.2; 5.3

8.157

Пар в отсасывающей линии из I камеры переднего концевого уплотнения ЦСД № 1

4.152; 8.132; 4.86; 5.1; 5.2; 5.3

8.158

Пар из деаэратора или коллектора СН на концевые уплотнения всех цилиндров

Дупл

4.154; 8.135; 4.156; 5.1; 5.2; 5.3

8.159

Пар отбора на ПВД № 8

Д8

4.157; 8.133; 4.159; 5.1; 5.2; 5.3

8.160

Пар отбора на ПВД № 7

Д7

4.160; 8.134; 4.163; 5.1; 5.2; 5.3

8.161

Сетевая вода в подающей линии каждой тепломагистрали

4.251; 8.107; 4.253; 5.1; 5.2; 5.3

8.161A

То же (дублирующее измерение)

4.252; 8.107; 4.253; 5.1; 5.2; 5.3

8.162

Сетевая вода в обратной линии каждой тепломагистрали

4.254; 8.108; 4.256; 5.1; 5.2; 5.3

8.162A

То же (дублирующее измерение)

4.255; 8.108; 4.256; 5.1; 5.2; 5.3

8.163

Сетевая вода в подающей линии СН ТЭЦ

4.257; 8.109; 4.258; 5.1; 5.2; 5.3

8.164

Сетевая вода в обратной линии СН ТЭЦ

4.259; 8.110; 4.260; 5.1; 5.2; 5.3

8.165

Циркуляционная вода перед каждой градирней по каждой линии

Wгрj

4.259; 5.41; 4.296; 5.1; 5.2; 5.3

Действительный расход с поправкой на изменение удельного объема, т/ч

Расчетная формула:

где Gи - измеренный расход среды, т/ч;

V0 - удельный объем среды при расчетных параметрах измерительного сужающего устройства, м3/кг (const);

V - действительный удельный объем среды, м3/кг

8.166

Питательная вода на впрыски

Gвпр

4.17; 5.5; 8.92

8.167

Пар, отбираемый из тракта промперегрева на СН после расходомерного устройства по каждой линии

4.19; 5.5; 8.123

8.168

Пар, отбираемый из тракта холодного промперегрева на РУ СН

ДРУ СН

4.22; 5.5; 8.124

8.169

Конденсат калориферов

Gкф

4.38; 5.5; 8.94

8.170

Пар, подаваемый на обдувку поверхностей нагрева котла по каждой линии

Добдj

4.52; 5.5; 8.125

8.171

...

8.172

Непрерывная продувка

Gпр

4.69; 5.5; 8.93

8.173

Пар, подаваемый на ПТН

ДПТН

4.92; 5.5; 8.128

8.174

Конденсат после ПСВ № 2 в линию на обессоливание

4.100; 5.5; 8.96

8.175

То же в линию основного конденсата

4.101; 5.5; 8.96

8.176

Конденсат после ПСВ № 1 в линию на обессоливание

4.106; 5.5; 8.97

8.177

То же в линию основного конденсата

4.107; 5.5; 8.97

8.178

Подпиточная (или сетевая) вода на встроенный пучок конденсатора

GВПК

4.126; 5.5; 8.98

8.179

Подпиточная вода в магистрали сетевой воды энергоблока

4.129; 5.5; 8.99

8.180

Пар на деаэратор 7 кгс/см2

Дд

4.140; 5.5; 8.129

8.181

Конденсат на уплотнения питательных насосов

Gк.упл

4.190; 5.5; 8.100

8.182

Конденсат из уплотнений питательных насосов в конденсатор

G"к.упл

4.191; 5.5; 8.100

8.183

Конденсат мазутных подогревателей, возвращаемый в тепловую схему данного энергоблока

4.202; 5.5; 8.103

8.184

Конденсат размораживающего устройства, возвращаемый в тепловую схему данного энергоблока

4.204; 5.5; 8.104

8.185

Сетевая вода через каждый ПВК

4.241; 5.5; 8.106

8.186

Пар, подаваемый на мазутное хозяйство по каждой линии

Дмхj

4.269; 5.5; 8.136

8.187

Конденсат мазутохозяйства, возвращаемый в тепловую схему

Gкмх

4.273; 5.5; 8.111

8.188

Пар из коллектора 13 кгс/см2 в коллектор 1,2 кгс/см2

Д13-1,2

4.285; 5.5; 8.137

8.189

Пар от котельной низкого давления к коллектору СН по каждой линии

Дкндj

4.288; 5.5; 8.138

8.190

Условный объемный расход рециркулирующих газов, м3

Rрецj

см. ниже

Расчетная формула:

αрец

5.1

m

5.4

где αрец - константа

ΔPрец

4.68

Рбар

4.299

S'впj

4.57

5.2

υ'вп

4.49

fрец

5.60

8.191

Пар, подаваемый на размораживающее устройство по каждой линии

Дрмj

4.304; 5.5; 8.136

8.192

Конденсат от размораживающего устройства, возвращаемый в тепловую схему

Gкрм

4.304; 5.5; 8.136; 4.306; 5.5; 8.104

8.193

Действительный расход мазута, т/ч:

Расчетная формула:

При принять Gм = 0; А - номинальная производительность двух горелок (форсунок), т/ч; β = 0,6 кг/(м3 ∙ °С)

8.193.1

на котел по каждой линии

Gмj

8.243; 4.30; 6.6; 4.29; 5.61

8.193.2

на каждый ПВК по каждой линии

4.244; 4.246; 6.6; 4.245; 5.61

8.193.3

после мазутонасосной по каждой линии

8.245; 8.246; 6.6; 4.267; 5.61

8.193.4

на котельную низкого давления

4.291; 4.292; 6.6; 4.267; 5.61

8.194

Действительный расход газа, тыс.м3/ч:

Расчетная формула:

8.194.1

на котел

Gг

8.244; 8.7; 5.65; 5.64; 4.35

8.194.2

на каждый ПВК

4.247; 8.51; 5.65; 5.64; 4.35

8.194.3

на вводе ТЭЦ

Gг.в

8.247; 4.277; 5.65; 5.64; 4.278

8.194.4

на котельную низкого давления

4.293; 4.294; 5.65; 5.64; 4.278

8.195

...

Суммарное значение параметра

Расчетная формула

где j - номер одноименного параметра (линий, потока);

m - число одноименных параметров (линий, потоков);

Bj - значение j-го параметра (по j-й линии, потоку)

Расход, т/ч

8.196

Свежий пар за котлом

Дпе

8.148

8.197

Пар в тракте холодного промперегрева по основным датчикам

8.149

8.198

То же по дублирующим датчикам

8.150

8.199

Пар, отбираемый из тракта промперегрева на СН после расходомерного устройства

8.167

8.200

Пар, подаваемый на обдувку

Добд

8.170

8.201

...

8.202

Конденсат после ПСВ № 2

Gпс2

8.174; 8.175

8.203

Конденсат после ПСВ № 1

Gпс1

8.176; 8.177

8.204

Пар, подаваемый на мазутное хозяйство

Дмх

8.186

8.204а

Пар, подаваемый на размораживающее устройство

Дрм

8.191

8.205

Пар от котельной низкого давления к коллектору СН

Дкнд

8.189

8.206

Условный объемный расход рециркулирующих газов

Rрец

8.190

8.207

Охлаждающая вода конденсатора

W

8.153

8.208

Циркуляционная вода перед каждой градирней

Wг

8.165

8.209

Конденсат ПСВ на обессоливание

8.176; 8.174

8.210

Химически обессоленная вода в конденсатор

4.135; 4.136

Мощность, кВт

8.211

Резервный ввод питания на секции 6 кВ СН данного энергоблока

Nтр.рез

4.216

8.212

Дымососы

Nд

4.217

8.213

Дымососы рециркуляции

Nдр

4.218

8.214

Дутьевые вентиляторы

Nдв

4.219

8.215

Бустерные насосы

Nбн

4.221

8.216

Конденсатные насосы I ступени

4.222

8.217

Конденсатные насосы II ступени

4.223

8.218

Конденсатные насосы I и II ступеней

Nкн

8.216; 8.217

8.219

Сетевые насосы I и II ступеней

Nсет

4.224; 4.225

8.220

Конденсатные насосы ПСВ № 1

Nпс1

4.226

8.221

Конденсатные насосы ПСВ № 1 и ПСВ № 2

Nкнб

4.227; 8.220; 4.228

8.222

Вентиляторы горячего дутья

Nвгд

4.229

8.223

Мельницы

Nм

4.230

8.224

Вентиляторы пылеприготовительной установки

Nмв

4.231

8.225

Насосы рециркуляции среды в котле

Nнрс

4.232

8.226

Насосы рециркуляции для водогрейных котлов

Nрец

4.308

8.227

Насосы перекачки сетевой воды

Nпер

4.309

8.228

Насосы подпиточные (летние и зимние)

Nподп

4.310; 4.311

8.229

Трансформаторы СН:

водогрейной котельной

4.312

8.230

мазутного хозяйства

4.313

8.231

ВПУ

4.314

8.232

топливоподачи

4.315

8.233

котельной низкого давления

4.316

8.234

Трансформаторы насосной станции подпитки

4.317

8.235

Циркуляционные насосы

Nцн

4.318

8.236

Насосы сырой воды питания котлов

Nнсв

4.320

8.237

Багерные насосы

Nбг.н

4.321

8.238

...

8.239

...

8.240

...

Среднеарифметическое значение параметра по дублируемым измерениям

Расчетная формула:

где Bo - значение параметра, измеренного основными датчиками;

Bд - то же дублирующими датчиками

Расход, т/ч

8.241

Питательная вода за ПВД

Gпв

8.146; 8.147

8.242

Пар в тракте холодного промперегрева

Дпп

8.197; 8.198

8.243

Мазут, подаваемый на котел по каждому потоку

4.25; 4.26

8.244

Природный газ, подаваемый на котел

4.31; 4.32

8.245

Мазут после мазутонасосной по каждой линии

4.265; 4.266

8.246

То же в линии рециркуляции

4.268; 4.269

8.247

Природный газ на вводе ТЭЦ

Gг.в

4.275; 4.276

8.248

Сетевая вода через ПСВ

Gсв

8.151; 8.152

8.249

Сетевая вода в подающей линии каждой тепломагистрали

Gподj

8.161; 8.161A

8.250

Сетевая вода в обратной линии каждой тепломагистрали

Gобрj

8.162; 8.162A

Температура, °С

8.251

Свежий пар за котлом по каждой линии

tпеj

4.8; 4.9

8.252

Пар в тракте горячего промперегрева за котлом по каждой линии

t"пгj

4.15; 4.16

8.253

...

8.254

...

Мощность, кВт

8.255

Активная мощность генератора

Nген

4.211; 4.212

Среднеарифметическое значение параметра по потокам (линиям)

Расчетная формула:

где j - номер линии (потока);

m - число линий (потоков);

Aj - значение параметра по j-й линии (потоку)

Давление, кгс/см2

8.256

Свежий пар за котлом

Pпе

8.2

8.257

Пар в тракте холодного промперегрева перед котлом

P'пп

8.3

8.258

Пар в тракте горячего промперегрева за котлом

P"пп

8.4

8.259

Свежий пар перед стопорными клапанами ЦВД

P0

8.15

8.260

Пар перед отсечными клапанами ЦСД № 1

P'ЦСД1

8.18

8.261

Пар за ЦВД

P"ЦВД

8.17

8.262

Пар, отбираемый из тракта промперегрева на СН

8.5

8.263

Пар, подаваемый на обдувку

Pобд

8.10

8.264

Пар за ЦСД № 1

P"ЦСД1

8.20

8.265

Пар перед ЦСД № 2

P'ЦСД2

8.21

8.266

Пар на ПСВ № 2 в камере отбора

P3

8.24

8.267

Пар на входе в ПСВ № 2

Pпс2

8.25

8.268

Пар на ПСВ № 1 в камере отбора

P2

8.26

8.269

Пар в конденсаторе

Pк

4.120

8.270

Пар, подаваемый на мазутное хозяйство

Pмх

8.52

8.271

Пар от котельной низкого давления к коллектору СН

Pкнд

8.55

Разрежение газов:

8.272

перед дымососами

S'д

4.55

8.273

за дымососами

S"д

4.56

Разрежение газов:

8.274

перед воздухоподогревателями

S'вп

4.57

8.275

за воздухоподогревателями

S"вп

4.58

Давление воздуха:

8.276

перед вентиляторами

H'в

4.61

8.277

за вентиляторами

H"в

4.62

8.278

перед воздухоподогревателями

H'вп

4.63

8.279

за воздухоподогревателями

H"вп

4.64

8.280

Пар, подаваемый на размораживающие устройства

Ррм

8.57

8.281

Разрежение газов за пароперегревателем

S"пп

4.60

8.282

...

8.283

...

8.284

...

8.285

...

Температура, °С

8.286

Свежий пар за котлом

tпе

8.251

8.287

Пар в тракте горячего промперегрева за котлом

t"пп

8.252

8.288

Пар в тракте холодного промперегрева перед котлом

t'пп

4.13

8.289

Свежий пар перед стопорными клапанами ЦВД

t0

4.81

8.290

Пар за ЦВД

t"ЦВД

4.84

8.291

Пар перед отсечными клапанами ЦСД № 1

t'ЦСД

4.86

8.292

Пар, отбираемый из тракта промперегрева на СН

4.21

8.293

Мазут, поступающий на котел

tм

4.29

8.294

Холодный воздух перед дутьевым вентилятором до врезки линии рециркуляции

tхв

4.43

Воздух:

8.295

перед калориферами

t'кф

4.44

8.296

перед воздухоподогревателем

t'вп

4.45

8.297

за воздухоподогревателем

tгв

4.46

8.297а

Уходящие газы:

за дымососом

υ"д

4.48

8.298

за воздухоподогревателем

υух

4.47

8.298а

перед воздухоподогревателем

υ'вп

4.49

8.299

Пар, подаваемый на обдувку

tобд

4.54

8.300

Вода за экономайзером

t"вэ

4.66

Пар:

8.301

перед выходной ступенью пароперегревателя

t'кпп

4.67

8.302

за ЦСД № 1

t"ЦСД1

4.89

8.303

перед ЦСД № 2

t'ЦСД2

4.91

8.304

на ПСВ № 2

t3

4.99

8.305

на ПСВ № 1

t2

4.105

Сетевая вода:

8.306

на входе в ПСВ № 1

t'пс1

4.114

8.307

на выходе из ПСВ № 1

t"пс1

4.115

8.308

на выходе из ПСВ № 2

t"пс2

4.116

8.309

за обводом ПСВ № 2

4.117

8.310

за обводом ПСВ

t"пс

4.118

8.311

Пар в конденсаторе

tк

4.121

8.312

Охлаждающая вода на выходе из конденсатора

tгв

4.123

8.313

Пар, подаваемый на мазутное хозяйство

tмх

4.272

8.314

Пар от котельной низкого давления к коллектору СН

tкнд

4.290

8.315

Вода перед каждой градирней

t'гр

4.296

8.316

Вода после каждой градирни

t"гр

4.297

8.317

Пар, подаваемый на размораживающие устройства

tрм

4.305

8.318

Температура насыщения пара в ПСВ № 2

tSпс2

8.61

8.319

Температура насыщения пара в конденсаторе

tSк

8.63

8.320

Температура насыщения пара в отборе на ПСВ № 1

tS2

8.62

Энтальпия, ккал/кг

8.321

...

8.322

Конденсат пара отбора на ПСВ № 2

iS3

8.77

8.323

Конденсат пара отбора на ПСВ № 1

iS2

8.76

8.324

...

Энтальпия воды и пара

Энтальпия воды, ккал/кг

Расчетная формула:

i = f(P,t) - уравнение 7.13

8.325

Питательная вода на входе в котел

i'пв

8.1; 4.5

8.326

Питательная вода за ПВД после байпаса

iпв

8.1; 4.4

8.327

Питательная вода на впрыски

iвпр

5.57; 4.18

Сетевая вода:

8.328

на входе в ПСВ № 1

i'пс1

5.171; 8.306

8.329

на выходе из ПСВ № 1

i"пс1

5.171; 8.307

8.330

на выходе из ПСВ № 2

i"пс2

5.171; 8.308

8.331

за обводом ПСВ № 2

5.171; 8.309

8.332

за обводом ПСВ

i"пс

5.171; 8.310

8.333

на входе в каждый ПВК

i'ПВКj

5.284; 4.242

8.334

на выходе из каждого ПВК

i"ПВКj

5.284; 4.243

8.335

в подающей линии каждой тепломагистрали

iподj

5.284; 4.253

8.336

в обратной линии каждой тепломагистрали

iобрj

5.171; 4.256

8.337

в подающей магистрали СН ТЭЦ

5.284; 4.258

8.338

в обратной магистрали СН ТЭЦ

5.171; 4.260

8.339

Конденсат от мазутного хозяйства

iкмх

8.52; 4.202

8.340

Конденсат от размораживающего устройства

iкрм

8.52; 4.205

Питательная вода:

8.341

после деаэратора 7 кгс/см2

i"д

8.42; 4.194

8.342

после ПВД № 6

i"6

8.42; 4.174

8.343

после ПВД № 7

i"7

8.42; 4.173

8.344

после ПВД № 8

i"8

8.42; 4.171

8.345

...

Конденсат греющего пара:

8.346

ПВД № 8

iдр8

4.158; 4.175

8.347

ПВД № 7

iдр7

4.161; 4.176

8.348

ПВД № 6

iдр6

4.162; 4.177

Питательная вода:

8.349

за бустерными насосами

i'пн

4.193; 4.194

8.350

за питательными насосами

i"пн

4.195; 4.196

8.351

Конденсат:

8.351

из уплотнений питательных насосов в конденсатор

i"купл

5.188; 4.192

8.352

ПСВ № 1

iдрпс1

8.268; 4.108

8.353

ПСВ № 2

iдрпс2

8.266; 4.102

8.354

калориферов

iккф

8.355

Продувочная вода котла

iпр

4.70; 4.71

Энтальпия пара, ккал/кг

Расчетная формула:

i = f(P,t) - уравнение 7.1

Пар:

8.356

свежий за котлом

iпе

8.256; 8.286

8.357

в тракте горячего промперегрева за котлом

i"пп

8.258; 8.287

8.358

в тракте холодного промперегрева перед котлом

i'пп

8.257; 8.288

8.359

отбираемый из тракта промперегрева на СН

8.262; 8.292

8.360

отбираемый из тракта холодного промперегрева на РУ СН

iРУСН

8.6; 4.24

8.361

перед калориферами

iкф

8.8; 4.37

8.362

подаваемый на мазутные форсунки

iф

8.9; 4.51

8.363

подаваемый на обдувку

iобд

8.10; 8.299

8.364

перед выходной (конвективной) ступенью пароперегревателя

i'кпп

8.256; 8.301

8.365

свежий перед стопорными клапанами ЦВД

i0

8.259; 8.289

8.366

за ЦВД

i"ЦВД

8.261; 8.290

8.367

перед отсечными клапанами ЦСД № 1

i'ЦСД1

8.260; 8.291

8.368

за ЦСД № 1

i"ЦСД1

8.264; 8.302

8.369

перед ЦСД № 2

i"ЦСД2

8.265; 8.303

8.370

подаваемый на ПТН

i'ПТН

8.22; 4.94

8.371

на выхлопе ПТН

i"ПТН

8.23; 4.96

8.372

на ПСВ № 2 в камере отбора

i3

8.266; 8.304

8.373

на ПСВ № 1 в камере отбора

i2

8.268; 8.305

8.374

на деаэратор 7 кгс/см2

iд

8.27; 4.142

Пар отбора на:

8.375

ПВД № 8

i8

8.34; 4.159

8.376

ПВД № 7

i7

8.35; 8.290

8.377

ПВД № 6

i6

8.36; 4.163

8.378

деаэратор

iд7

8.37; 4.165

8.379

ПНД № 5

i5

8.38; 4.167

8.380

ПНД № 4

i4

8.39; 4.169

Пар:

8.381

подаваемый на мазутное хозяйство

iмх

8.270; 8.313

8.382

из коллектора 13 кгс/см2 в коллектор 1,2 кгс/см2

i13-1,2

8.54; 4.287

8.383

от котельной низкого давления к коллектору СН

iкнд

8.271; 8.314

8.384

подаваемый на размораживающие устройства

iрм

8.280; 8.317

8.385

...

8.386

...

8.387

...

8.388

...

8.389

...

8.390

...

Расчетная формула:

i = f(P,S) - уравнение 7.4

Пар на:

8.391

выходе из ЦВД

8.261; 8.396

* При определении параметра 8.391 по уравнению 7.4 следует найти TS = f(P"ЦВД), S" = f(TS), S'ЦВД (8.396) и сравнить S" и S'ЦВД

Если S'ЦВД < S", в расчет принимать только первые два члена уравнения 7.4

8.392

выходе из ЦСД № 1

8.264; 8.397

8.393

выходе из отбора на ПСВ № 2

8.266; 8.397

8.394

выхлопе ПТН

8.23; 8.398

8.395

...

Энтропия пара, ккал/(кг ∙ К)

Расчетная формула:

S = f(P,t) - уравнение 7.3

Пар на входе в:

8.396

ЦВД

S'ЦВД

8.259; 8.289

8.397

ЦСД № 1

S'ЦСД1

8.260; 8.291

8.398

ПТН

S'ПТН

8.22; 4.94

Энтальпия насыщенного пара, ккал/кг

Расчетная формула:

i" = f(tS),

где tS = f(PS) - уравнения 7.6; 7.8

Пар в:

8.401

отборе на ПНД № 1

i"S1

4.170

8.402

отборе на ПНД № 2

i"S2

8.268

8.403

отборе на ПНД № 3

i"S3

8.267

8.404

отборе на ПНД № 4

i"S4

4.163

8.405

отборе на ПНД № 5

i"S5

4.166

8.406

деаэраторе

i"Sд

4.143

8.407

отборе на ПВД № 6

i"S6

4.162

8.408

отборе на ПВД № 7

i"S7

4.161

8.409

отборе на ПВД № 8

i"S8

4.158

9. РАСЧЕТ ОБЩЕСТАНЦИОННЫХ И ДРУГИХ ПАРАМЕТРОВ, НЕОБХОДИМЫХ ПРИ ОПРЕДЕЛЕНИИ ТЭП ЭНЕРГОБЛОКА

Таблица 9

Номер показателя

Наименование показателя

Обозначение

Размерность

Формула вычисления

Контрольное значение

Исходная информация

Примечание

9.1

...

9.2

Действительный расход мазута на котел

Gм

т/ч

Gмj - 8.193.1

m - число потоков

9.3

...

9.4

Содержание кислорода за котлом по каждому потоку

O2j

%

SjO2j

Sj - 6.8;

O2j - 4.40

9.5

Содержание кислорода в уходящих газах за воздухоподогревателем по каждому потоку

O2yxj

%

S'jO2yxj

S'j - 6.9;

O2yxj - 4.41

9.6

Содержание кислорода за котлом (среднее)

O2

%

O2j - 9.4

9.7

Содержание кислорода в уходящих газах за воздухоподогревателем (среднее)

O2yx

%

O2yxj - 9.5

9.8

Температура уходящих газов за воздухоподогревателем

υyx

°С

Syxj - 6.10;

υyxj - 4.47

9.9

Потери тепла от химической неполноты сгорания

q'3

%

q3j - см. п. 6.26

9.10

Прочие неучтенные расходы тепла на СН котельной установки

Гкал/ч

Определяется в зависимости от конкретного схемного решения

9.11

Прочие неучтенные расходы тепла на СН турбоагрегата

Гкал/ч

То же

9.12

Мощность турбоагрегата

Nт

кВт

Nген - Nрез.в

Nген - 8.255;

Nрез.в - 4.214

9.13

Расчетный расход питательной воды за ПВД

т/ч

α0 - 5.351;

Рр.ст - 8.16

9.14

Расчетный расход пара в тракте холодного промперегрева

т/ч

в - 5.418;

Р'1ЦСД1 - 8.19;

 - 8.167

9.15

Расчетная температура уходящих газов за воздухоподогревателем

°С

Принимается по п. 26.100 из предыдущего интервала расчета

При включении программы показатель 9.15 не рассчитывается и операция контроля достоверности № 32 в табл. 10 не производится

9.16

Температура газа перед воздухоподогревателем

υ'вп

°С

Kv,j - 6.23;

υ'впj - 4.49

9.17

Температура воздуха перед воздухоподогревателем (за калорифером)

t'вп

°С

K'тj - 6.24;

t'вп,γ - 4.45

9.18

Температура горячего воздуха

tгв

°С

K"тj - 6.25;

tгвγ - 4.46

9.19

Расчетный расход сетевой воды через ПСВ

т/ч

Gпс1 - 8.203;

i"пс1 - 8.329;

i'пс1 - 8.328;

iдр пс1 - 8.352

9.20

...

9.21

Количество энергоблоков, находящихся в работе

n

K55 - 2.55

r - количество энергоблоков на электростанции

9.22

Количество включенных эжекторов энергоблока (основных)

nэж

K55j - 2.49

n - количество эжекторов энергоблока (основных)

9.23

Расход пара на основные эжекторы энергоблока

Дэж

nэж - 9.22;

 - 5.269

9.24

...

9.25

Действительный расход мазута на каждый ПВК

т/ч

 - 8.193.2

9.26

...

9.27

...

9.28

Действительный расход мазута после мазутонасосной

т/ч

 - 8.193.3

9.29

...

9.30

...

9.31

...

9.32

Расход тепла на отопление ТЭЦ (очереди)

Гкал

 - 8.163;

 - 8.337;

 - 4.264;

 - 8.164;

 - 8.338;

τ0 - 25.2

9.33

Расход тепла на мазутное хозяйство

Qмх

Гкал

Дмх - 8.204;

iмх - 8.381;

iисх - 4.281;

Gкмх - 8.187;

iкмх - 8.339;

τ0 - 6.44

9.34

Удельный расход тепла на подготовку 1 т мазута

qмх

Гкал/т

Qмх - 9.33;

 - 9.28

9.35

Удельный расход электроэнергии на подготовку 1 т мазута

Эмх

кВт ∙ ч/т

 - 8.230;

τ0 - 6.44;

 - 9.28

9.36

Расход тепла на размораживающее устройство

Qрм

Гкал

Дрм - 8.204а;

iрм - 8.384;

iисх - 4.281;

Gкрм - 8.192;

iкрм - 8.340;

τ0 - 6.44

9.37

Удельный расход тепла на подготовку1 т твердого топлива

qтт

Гкал/т

Qрм - 9.36;

n - 9.21;

Вт(н) - 25.41

Значение Bт(н) из предыдущего интервала расчета.

При включении программы принять расчетное значение

9.38

Удельный расход электроэнергии на подготовку 1 т твердого топлива для подачи в котел

Этт

кВт ∙ ч/т

 - 8.232;

τ0 - 6.44;

n - 9.21;

Вт(н) - 25.41

9.39

Удельный расход электроэнергии на подготовку 1 т химически обессоленной воды для восполнения потерь в цикле ТЭЦ

кВт ∙ ч/т

 - 8.231;

Nнсв - 8.236;

 - 5.419;

τ0 - 6.44;

 - 8.210;

n - 9.21

9.40

Удельный расход электроэнергии на подготовку 1 т подпиточной воды

Эподп

кВт ∙ ч/т

 - 8.231;

Nнсв - 8.236;

 - 5.419;

Nподп - 8.228;

τ0 - 6.44;

n - 9.21;

 - 8.179

9.41

Мощность электрических СН ТЭЦ

кВт

Nтр.раб - 4.215;

Nтр.рез - 8.211;

Nр.в - 4.214;

r - см. примечание

9.42

Мощность механизмов электрических СН ТЭЦ, оснащенных индивидуальными датчиками

кВт

Nд - 8.212;

Nдр - 8.213;

Nдв - 8.214;

Nбн - 8.215;

NПЭН - 4.220;

Nкн - 8.218;

Nсет - 8.219;

Nкнб - 8.221;

Nвгд - 8.222;

Nм - 8.223;

Nмв - 8.224;

Nнрс - 8.225;

 - 8.230;

 - 8.231;

 - 8.229;

 - 8.232;

 - 8.233;

 - 8.234;

Nцн - 8.235;

Nподп - 8.228;

Nпер - 8.227;

Nрец - 8.226;

Nнсв - 8.236;

Nбг.н - 8.237

9.43

Мощность механизмов электрических СН ТЭЦ, не оснащенных индивидуальными датчиками

ΔNос

кВт

 - 9.41;

 - 9.42

9.44

Мощность общестанционных СН, относимая к данному энергоблоков

кВт

ΔNос - 9.43;

n - 9.21

9.45

Средняя температура обратной сетевой воды, поступающей на ТЭЦ

tос

°С

K94 - 2.94;

Gобрj - 8.161;

tобрj - 4.256

Z - число тепломагистралей от ТЭЦ к потребителям

9.46

Давление пара в теплофикационном отборе для вывода в форму № 3-тех

Pт

кгс/см2

При K58 = 1 Pт = P3;

при K59 = 1 Pт = P2;

при K60 = 1 Pт на средства отображения информации не выводится

K58 - 2.58;

P3 - 8.266;

K59 - 2.59;

P2 - 8.268;

K60 - 2.60

9.47

Количество ПВК, находящихся в работе

l

K89 - 2.89

q - количество ПВК на ТЭЦ

9.48

Расход условного топлива на котельную низкого давления

Bкнд

т

 - 8.194.4;

τ0 - 6.44;

 - 8.193.4;

 - 6.1

9.49

Суммарный расход подпиточной воды на ТЭЦ

Gподп

т/ч

n - 9.21;

 - 8.179

9.50

Потери тепла ПВК

Гкал

 - 5.421;

tнв - 4.298;

tнв.р - 5.422

9.51

Коэффициент отнесения затрат топлива, тепла и электроэнергии на ПВК к данному энергоблоку

lПВК

 - 22.66;

q - 9.47

9.52

Суммарная теплопроизводительность ПВК

Гкал/ч

l - 9.47;

 - 22.66;

i"ПВК - 22.129;

i'ПВК - 22.130

9.53

Суммарный расход условного топлива на ПВК

т у.т

 - 9.25;

q - 9.47;

 - 6.1;

 - 9.26;

 - 6.2

9.54

Удельный расход электроэнергии на подачу 1 м3 охлаждающей воды конденсаторов

Эцн

кВт ∙ ч/м3

Nцн - 8.235;

 - 8.234;

n - 9.21;

W - 8.207

10. КОНТРОЛЬ ДОСТОВЕРНОСТИ, КОРРЕКЦИЯ ИЗМЕРЯЕМЫХ ПАРАМЕТРОВ И ОСНОВНЫХ ВЫЧИСЛЯЕМЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ

Таблица 10

Номер операции контроля

Наименование параметра

Обозначение

Номер параметра

Адрес ввода параметра в ИВК

Компоненты контроля

Обозначение и допустимое значение отклонения Δ

Примечание

А

Б

В

Г

Энергоблок

Контроль достоверности входных взаимосвязанных параметров на первичном интервале обработки информации

10.1

Температура свежего пара за котлом до пускового впрыска по линии j

tпеj

4.8

4.8

4.9

4,81 + δ1

Δ1

δ1 - разность между температурами свежего пара за котлом и перед турбиной

Данная операция контроля выполняется отдельно по каждой линии

То же за пусковым впрыском по линии j

4.9

Если разность значений крайних членов вариационного ряда равна или превышает допустимую разность Δ, то за достоверное принимается значение среднего параметра из вариационного ряда

Температура свежего пара перед стопорным клапаном ЦВД по линии j

t0j

4.81

10.2

Давление свежего пара за котлом:

по линии А

4.7А

4.7А

4.7Б

4,80А + δ2

4,80Б + δ2

Δ2

δ2 - средняя разность между давлениями свежего пара за котлом и перед турбиной

по линии Б

4.7Б

Если разность значений крайних членов вариационного ряда равна допустимой разности Δ или превышает ее, то за достоверное принимается среднее значение из двух средних параметров вариационного ряда

Давление свежего пара перед стопорным клапаном ЦВД:

по линии А

4.80А

по линии Б

4.80Б

10.3

Температура пара за ЦВД:

по линии А

4.84А

4.84А

4.84Б

4,13А + δ3

4,13Б + δ3

Δ3

δ3 - разность между температурами пара в тракте холодного промперегрева за ЦВД и перед сужающим устройством

по линии Б

4.84Б

См. п. 10.2

Температура пара в тракте холодного промперегрева перед сужающим устройством:

по линии А

4.13А

по линии Б

4.13Б

10.4

Давление пара за ПВД:

по линии А

4.83А

4.83А

4.83Б

4.12А

4.12Б

Δ4

по линии Б

4.83Б

См. п. 10.2

Давление пара в тракте холодного промперегрева перед сужающим устройством:

по линии А

4.12A

по линии Б

4.12Б

10.5

Температура пара в тракте горячего промперегрева за котлом:

4.15

4.16

4,86 + δ4

Δ5

δ4 - разность между температурами в тракте пара горячего промперегрева за котлом и перед турбиной

до пускового впрыска по линии j

4.15

за пусковым впрыском по линии j

4.16

См. п. 10.1

Данная операция контроля выполняется отдельно по каждой линии

Температура пара перед отсечным клапаном ЦСД по линии j

t'ЦВД1j

4.86

10.6

Давление пара в тракте горячего промперегрева за котлом:

4.14A

4.14Б

4.85А

4.85Б

Δ6

по линии А

4.14A

См. п. 10.2

по линии Б

4.14Б

Давление пара перед отсечным клапаном ЦСД:

по линии А

4.85А

по линии Б

4.85Б

10.7

Температура питательной воды за ПВД после байпаса перед сужающим устройством

tпв

4.4

4.4

4,5 + δ5

Δ7

δ5 - разность между температурами питательной воды за ПВД и на входе в котел

Температура питательной воды на входе в котел до РПК

t'пв

4.5

При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ7 каждый из параметров 4.4 и 4.5 сравнивается с параметром за предыдущий первичный интервал. В качестве достоверного принимается тот из них, значение которого ближе к значению параметра

10.8

Перепад давлений на расходомерном устройстве питательной воды за ПВД

4.1

4.1

4.2

Δ8

При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ8 замена недостоверной информации не производится (см. операцию контроля 10.30)

То же (дублирующий датчик)

4.2

10.9

Перепад давлений на расходомерном устройстве в паропроводе холодного промперегрева по линии j

4.10

4.10

4.11

Δ9

Данная операция контроля выполняется отдельно по каждой линии

То же (дублирующий датчик)

4.11

При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ9 замена недостоверной информации не производится (см. операцию контроля 10.31)

10.10

Активная мощность генератора

4.211

4.211

4.212

Δ10

То же (дублирующее измерение)

4.212

Замена недостоверной информации не производится. При достижении первого уровня расхождения (А - Б) > Δ10 подается только сигнал, а расчет продолжается.

При достижении второго уровня расхождения (А - Б) > Δ10.1 расчет прекращается и подается сигнал о необходимости вмешаться оператору ИВК

Δ10.1

10.11

Измеренный расход природного газа на котел

4.31

4.31

4.32

Δ11

То же (дублирующее измерение)

4.32

При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ11 замена недостоверной информации не производится

10.12

Измеренный расход мазута на котел по потоку j

4.25

4.25

4.26

Δ12

Данная операция контроля выполняется отдельно по каждому потоку

То же (дублирующее измерение)

4.26

При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ12 замена недостоверной информации не производится

10.13

Перепад давлений на расходомерном устройстве сетевой воды через ПСВ по основному датчику

4.112

4.112

4.113

Δ13

То же по дублирующему датчику

4.113

При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ13 замена недостоверной информации не производится (см.операцию контроля 10.35)

10.14

Температура холодного воздуха перед дутьевым вентилятором:

4.43А

4.43Б

Δ14

А

4.43A

При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ15 каждый из параметров 4.43A и 4.43Б сравнивается с параметром 22.205 за предыдущий первичный интервал. В качестве достоверного принимается тот из них, значение которого ближе к значению параметра 22.205

Б

4.43Б

10.15

Абсолютное давление пара в конденсаторе турбины в секции:

4.120A

4.120Б

Δ15

А

4.120A

При последовательном включении секций по циркуляционной воде и установке двух датчиков Р2 в каждой секции данная операция контроля выполняется отдельно по каждой секции. При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ16 каждый из параметров 4.120А и 4.120Б сравнивается с параметром 22.270 за предыдущий первичный интервал. В качестве достоверного принимается тот из них, значение которого ближе к значению параметра 22.270

Б

4.120Б

10.16

Абсолютное давление пара в отборе на ПСВ № 2 в линии:

4.97А

4.97Б

4.97В

Δ16

А

4.97А

Б

4.97Б

См. п. 10.1

В

4.97В

10.17

Абсолютное давление пара на входе в подогреватель ПСВ № 2 в линии:

4.98А

4.98Б

4.98В

Δ17

А

4.98А

См. п. 10.1

Б

4.98Б

В

4.98В

10.18

Абсолютное давление пара в отборе на ПСВ № 1 в линии:

4.104A

4.104Б

4.104B

Δ18

А

4.104A

Б

4.104Б

См. п. 10.1

В

4.104B

10.19

Температура пара в камере отбора на ПСВ № 2 в линии:

4.99А

4.99Б

4.99В

Δ19

А

4.99А

См. п. 10.1

Б

4.99Б

В

4.99В

10.20

Температура пара в камере отбора на ПСВ № 1 в линии:

4.105A

4.105Б

4.105В

Δ20

А

4.105A

См. п. 10.1

Б

4.105Б

В

4.105B

10.21

Температура сетевой воды на входе в ПСВ № 1:

4.114А

4.114Б

4.114В

Δ21

датчик А

4.114А

См. п. 10.1

датчик Б

4.114Б

датчик В

4.114B

10.22

Температура сетевой воды после ПСВ-1:

4.115А

4.115Б

4.115В

Δ22

датчик А

4.115А

См. п. 10.1

датчик Б

4.115Б

датчик В

4.115В

10.23

Температура сетевой воды после ПСВ-2:

4.116А

4.116Б

4.116В

Δ23

датчик А

4.116А

См. п. 10.1

датчик Б

4.116Б

датчик В

4.116В

10.24

Температура сетевой воды после обвода ПСВ № 2:

4.117А

4.117Б

4.117В

Δ24

датчик А

4.117A

См. п. 10.1

датчик Б

4.117Б

датчик В

4.117В

10.25

Температура сетевой воды после общего обвода ПСВ:

4.118A

4.118Б

4.118В

Δ25

датчик А

4.118А

датчик Б

4.118Б

См. п. 10.1

датчик В

4.118В

10.26

Температура охлаждающей воды на выходе из конденсатора по линии j

4.123A

4.123Б

4.123В

Δ26

датчик А

4.123A

См. п. 10.1

Данная операция контроля выполняется отдельно по каждой линии

датчик Б

4.123Б

датчик В

3.123B

10.27 ÷ 10.29

...

Контроль достоверности входных взаимосвязанных параметров на оперативном интервале обработки информации

10.30

Расход питательной воды на ПВД:

8.146

8.147

Δ30

по основному датчику

8.146

При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ30 каждый из параметров 8.146 и 8.147 сравнивается с параметром 9.13.В качестве достоверного принимается тот из них, значение которого ближе к значению параметра 9.13

по дублирующему датчику

8.147

10.31

Расход пара в тракте холодного промперегрева:

8.149

8.150

Δ31

по основным датчикам

8.149

При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ31 каждый из параметров 8.149 и 8.150 сравнивается с параметром 9.14.В качестве достоверного принимается тот из них, значение которого ближе к значению параметра 9.14

по дублирующим датчикам

8.150

10.32

Температура уходящих газов за воздухоподогревателем

υух

8.298

8.298

9.15

Δ32

Расчетная температура уходящих газов за воздухоподогревателем

9.15

При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ32 в качестве достоверного принимается параметр 9.15

10.33

Содержание кислорода за котлом по потоку:

9.4А

9.4Б

Δ33

А

9.4А

При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ33 каждый из параметров 9.4А и 9.4Б сравнивается с параметром 9.4А за предыдущий первичный интервал. В качестве достоверного принимается тот из них, значение которого ближе к значению параметра 9.4А

Б

9.4Б

10.34

Содержание кислорода в уходящих газах за воздухоподогревателем по потоку:

9.5A

9.5Б

Δ34

А

9.5A

При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ34 каждый из параметров 9.5А и 9.5Б сравнивается с параметром 9.5А за предыдущий первичный интервал. В качестве достоверного принимается тот из них, значение которого ближе к значению параметра 9.5А

Б

9.5Б

10.35

Расход сетевой воды через ПСВ по основному датчику

8.151

8.151

8.152

Δ35

То же по дублирующему датчику

8.152

При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ35 каждый из параметров 8.151 и 8.152 сравнивается с параметром 9.19. В качестве достоверного принимается тот из них, значение которого ближе к значению параметра 22.72

10.36

...

10.37

...

10.38

...

10.39

...

Контроль достоверности основных вычисляемых показателей за оперативный интервал

10.40

КПД брутто котла:

При невыполнении операций контроля 10.40 - 10.43 результаты расчета данного оперативного интервала считаются сомнительными и не направляются в массивы накопления за 1 смену и 1 сут

нормативный

28.27

28.27

28.69

Δ40

по обратному балансу фактический

28.69

Проверяется выполнение неравенства:

10.41

Удельный расход тепла брутто на турбину:

фактический

qт

28.108

28.108

28.12

Δ41

 (индекс «к» - конденсационный режим);

Qт - 25.54 (предыдущий интервал)

нормативный

28.12

Проверяется выполнение неравенства:

10.42

Удельный расход топлива на отпущенную электрическую энергию:

фактический

28.84

28.84

28.1

Δ42

нормативный

28.1

Проверяется выполнение неравенства:

 

10.43

Удельный расход топлива на отпущенную тепловую анергию:

фактический

28.85

28.85

28.2

Δ43

нормативный

28.2

Проверяется выполнение неравенства:

 

Контроль достоверности входных взаимосвязанных параметров по общестанционному оборудованию

10.44

Расход мазута после мазутонасосной по потоку j:

по основному датчику

4.265

4.265

4.266

Δ44

Данная операция контроля выполняется отдельно по каждой линии

по дублирующему датчику

4.266

При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ44 замена недостоверной информации не производится

10.45

Расход мазута по каждой линии рециркуляции от котлов к мазутонасосной:

по основному датчику

4.268

4.268

4.269

Δ45

по дублирующему датчику

4.269

См. п. 10.44

10.46

Расход газа на вводе ТЭЦ:

по основному датчику

4.275

4.275

4.276

Δ46

по дублирующему датчику

4.276

См. п. 10.44

10.47

Перепад давлений на расходомерном устройстве подающей линии каждой тепломагистрали:

по основному датчику

4.251

4.251

4.252

Δ47

Данная операция выполняется отдельно по каждой тепломагистрали

по дублирующему датчику

4.252

При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ47 замена недостоверной информации не производится

10.48

Перепад давлений на расходомерном устройстве обратной линии каждой тепломагистрали:

по основному датчику

4.254

4.254

4.255

Δ48

по дублирующему датчику

4.255

См. п. 10.47

10.49

Температура циркуляционной воды после каждой градирни по каждому потоку:

датчик А

4.297A

4.297A

4.297Б

4.297В

Δ49

Данная операция контроля выполняется отдельно по каждому потоку

датчик Б

4.297Б

См. п. 10.1

датчик В

4.297B

10.50

Температура циркуляционной воды перед каждой градирней:

по линии А

4.296A

4.296A

4.296Б

Δ50

по линии Б

4.296Б

См. п. 10.7

10.51

...

10.52

...

10.53

...

10.54

...

10.55

Расход сетевой воды в подающей линии каждой тепломагистрали:

по основному датчику

8.161

8.161

8.161A

Δ55

Данная операция контроля выполняется отдельно по каждой тепломагистрали

по дублирующему датчику

8.161A

При невыполнении неравенства (А - Б) ≤ Δ55 замена недостоверной информации не производится

10.56

Расход сетевой воды в обратной линии каждой тепломагистрали:

по основному датчику

8.162

8.162

8.162A

Δ56

по дублирующему датчику

8.162А

См. п. 10.55

10.57

...

10.58

...

10.59

...

Окончание таблицы 10

Номер операции контроля

Наименование параметра

Обозначение

Номер параметра

Адрес ввода параметра в ИВК

Вид операции

Примечание

Контроль достоверности и коррекция параметров методом статистической фильтрации

10.60

Расход природного газа:

на входе ТЭЦ

9.29

Проверяется неравенство:

Если неравенство не выполнено, отмечается наличие грубой ошибки измерения.

При выполнении неравенства определяются скорректированные значения параметров:

где M = BPBт, B = ||1-1... -1||,   

 

подаваемого в котел

9.3

подаваемого в ПВК

9.26

подаваемого в котельную низкого давления

9.31

10.61

Расход мазута:

Проверяется неравенство:

Если неравенство не выполнено, отмечается наличие грубой ошибки измерения.

При выполнении неравенства определяются скорректированные значения параметров:

где M = BPBт, B = ||1-1... -1||,   

после мазутонасосной

8.245

после мазутонасосной по линиям рециркуляции

8.246

подаваемого в котел

4.25

подаваемого в ПВК

4.244

подаваемого в котельную низкого давления

4.291

подаваемого в линии рециркуляции от котла

4.30

подаваемого в линии рециркуляции от ПВК

4.246

подаваемого в линии рециркуляции от котельной низкого давления

4.292

10.62

Расход сетевой воды:

Проверяется неравенство:

Если неравенство не выполнено, отмечается наличие грубой ошибки измерения.

При выполнении неравенства определяются скорректированные значения параметров:

где M = BPBт, B = ||1-1... -1||,   

в подающей линии магистрали

Gподi

8.161

в подающей линии СН ТЭЦ

8.163

в обратной линии магистрали

Gобрi

8.162

в обратной линии СН ТЭЦ

8.164

Расход подпиточной воды в магистралях сетевой воды энергоблоков

Gподп

9.49

11. АППРОКСИМИРУЕМЫЕ ФУНКЦИОНАЛЬНЫЕ ЗАВИСИМОСТИ, ИСПОЛЬЗУЕМЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТОВ

Таблица 11

Номер зависимости

Аппроксимируемые зависимости

Размерность

Степень аппроксимируемого полинома

Допустимая погрешность аппроксимации

Признак выбора коэффициента

Номер признака

Массив коэффициентов

Примечание

 

11.1

Расход пара из первой камеры переднего уплотнения ЦВД

т/ч

1

±0,5

а

в

-

-

-

 

11.2

Расход пара из второй камеры переднего уплотнения ЦВД

т/ч

1

±0,5

а

в

-

-

-

 

11.3

Расход пара из заднего уплотнения ЦВД

т/ч

1

±0,5

а

в

-

-

-

 

11.4

Расход пара из переднего уплотнения ЦСД № 1

т/ч

1

±0,5

а

в

-

-

-

 

11.5

εпс1 = f(Gсв)

Удельная безразмерная теплопроизводительность ПСВ № 1

1

±0,2

а

в

-

-

-

 

11.6

εпс2 = f(Gсв)

Удельная безразмерная теплопроизводительность ПСВ № 2

1

±0,2

а

в

-

-

-

 

11.7

Минимальный расход пара на турбину из условий надежности промежуточного отсека

т/ч

1

±0,5

а

в

-

-

-

Одноступенчатый подогрев сетевой воды

 

11.8

Максимальный расход пара на турбину при работе по тепловому графику (из условий ограничения температуры пара в ЦНД)

т/ч

2

±0,5

a

в

с

-

-

См. примечание 11.7

 

11.9

Максимальный расход пара на турбину при работе по электрическому графику (из условия ограничения по надежности ПО и ЦНД)

т/ч

2

±0,5

a

в

с

-

-

См. примечание 11.7

 

11.10

Минимальный расход пара на турбину (из условия надежности работы промежуточного отсека)

т/ч

2

±0,5

a

в

с

-

-

Двухступенчатый подогрев сетевой воды

 

11.11

Максимальный расход пара на турбину при работе по тепловому графику (из условия ограничения температуры пара в ЦНД)

т/ч

2

±0,5

a

в

с

-

-

См. примечание 11.10

 

11.12

Максимальный расход пара на турбину при работе по электрическому графику (из условия ограничения по надежности ПО и ЦНД)

т/ч

2

±0,5

a

в

с

-

-

См. примечание 11.10

 

11.13

Δt1 = f(Д0)

Нагрев основного конденсата в ПНД № 1

°С

1

±0,3

a

в

-

-

-

 

11.14

Расход пара в ЦНД при одноступенчатом подогреве сетевой воды

т/ч

1 по Д0

a

в

-

-

-

При Qот в степени 0

 

1 по Qот

а

в

-

-

-

При Qот в степени 1

 

11.15

Расход пара в ЦНД при двухступенчатом подогреве сетевой воды

т/ч

1 по Д0

a

в

-

-

-

При Qот в степени 0

 

а

в

-

-

-

При Qот в степени 1

 

1 по Qот

a

в

-

-

-

j = 2

 

11.16

Относительный прирост расхода тепла при работе по тепловому графику

Гкал/(МВт ∙ ч)

2

±0,3

а

в

с

-

-

 - одноступенчатый подогрев сетевой воды;

j = 3 - двухступенчатый подогрев сетевой воды

 

11.17

Относительный прирост расхода тепла при работе по электрическому графику

Гкал/(МВт ∙ ч)

2

±0,3

а

в

с

-

-

См. примечание 11.16

 

11.18

Д0 = f(Nт)

Расход свежего пара на турбину (конденсационный режим)

т/ч

1

±0,3

а1

в1

-

-

-

NтN'т

 

1

±0,3

а2

в2

-

-

-

Nт > N'т

 

11.19

Дпп = f(Д0)

Расход пара на промперегрев

т/ч

1

±0,3

а

в

-

-

-

 

11.20

iпв = f(Д0)

Энтальпия питательной воды за ПВД

ккал/кг

2

±0,2

а

в

с

-

-

 

11.21

iпп = f(Д0)

Изменение энтальпии пара в линии промперегрева

ккал/кг

2

±0,2

а

в

с

-

-

 

11.22

Расчетное значение давления пара в отборе на j-й регенеративный подогреватель (конденсационный режим)

кгс/см2

1

±1,0

а

в

-

-

-

 

11.23

Расчетное значение давления пара в отборе на турбопривод

кгс/см2

1

±1,0

а

в

-

-

-

 

11.24

Расчетное значение давления пара перед ЦСД № 1

кгс/см2

1

±1,0

а

в

-

-

-

 

11.25

...

 

11.26

aj = f(Д0)

Удельное изменение давления пара в отборах на ПНД № 4 - 6 при отклонении давления в верхнем теплофикационном отборе от расчетного значения на 0,1 МПа (1 кгс/см2)

1

±1,0

a

в

-

-

-

 

11.27

a3 = f(Д0)

Удельное изменение давления пара в отборе на ПНД № 3 при отклонении давления в нижнем теплофикационном отборе от расчетного значения на 1 кгс/см2

1

±1,0

a

в

-

-

-

Одноступенчатый подогрев сетевой воды

 

11.28

Внутренний относительный КПД проточной части ЦВД

2

±0,3

a

в

с

-

-

Д0 ≤ 690 т/ч

 

2

±0,3

а

в

с

-

-

Д0 > 690 т/ч

 

11.29

Расход пара на турбопривод питательного насоса

т/ч

1

±0,3

a

в

-

-

-

 

11.30

Мощность питательного турбонасоса

МВт

2

±0,5

a

в

с

-

-

 

11.31

Тепловая нагрузка регенеративных подогревателей № Т-3

Гкал/ч

2

±0,5

а

в

с

-

-

 

11.32

Тепловая нагрузка j-го регенеративного подогревателя (j = 4 ÷ 8)

Гкал/ч

2

±0,5

a

в

с

-

-

 

11.33

ΔNск = f(Д0)

Изменение мощности турбоагрегата при скользящем давлении свежего пара

МВт

2

а

в

с

-

-

Д0 ≤ 690 т/ч

 

а

в

с

-

-

Д0 > 690 т/ч

 

11.34

Q0 = f(Nт)

Расход тепла на турбину

Гкал/ч

1

±0,3

а

в

-

-

-

Конденсационный режим

 

11.35

ΔДЦНД = f(Д0)

Расход пара в ЦНД

т/ч

1

±0,3

а

в

-

-

-

См. примечание 11.34

 

11.36

Д0 = f(Nт, Р2)

Расход пара на турбину при работе по тепловому графику

т/ч

Одноступенчатый подогрев сетевой воды

 

при Р2 ≤ 1 кгс/см2

2 по Р2

±0,3

а

в

с

-

-

При Nт в степени 0

 

1 по Nт

а

в

с

-

-

При Nт в степени 1

 

при Р2 > 1 кгс/см2

2 по Р2

±0,3

а

в

с

-

-

При Nт в степени 0

 

1 по Nт

а

в

с

-

-

При Nт в степени 1

 

11.37

Мощность, развиваемая турбиной при работе по тепловому графику:

МВт

Одноступенчатый подогрев сетевой воды

 

при Qот < 279 Гкал/ч

2 по Р2

±0,2

а

в

с

-

-

При Qот в степени 0

 

1 по Qот

а

в

с

-

-

При Qот в степени 1

 

при Qот ≥ 279 Гкал/ч P2 ≤ 0,1 МПа (1 кгс/см2)

а

в

с

-

-

При Qот в степени 0

 

а

в

с

-

-

При Qот в степени 1

 

при Qот ≥ 279 Гкал/ч P2 > 0,1 МПа (1 кгс/см2)

а

в

с

-

-

При Qот в степени 0

 

а

в

с

-

-

При Qот в степени 1

 

11.38

Расчетный параметр:

МВт

Одноступенчатый подогрев сетевой воды

 

при Qот < 279 Гкал/ч

2

±0,2

а

в

с

-

-

 

при Qот ≥ 279 Гкал/ч P2 ≤ 1 кгс/см2

а

в

с

-

-

 

при Qот ≥ 279 Гкал/ч P2 > 1 кгс/см2

а

в

с

-

-

 

11.39

МВт ∙ ч/Гкал

2

±0,2

Одноступенчатый подогрев сетевой воды

 

Расчетный параметр:

при Qот < 279 Гкал/ч

а

в

с

-

-

 

при Qот ≥ 279 Гкал/ч P2 ≤ 1 кгс/см2

а

в

с

-

-

 

при Qот ≥ 279 Гкал/ч P2 > 1 кгс/см2

а

в

с

-

-

 

11.40

 (при Д0 < 750 т/ч)

Расход пара на турбину при работе по тепловому графику:

т/ч

Двухступенчатый подогрев сетевой воды. Если вычисленный расход больше 750 т/ч, то переход к п. 11.41.

 

при P3 ≤ 1 кгс/см2

2 по Р3

±0,3

а

в

с

-

-

При  в степени 0

 

а

в

с

-

-

При  в степени 1

 

при 1 < P3 ≤ 1,6 кгс/см2

1 по

а

в

с

-

-

При  в степени 0

 

а

в

с

-

-

При  в степени 1

 

при P3 > 1,6 кгс/см2

а

в

с

-

-

При  в степени 0

 

а

в

с

-

-

При  в степени 1

 

11.41

 (при Д0 ≥ 750 т/ч)

Расход пара на турбину при работе по тепловому графику:

т/ч

 

при P3 ≤ 1 кгс/см2

2 по Р3

±0,3

а

в

с

-

-

При  в степени 0

 

1 по

а

в

с

-

-

При  в степени 1

 

при 1 < P3 ≤ 1,6 кгс/см2

1 по Р3

а

в

-

-

-

При  в степени 0

 

1 по

а

в

-

-

-

При  в степени 1

 

при P3 > 1,6 кгс/см2

2 по Р3

а

в

с

-

-

При  в степени 0

 

1 по

а

в

с

-

-

При  в степени 1

11.42

МВт

Двухступенчатый подогрев сетевой воды

 

Мощность, развиваемая турбиной при работе по тепловому графику:

 

при  МВт

P3 ≤ 1 кгс/см2

2 по Р3

±0,2

а

в

с

-

-

При Qот в степени 0

 

1 по Qот

а

в

с

-

-

При Qот в степени 1

 

при  МВт

P3 > 1 кгс/см2

а

в

с

-

-

При Qот в степени 0

 

a

в

с

-

-

При Qот в степени 1

 

при  МВт

P3 ≤ 1 кгс/см2

2 по Р3

±0,2

а

в

с

-

-

При Qот в степени 0

 

1 по Qот

а

в

с

-

-

При Qот в степени 1

 

при  МВт

P3 ≤ 1,6 кгс/см2

а

в

с

-

-

При Qот в степени 0

 

а

в

с

-

-

При Qот в степени 1

 

при  МВт

P3 > 1,6 кгс/см2

а

в

с

-

-

При Qот в степени 0

 

а

в

с

-

-

При Qот в степени 1

 

11.43

S1 = f(P3)

Расчетный параметр:

МВт

3

±0,2

Двухступенчатый подогрев сетевой воды

 

при P3 ≤ 0,94 кгс/см2

а

в

с

d

-

 

при P3 > 0,94 кгс/см2

а

в

с

d

-

 

11.44

P3 = f(S2)

кгс/см2

3

±0,1

См. примечание 11.43

 

Давление в верхнем теплофикационном отборе (в зоне естественного повышения давления):

S2 = [Nт - 0,6667(Qот - 150)]10-2

 

при S2 ≤ 213,5 МВт

а

в

c

d

-

 

при S2 > 213,5 МВт

а

в

с

d

-

 

11.45

 

Расчетный параметр:

МВт ∙ ч/Гкал

2

±0,2

Двухступенчатый подогрев сетевой воды

 

при  МВт P3 ≤ 0,1 МПа(1 кгс/см2)

а

в

с

-

-

 

при  МВт P3 > 1 кгс/см2

а

в

с

-

-

 

при  МВт P3 ≤ 1 кгс/см2

a

в

с

-

-

 

при  МВт P3 ≤ 1,6 кгс/см2

а

в

с

-

-

 

при  МВт P3 > 1,6 кгс/см2

а

в

с

-

-

 

11.46

 

Расчетный параметр:

МВт

2

±0,2

То же

 

при  МВт P3 ≤ 1 кгс/см2

a

в

с

-

-

 

при  МВт P3 > 1 кгс/см2

a

в

с

-

-

 

при  МВт P3 ≤ 1 кгс/см2

a

в

c

-

-

 

при  МВт P3 ≤ 1,6 кгс/см2

a

в

с

-

-

 

при  МВт P3 > 1,6 кгс/см2

a

в

с

-

-

 

11.47

Мощность турбоагрегата при работе с трехступенчатым подогревом сетевой воды

МВт

2 по Ротб

±0,2

a

в

с

-

-

При Qот в степени 0

 

1 по Qот

a

в

с

-

-

При Qот в степени 1

 

 

11.48

Электрические потери генератора при трехступенчатом подогреве сетевой воды

кВт

1

±0,2

a

в

-

-

-

 

11.49

Расход пара на турбину при трехступенчатом подогреве сетевой воды

т/ч

2 по Ротб

±0,3

a

в

с

-

-

 

1 по Qот

a

в

с

-

-

 

 

11.50

Pк = f(t, ДЦНД)

Давление пара в конденсаторе

кгс/см2

2 по t

±0,3

a

в

с

-

-

При ДЦНД в степени 0

 

2 по ДЦНД

a

в

с

-

-

При ДЦНД в степени 1

 

a

в

с

-

-

При ДЦНД в степени 2

 

11.51

Расход питательной воды на впрыск в промежуточный пароперегреватель

т/ч

2

±0,3

а

в

с

-

-

 

11.52

Удельная поправка к мощности турбины на 1 % впрыска питательной воды в промежуточный пароперегреватель

МВт

2

±0,2

а

в

c

-

-

 

11.53

Изменение мощности турбоагрегата при отклонении cosf от номинального значения

МВт

2

±0,2

а

в

c

-

-

 

11.54

Температура уходящих газов при сжигании j-го компонента смеси (газа, мазута, твердого топлива)

°С

2 по

±1,0

а

в

с

-

-

При Wp в степени 0

 

1 по Wp

а

в

с

-

-

При Wp в степени 1

 

При сжигании газа

 

11.55

Удельный расход электроэнергии на ПЭН

кВт ∙ ч/т пара

2

±2,0

а

в

с

-

-

 

11.56

Удельный расход электроэнергии на СН ПВК

кВт ∙ ч/Гкал

2

±2,0

а

в

с

-

-

 

11.57

Расчетное значение температуры пара в отборе на j-й регенеративный подогреватель

°С

2

±0,5

а

в

с

-

-

 

11.58

Нормативное значение КПД питательного насоса

2

±0,3

а

в

с

-

-

 

11.59

Изменение мощности турбоагрегата при изменении нагрева сетевой воды в ПСВ на 10 °С

МВт

2 по P3

±0,5

a

в

с

-

-

При Qот в степени 0

 

2 по Qот

a

в

с

-

-

При Qот в степени 1

 

a

в

с

-

-

При Qот в степени 2

 

 

11.60

Изменение расхода пара на турбопривод при отключении ПВД № 8

т/ч

2

±0,3

a

в

с

-

-

 

11.61

Изменение расхода пара на турбопривод при отключении ПВД № 7 и 8

т/ч

1

±0,3

a

в

-

-

-

 

11.62

Изменение расхода пара на турбопривод при отключении ПВД № 6

т/ч

1

±0,3

a

в

-

-

-

 

11.63

Изменение расхода пара на турбопривод при отключении ПВД № 6-8

т/ч

1

±0,3

a

в

-

-

-

 

11.64

Удельное изменение мощности турбоагрегата при изменении температуры свежего пара на 1 °С

МВт ∙ ч/(т ∙ °С)

2

±1,0

a

в

с

-

-

 

11.65

МВт ∙ см2/т ∙ кгс

2

±1,0

a

в

с

-

-

Д0 ≤ 690 т/ч

 

Удельное изменение мощности турбоагрегата при изменении давления свежего пара на 0,1 МПа (1 кгс/см2)

2

a

в

с

-

-

Д0 > 690 т/ч

 

11.66

Удельное изменение мощности турбоагрегата при изменении потери давления в тракте промперегрева на 1 %

МВт ∙ ч/т ∙ %

2

±1,0

a

в

с

-

-

 

11.67

Удельное изменение мощности потока пара, идущего в нижний теплофикационный отбор, при изменении температуры пара после промперегрева на 1 °C

МВт ∙ ч/т ∙ °С

1

±0,5

a

-

-

-

-

 

11.68

 

Удельное изменение мощности потока пара при изменении давления пара в нижнем теплофикационном отборе на 0,1 МПа (1 кгс/см2)

МВт ∙ ч ∙ см2/т ∙ кгс

2

±1,0

а

в

с

-

-

Одноступенчатый подогрев сетевой воды

 

11.69

То же при изменении КПД ЦСД № 1 на 1 %

МВт ∙ ч/т

1

±0,3

а

в

-

-

-

 

11.70

То же при изменении КПД ЦСД № 2 на 1 %

МВт ∙ ч/т

1

±0,3

а

в

-

-

-

 

11.71

То же при изменении на 1 относительного изменения КПД турбопривода

МВт ∙ ч/т

2

±0,3

а

в

с

-

-

 

11.72

То же при изменении на 1 относительного изменения КПД питательного насоса

МВт ∙ ч/т

2

±0,3

а

в

с

-

-

 

11.73

То же при отключении ПВД № 8

МВт ∙ ч/т

2

±1,0

а

в

с

-

-

 

11.74

To же при отключении ПВД № 7 и 8

МВт ∙ ч/т

2

±1,0

а

в

с

-

-

 

11.75

То же при отключении ПВД № 6

МВт ∙ ч/т

2

±1,0

а

в

с

-

-

 

11.76

То же при отключении ПВД № 6-8

МВт ∙ ч/т

2

±1,0

а

в

с

-

-

 

11.77

Удельное изменение мощности турбоагрегата при изменении КПД ЦВД на 1 %

МВт ∙ ч/т

1

±0,3

а

в

-

-

-

 

11.78

Удельное изменение мощности потока пара, идущего в нижний теплофикационный отбор, при изменении на 1 т/ч расхода пара на СН из выхлопа ПТН

МВт/(т/ч)2

2

±1,0

а

в

с

-

-

 

11.79

Удельное изменение мощности потока пара, идущего в верхний теплофикационный отбор при изменении температуры пара после промперегрева на 1 °С

МВт ∙ ч/(т ∙ ч ∙ °С)

1

±0,5

а

в

-

-

-

 

11.80

То же при изменении КПД ЦСД № 1 на 1 %

МВт ∙ ч/т

1

±0,3

а

в

-

-

-

 

11.81

То же при изменении КПД ЦСД № 2 на 1 %

МВт ∙ ч/т

1

±0,3

а

в

-

-

-

 

11.82

То же при изменении на 1 % относительного изменения КПД турбопривода

МВт ∙ ч/т

2

±0,3

а

в

с

-

-

 

11.83

То же при изменении на 1 % относительного изменения КПД питательного насоса

МВт ∙ ч/т

2

±0,3

а

в

с

-

-

 

11.84

То же при отключении ПВД № 8

МВт ∙ ч/т

2

±1,0

а

в

с

-

-

 

11.85

To же при отключении ПВД № 7 и 8

МВт ∙ ч/т

2

±1,0

а

в

с

-

-

 

11.86

То же при отключении ПВД № 6

МВт ∙ ч/т

2

±1,0

а

в

с

-

-

 

11.87

То же при отключении ПВД № 6-8

МВт ∙ ч/т

2

±1,0

а

в

с

-

-

 

11.88

То же при изменении на 1 т/ч расхода пара на СН из выхлопа ПТН

МВт/(т/ч)2

2

±1,0

а

в

с

-

-

 

11.89

Удельное изменение мощности потока пара, идущего в конденсатор, при изменении температуры пара после промперегрева на 1 °С

МВт ∙ ч/(т ∙ °С)

1

±0,5

а

в

-

-

-

 

11.90

То же при изменении давления пара в нижнем теплофикационном отборе

МВт ∙ ч ∙ см2/т ∙ кгс

2

±1,0

а

в

с

-

-

Одноступенчатый подогрев сетевой воды

 

11.91

То же при изменении КПД ЦСД № 1 на 1 %

МВт ∙ ч/т

1

±0,3

а

в

-

-

-

 

11.92

То же при изменении КПД ЦСД № 2 на 1 %

МВт ∙ ч/т

1

±0,3

а

в

-

-

-

 

11.93

То же при изменении на 1 относительного изменения КПД турбопривода

МВт ∙ ч/т

2

±0,3

а

в

с

-

-

 

11.94

То же при изменении на 1 % относительного изменения КПД питательного насоса

МВт ∙ ч/т

2

±0,3

а

в

с

-

-

 

11.95

То же при отключении ПВД № 8

МВт ∙ ч/т

2

±1,0

а

в

с

-

-

 

11.96

То же при отключении ПВД № 7 и 8

МВт ∙ ч/т

2

±1,0

а

в

с

-

-

 

11.97

То же при отключении ПВД № 6

МВт ∙ ч/т

2

±1,0

а

в

с

-

-

 

11.98

То же при отключении ПВД № 6-8

МВт ∙ ч/т

2

±1,0

а

в

с

-

-

 

11.99

То же при изменении на 1 т/ч расхода пара на СН из выхлопа ПТН

МВт/(т/ч)2

2

±1,0

а

в

с

-

-

 

11.100

Изменение мощности потоков пара, идущих в регенеративные подогреватели, при изменении температуры свежего пара на 1 °С

МВт ∙ °С

2

±0,5

а

в

с

-

-

 

11.101

МВт ∙ см2/кгс

1

±0,5

а

в

-

-

-

Д0 ≤ 690 т/ч

 

1

а

в

-

-

-

Д0 > 690 т/ч

 

То же при изменении давления свежего пара на 1 кгс/см2

 

11.102

То же при изменении потерь давления в тракте промперегрева на 1 %

МВт/%

2

±0,5

а

в

с

-

-

 

11.103

То же при изменении температуры пара после промперегрева на 1 °С

МВт ∙ °С

1

±0,5

а

в

-

-

-

 

11.104

То же при изменении КПД ЦВД на 1 %

МВт

2

±0,3

а

в

с

-

-

 

11.105

То же при изменении давления пара в нижнем теплофикационном отборе на 1 кгс/см2

МВт ∙ см2/кгс

2

±0,5

а

в

с

-

-

Одноступенчатый подогрев сетевой воды

 

11.106

То же при изменении КПД ЦСД № 1 на 1 %

МВт

2

±0,3

а

в

с

-

-

 

11.107

То же при изменении КПД ЦСД № 2 на 1 %

МВт

2

±0,3

а

в

с

-

-

 

11.108

То же при изменении на 1 % относительного изменения КПД турбопривода

МВт

1

±0,3

а

в

-

-

-

 

11.109

То же при изменении на 1 % относительного изменения КПД питательного насоса

МВт

1

±0,3

а

в

-

-

-

 

11.110

То же при отключении ПВД № 8

МВт

2

±0,5

а

в

с

-

-

 

11.111

То же при отключении ПВД № 7 и 8

МВт

2

±0,5

а

в

с

-

-

 

11.112

То же при отключении ПВД № 6

МВТ

2

±0,5

a

в

с

-

-

 

11.113

То же при отключении ПВД № 6-8

МВт

2

±0,5

a

в

с

-

-

 

11.114

То же при изменении на 1 т/ч расхода пара на собственные нужды из выхлопа ПТН

МВт ∙ ч/т

1

±0,5

a

в

-

-

-

 

11.115

Коэффициент коррекции расчетного значения температуры пара в отборе на j-й регенеративный подогреватель, на отклонение давления пара в отборе от расчетного значения

°С ∙ см2/кгс

2

±0,5

a

в

с

-

-

 

11.116

То же на отклонение давления пара перед ЦСД № 1 от расчетного значения

°С ∙ см2/кгс

2

±0,5

a

в

с

-

-

 

11.117

То же на отклонение температуры пара перед ЦСД № 1 от расчетного значения

2

±0,5

a

в

с

-

-

 

11.118

То же на отклонение давления свежего пара от расчетного значения

°С ∙ см2/кгс

1

±0,5

a

в

-

-

-

 

11.119

То же на отклонение температуры свежего пара от расчетного значения

1

±0,5

a

в

-

-

-

 

11.120

То же на отклонение КПД проточной части ЦСД № 1 от расчетного значения

1

±0,5

a

в

-

-

-

 

11.121

То же на отклонение КПД проточной части ЦСД № 2 от расчетного значения

1

±0,5

a

в

-

-

-

 

11.122

То же на отклонение от расчетного значения КПД ЦВД

1

±0,5

а

в

-

-

-

 

11.123

Коэффициент коррекции расчетного значения энтальпии пара в отборе, питающего j-й регенеративный подогреватель, на отклонение давления свежего пара от расчетного значения

ккал ∙ см2/кг ∙ кгс

1

±1,0

а

в

-

-

-

 

11.124

То же на отклонение температуры свежего пара от расчетного значения

ккал/кг ∙ °С

1

±1,0

а

в

-

-

-

 

11.125

То же на отклонение от расчетного значения КПД ЦВД

ккал/кг

±0,5

а

в

-

-

-

 

11.126

То же на отклонение от расчетного значения КПД ЦСД

ккал/кг

1

±0,5

а

в

-

-

-

 

11.127

То же на отклонение от расчетного значения давления пара после промперегрева

ккал ∙ см2/кг ∙ кгс

±1,0

а

в

-

-

-

 

11.128

То же на отклонение от расчетного значения температуры пара после промперегрева

ккал/кг ∙ град

1

±1,0

а

в

-

-

-

 

11.129

Температура питательной воды за ПВД

°С

2

±0,5

а

в

с

-

-

 

11.130

δtк = f(ДЦНД, t)

Температурный напор конденсатора

°С

2 по t

±3,0

а

в

с

-

-

При ДЦНД в степени 0

 

2 по ДЦНД

а

в

с

-

-

При ДЦНД в степени 1

 

а

в

с

-

-

При ДЦНД в степени 2

 

11.131

Мощность механизмов собственных нужд

кВт

2

±2,0

a

в

с

-

-

 

11.132

Условный расход тепла на холостой ход

Гкал/ч

2

±0,3

a

в

-

-

-

j = 2 - одноступенчатый подогрев сетевой воды;

 

a

в

с

-

-

j = 3 - двухступенчатый подогрев сетевой воды

 

11.133

Д26 = f(Д0, Р3)

Расход пара через 26-ю ступень

т/ч

1 по Д3

±0,4

a

в

-

-

-

При Р3 в степени 0

 

1 по Р3

а

в

-

-

-

При Р3 в степени 1

 

11.134

Коэффициент избытка воздуха за котлом

2

±0,5

a

в

-

-

-

 

11.135

Расход электроэнергии на прочие СН котла

кВт ∙ ч/Гкал

1

±3,0

a

в

-

-

-

 

11.136

Расход электроэнергии на тягу и дутье

кВт ∙ ч/Гкал

2

±1,0

a

в

с

-

-

 

11.137

Температура уходящих газов за ПВК

°С

2

±1,0

a

в

с

-

-

 

11.138

Коэффициент избытка воздуха за ПВК

2

±0,5

a

в

с

-

-

 

11.139

Расчетное значение энтальпии пара в отборе на верхний теплофикационный подогреватель при давлении 1 кгс/см2

ккал/кг

1

±0,5

а

в

с

-

-

 

11.140

Hj = fPj)

Используемый теплоперепад отсека перед отбором, питающим j-й регенеративный подогреватель (область влажного пара)

ккал/кг

2

±1,0

а

в

с

-

-

 

11.141

Используемый теплоперепад промежуточного отсека при перепаде давлений в 0,1 МПа (1 кгс/см2)

ккал ∙ см2/кг ∙ кгс

2

±0,5

а

в

с

-

-

 

11.142

Используемый теплоперепад пара в ЦНД при постоянном давлении в нижнем теплофикационном отборе

ккал/кг

1

±1,0

а

в

-

-

-

 

11.143

αЦНД = f(P2)

Коэффициент коррекции теплоперепада ЦНД на изменение давления пара в нижнем теплофикационном отборе

2

±0,5

а

в

с

-

-

 

11.144

i"j = f(Pj)

Энтальпия питательной воды на выходе из j-го регенеративного подогревателя

ккал/кг

2

±0,5

а

в

с

-

-

 

11.145

Давление пара перед турбиной при работе энергоблока на скользящем давлении

кгс/см2

1

±0,5

а

в

-

-

-

 

11.146

Изменение энтальпии питательной воды при отключении ПВД № 7 и 8

ккал/кг

2

±0,

а

в

с

-

-

 

11.147

Изменение энтальпии питательной воды при отключении ПВД № 8

ккал/кг

2

±0,5

a

в

с

-

-

 

11.148

Изменение энтальпии питательной воды при отключении ПВД № 6 - 8

ккал/кг

2

±0,5

a

в

с

-

-

 

11.149

Нагрев питательной воды в системе регенерации

ккал/кг

2

±0,5

a

в

с

-

-

 

11.150

Hi = f(Wi)

Давление, развиваемое циркуляционным насосом i-го типа

м вод.ст.

2

a

в

с

-

-

 

11.151

ηi = f(Wi)

КПД циркуляционного насоса i-го типа

2

а

в

с

-

-

 

11.152

Температура охлажденной воды после градирни без учета поправок

°С

2 по q1

а

в

с

-

-

При Δtг в степени 0

 

1 по Δt1

а

в

с

-

-

При Δtг в степени 1

 

11.153

Δt'o = f(θ, υ)

Поправка к температуре охлаждения воды на температуру (θ) и влажность (υ) наружного воздуха

°С

2 по θ

а

в

с

-

-

При υ в степени 0

 

2 по υ

а

в

с

-

-

При υ в степени 1

 

а

в

с

-

-

При υ в степени 2

 

11.154

Δt"o = f(W)

Поправка к температуре охлажденной воды на скорость ветра

°С

1

а

в

с

-

-

 

11.155

Электромеханический КПД турбоагрегата

2

±0,3

а

в

с

-

-

 

11.156

Дс = f(P3)

Расход пара через одно сопло охлаждающего устройства

т/ч

1

±0,5

а

в

-

-

-

 

11.157

Ддр5 = f(Д0)

Расход дренажа из ПНД № 5

т/ч

2

±0,5

а

в

с

-

-

 

11.158

КПД питательного электронасоса

2

±0,3

а

в

с

-

-

 

11.159

Нормативное значение потерь давления в конденсаторе

кгс/см2

±0,5

а

в

с

-

-

 

11.160

Расход пара на концевые уплотнения всех цилиндров

т/ч

1

±0,5

а

в

-

-

-

 

11.161

Давление питательной воды на стороне нагнетания питательных насосов

кгс/см2

2

±0,5

а

в

с

-

-

 

11.162

Мощность, потребляемая бустерными насосами

кВт

1

а

в

-

-

-

 

11.163

Мощность, потребляемая конденсатными насосами 1 ступени

кВт

1

а

в

-

-

-

 

11.164

Мощность, потребляемая конденсатными насосами II ступени

кВт

2

а

в

с

-

-

 

11.165

Мощность, потребляемая конденсатными насосами ПСВ № 1

кВт

2

а

в

с

-

-

 

11.166

Изменение электрической мощности турбоагрегата из-за подачи пара в ЦНД из верхнего теплофикационного отбора через охлаждающее устройство

МВт

2 по Р3

а

в

с

-

-

При Qот в степени 0

 

2 по Qот

а

в

с

-

-

При Qот в степени 1

 

а

в

с

-

-

При Qот в степени 2

 

11.167

Коэффициент влияния температуры питательной воды на температуру уходящих газов

1

±1,0

а

в

-

-

-

 

11.168

Разрежение газов за пароперегревателем (перед экономайзером) - тепловая нагрузка

кгс/м2

±1,0

п

к

-

-

-

Степенная зависимость

S = кQn при чистых поверхностях нагрева и отключенной рециркуляции газов

 

11.169

Разрежение газов за экономайзером (перед воздухоподогревателем) - тепловая нагрузка

кгс/м2

±1,0

п

к

-

-

-

См. примечание п. 11.168

 

11.170

Разрежение газов за воздухоподогревателем - тепловая нагрузка

±1,0

п

к

-

-

-

См. примечание п. 11.168

 

11.171

Разрежение газов за золоуловителями - тепловая нагрузка

±1,0

п

к

-

-

-

См. примечание п. 11.168

 

11.172

Разрежение газов за дымососами - тепловая нагрузка

±1,0

п

к

-

-

-

См. примечание п. 11.168

 

11.173

Разрежение воздуха перед дутьевым вентилятором - тепловая нагрузка

кгс/м2

±1,0

п

к

-

-

-

Степенная зависимость

H = кQn при чистых поверхностях нагрева и отключенной рециркуляции газов

 

11.174

Давление воздуха за дутьевым вентилятором - тепловая нагрузка

кгс/м2

±1,0

п

к

-

-

-

См. примечание п. 11.173

 

11.175

Теплоемкость газов теоретического состава при сжигании j-го компонента смеси (газ, мазут, уголь) - температура газов

ккал/м3 · °С

±0,2

a

в

с

-

-

В диапазоне 150 - 450 °С

 

11.176

Cпв = f(tпв)

Теплоемкость питательной воды в зоне экономайзера - температура питательной воды

ккал/кг ∙ °С

±0,2

а

в

с

-

-

 

11.177

Тепловоспринимающая способность РВП после замены набивки - тепловая нагрузка котла

Гкал/°С

±1,0

а

в

с

-

-

Из уравнения теплового баланса РВП

 

11.178

Изменение температуры уходящих газов - коэффициент роста отложений на тракте ПП-ЭК

°С

2

±10

а

в

с

-

-

 

11.179

Изменение температуры уходящих газов - коэффициент роста отложений в ВП

°С

2

±10

а

в

с

-

-

 

11.180

ηдм = fдм)

КПД дымососа - степень загрузки дымососа (I скорость)

%

2

±2 %

а

в

с

-

-

 

11.181

То же (II скорость)

%

2

±2,0

а

в

с

-

-

 

11.182

ηвд = fдв)

КПД дутьевого вентилятора - степень загрузки дутьевого вентилятора (I скорость)

%

2

±2,0

а

в

с

-

-

 

11.183

То же (II скорость)

%

2

±2,0

а

в

с

-

-

 

11.184

...

 

11.185

Нормативное значение расхода пара на деаэратор

т/ч

2

±0,5

a

в

с

-

-

 

11.186

Нормативный коэффициент полезного действия котла

%

2

a

в

с

-

-

 

11.187

Нормативный перепад давления в дутьевом вентиляторе

кгс/м2

2

±1,0

a

в

с

-

-

 

11.188

Нормативный перепад разрежения в дымососах

кгс/м2

2

±1,0

а

в

с

-

-

 

11.189

Изменение мощности турбоагрегата из-за изменения давления в конденсаторе

кВт

1

а1

в1

-

-

-

 α = 1, δ = 0, λ = 0

 

2

а1

в1

-

-

-

 β = 1, γ = 0, σ = 0

 

а2

в2

с2

-

-

 α = 0, δ = 1, λ = 0

 

а2

в2

с2

-

-

 β = 0, γ = 1, σ = 0

 

2

а3

в3

с3

-

-

 α = 0, δ = 0, λ = 1

 

а3

в3

с3

-

-

 β = 0, γ = 0, σ = 1

 

11.190

Дсп = f(Д0)

Расход пара на сальниковый подогреватель

т/ч

2

±0,5

а

в

с

-

-

 

11.191

Vрец = f(Nдр, S'вп)

Расход рециркулирующих газов в зависимости от мощности дымососа рециркуляции и разрежения газов перед воздухоподогревателем

2 по Nдр

±3,0

а

в

с

-

-

При S'вп в степени 0

 

2 по S'вп

а

в

с

-

-

При S'вп в степени 1

 

а

в

с

-

-

При S'вп в степени 2

 

11.192

Δh3 = f(P3)

Удельное изменение теплоперепада при изменении давления в верхнем теплофикационном отборе

1

±0,5

а

в

-

-

-

 

11.193

Δh3 = f(P3)

Удельное изменение теплоперепада при изменении давления в нижнем теплофикационном отборе

1

±0,5

а

в

-

-

-

 

11.194

iдрj = f(Pj)

Энтальпия дренажа j-го регенеративного подогревателя

ккал/кг

2

±0,5

а

в

с

-

-

 

11.195

W = f(tнв, ДкΣ)

Расход циркуляционной воды при оптимизации режима работы ЦН (ДкΣ - сумма расходов пара в конденсаторы всех энергоблоков ТЭЦ)

м3

2 по tнв

±2,0

а

в

с

-

-

При ДкΣ в степени 0

 

2 по ДкΣ

а

в

с

-

-

При ДкΣ в степени 1

 

а

в

с

-

-

При ДкΣ в степени 2

 

11.196

ΔNмгi = f(Nтi)

Потери мощности механические в генераторе каждого турбоагрегата

МВт

2

±0,5

а

в

с

-

-

 

11.197

Предельное значение присосов воздуха в конденсатор, при котором возможна работа одного эжектора на паре 5 - 6 кгс/см2

кг/ч

1

а

в

-

-

-

 

11.198

Нормативное содержание горючих в уносе

%

2 по

а

в

с

-

-

 

2 по lм (lг)

а

в

с

-

-

 

Аппроксимируемые зависимости со сменяемыми константами

 

11.199

ΔηЦВД = f(Д0)

Изменение КПД проточной части ЦВД

2

±0,3

а

в

с

-

-

 

11.200

Δt0i = f(qi)

Поправка к температуре охлажденной воды на отклонение фактического состояния градирни от расчетного

°С

3

а

в

с

d

-

 

12. ОПРЕДЕЛЕНИЕ СТРУКТУРНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ТЕПЛОВОЙ СХЕМЫ

Таблица 12

Номер характеристики

Номер узла j

Способ подключения* l

Наименование l-го способа подключения j-го узла

Расчет нормативной характеристики  l-го способа подключения j-го узла

Расчет фактической характеристики Xj(l) l-го способа подключения j-го узла

Исходная информация

Примечание

1

ПНД № 1

12.1

1

ПНД № 1 отключен

Если tS1 ≤ (t'1 + a1), то

Если (t"1 - t'1) ≤ a1, то X1(1) = 1

tS1 - 8.68; t'1 - 4.186; t"1 - 4.182; a1 - 5.260

2

ПНД № 2

12.2

1

ПНД № 2 отключен

Если K55 = 1, то

Если (t"2 - t"1) ≤ a1, то X2(1) = 1

t"1 - 4.182; t"2 - 4.181; K55 - 2.55

12.3

2

ПНД № 2 включен, включен сливной насос

Если (t"3 - t'3) > a1, то

Если X2(1) = 0 и какой-либо из K14j = 1, то X2(2) = 1

X2(1) - 12.2; t'3 - 4.185; t"3 - 4.180; K14j - 2.14

12.4

3

ПНД № 2 включен, отключены сливные насосы

Если , то

Если X2(2) = 0, то X2(3) = 1

3

ПНД № 3

12.5

1

ПНД № 3 отключен

Если K55 = 1, то

Если (t"3 - t'3) ≤ a1, то X3(1) = 1

12.6

4

ПНД № 3 включен, включен сливной насос

Если K55 = 1, то

Если X3(1) = 0 и какой-либо из K13j = 1, то X3(4) = 1

X3(1) - 12.5; K13j - 2.13

12.7

3

ПНД № 3 включен, отключены сливные насосы

Если K55 = 1, то

Если X3(4) = 0, то X3(3) = 1

4

ПНД № 4

12.8

1

ПНД № 4 отключен

Если K55 = 1, то

Если (t"4 - t'4) ≤ a1, то X4(1) = 1

t'4 - 4.184; t"4 - 4.179

12.9

4

ПНД № 4 включен, включен сливной насос

Если K55 = 1, то

Если X4(1) = 0 и какой-либо из K12j = 1, то X4(4) = 1

X4(1) - 12.8; K12j - 2.12

12.10

3

ПНД № 4 включен, отключены сливные насосы

Если K55 = 1, то

Если X4(4) = 0, то X4(3) = 1

X4(4) - 12.9

5

ПНД № 5

12.11

1

ПНД № 5 отключен

Если K55 = 1, то

Если (t"5 - t'5) ≤ a1, то X5(1) = 1

t'5 - 4.183; t"5 - 4.178

12.12

5

ПНД № 5 включен, по дренажной линии проходит конденсат в ПНД № 4

Если X4(1) = 0, то

Если X5(1) = 0 и K39 = 0, то X5(5) = 1

X4(1) - 12.8; X5(1) - 12.11; K39 - 2.39

12.13

3

ПНД № 5 включен, по дренажной линии проходит конденсат в конденсатор

Если , то

Если X5(5) = 0, то X5(3) = 1

 - 12.12; X5(5) - 12.12

6

ПВД № 6

12.14

1

ПВД № 6 отключен

Если  и Р6Pд, то

Если K35 = 1, то X6(1) = 1

 - 5.72; Pд - 8.28; K35 - 2.35; Р6 - 8.36

12.15

6

ПВД № 6 включен, по дренажной линии проходит конденсат в деаэратор

Если P6 - Pдв1, то

Если K35 = 0, K37 = 0 и K38 = 0, то X6(6) = 1

Р6 - 8.36; Pд - 8.28; в1 - 5.261; K37 - 2.37; K38 - 2.38

12.16

7

ПВД № 6 включен, по дренажной линии проходит конденсат в ПНД № 5

Если  и X5(1) = 0, то

Если K35 = 0 и K37 = 1, то X6(7) = 1

 - 12.15; X5(1) - 12.11

12.17

3

ПВД № 6 включен, по дренажной линии проходит конденсат в конденсатор

Если  и , то

Если X6(6) = 0 и X6(7) = 0, то X6(3) = 1

 - 12.15;  - 12.16;

X6(6) - 12.15; X6(7) - 12.16

7

ПВД № 7

12.18

1

ПВД № 7 отключен (отключена группа ПВД № 7 и 8)

Если K55 = 1, то

Если K34 = 1, то X7(1) = 1

K34 - 2.34

12.19

5

ПВД № 7 включен, по дренажной линии проходит конденсат в ПВД № 6

Если K34 = 0 и K36 = 0, то X7(5) = 1

K36 - 2.36

12.20

6

ПВД № 7 включен, по дренажной линии проходит конденсат в деаэратор

Если P6 - Pд > в1 или K35 = 1, то

Если X7(5) = 0, то X7(6) = 1

X7(5) - 12.19

8

ПВД № 8

12.21

1

ПВД № 8 отключен

Если K55 = 1, то

Если K33 = 1, то X8(1) = 1

K33 - 2.33

9

Группа ПВД (№ 6-8)

12.22

1

Отключена группа ПВД (№ 6-8)

Если K55 = 1, то

Если K32 = 1, то X9(1) = 1

K32 - 2.32

10

Деаэратор 7 кгс/см2 (перевод деаэратора на работу при скользящем давлении невозможен)

12.23

8

Подача пара в деаэратор из отбора на ПВД № 6

Если Pд7в2 и P6 > в2, то

Если K30 = 1, то X10(8) = 1

Pд7 - 8.37; P6 - 8.36; в2 - 5.262; K30 - 2.30

12.24

9

Подача пара в деаэратор из коллектора 13 кгс/см2

Если Pд7в2 и P6в2, то

Если K31 = 1, то X10(9) = 1

K31 - 2.31

11

Калориферы котла

12.25

12.26

9

Подача пара на калориферы котла из коллектора 13 кгс/см2

Если K25 = 1 и , то

Если K25 = 0, то

Если K26 = 1 и K27 = 1, то X11(9) = 1

K25 - 2.25;  - 8.23;  - 5.263

12

Главный эжектор

12.27

10

Подача пара на эжекторы из выхлопа ПТН

Если K25 = 1 и  и , то ;

Если K27 = 0 и K48 = 0, то X12(10) = 1

K25 - 2.25; Gпр.в - 6.39; f - 11.197.  - 4.188; K27 - 2.27. K48 - 2.28;  - 8.23;  - 5.265

12.28

11

Подача пара на эжекторы из деаэратора

Если  и  и K25 = 1 и , то

Если  и  и K25 = 0 , то  

Если K48 = 1, то X12(11) = 1

Pд - 8.28;  - 5.265; Gпр.в - 6.39; f - 11.197; K25 - 2.25; K48 - 2.48;  - 8.23;  - 5.265;

 - 4.188

12.29

9

Подача пара на эжекторы из коллектора 13 кгс/см2

Если  и , то

Если K27 = 1, то X12(9) = 1

 - 12.27;  - 12.28;

K27 - 2.27

12.30

1

Работает один эжектор

Если  или  и Gпр.вGпр.1, то

Если  и , то

Если один какой-либо из K49j = 1, то X12(1) = 1

 - 12.27;  - 12.28;  - 12.29; Gпр.в - 6.39; Gпр.1 - 5.290;  - 5.291;

K49j - 2.49

12.31

2

Работают два эжектора

Если  или  и Gпр.1 < Gпр.вGпр.2, то

Если  и , то

Если два каких-либо из K49j = 1, то X12(2) = 1

Gпр.2 - 5.292;

 - 5.293

12.32

3

Работают три эжектора

Если  и , то

Если X12(1) = 0 и X12(2) = 0, то X12(3) = 1

 - 12.30;  - 12.31; X12(1) - 12.30; X12(2) - 12.31

13

ПСВ № 2

12.33

1

ПСВ № 2 отключен

Если  и Р3 < 0,6, то  

Д0 = Gпв - 8.241; Р3 - 8.266; f - 11.10

14

Способ регулирования мощности энергоблока

12.34

1

Регулирование мощности при скользящем начальном давлении пара

Если Gпв < Дск, то

Если K62 = 1, то X14(1) = 1

Gпв - 8.241; Дск - 5.266; K62 - 2.62

15

Бустерный насос

Анализируется при наличии трех насосов

12.35

2

Работают два бустерных насоса

Если Gпв > G1, то

Если два каких-либо из K9j = 1, то X15(2) = 1

Gпв - 8.241; G1 - 5.286; K9j - 2.9

16

Конденсатный насос I ступени

12.36

2

Работают два конденсатных насоса I ступени

Если , то

Если два каких-либо из K10j = 1, то X16(2) = 1

G'БОУ - 4.131;

 - 8.176;

 - 8.174; G2 - 5.287; K10j - 2.10

См. примечание п. 12.35

17

Конденсатный насос II ступени

12.37

2

Работают два конденсатных насоса II ступени

Если G'БОУ > G3, то

Если два каких-либо из K11j = 1, то X17(2) = 1

G'БОУ - 4.131; G3 - 5.288; K11j - 2.11

См. примечание п. 12.35

18

Конденсатный насос ПСВ № 1

12.38

2

Работают два конденсатных насоса ПСВ № 1

Если Gпс1 > G4, то

Если два каких-либо из K17j = 1, то X18(2) = 1

Gпс1 - 8.203; G4 - 5.289; K17j - 2.17

См. примечание п. 12.35

19

Концевые уплотнения турбины

12.39

9

Подача пара на концевые уплотнения турбины из коллектора 13 кгс/см2

Если  то

Если K47 = 0, то X19(9) = 1

Рд - 8.28;  - 5.264; K47 - 2.47

* Приняты следующие цифровые обозначения способа подключения l: 1 - подогреватель отключен; 2 - слив конденсата в вышестоящий подогреватель; 3 - слив конденсата в конденсатор; 4 - слив конденсата в линию основного конденсата; 5 - слив конденсата в нижестоящий подогреватель; 6 - по дренажной линии проходит конденсат в деаэратор; 7 - по дренажной линии проходит конденсат в ПНД № 5; 8 - подача пара из вышестоящего отбора; 9 - подача пара из коллектора 13 кгс/см2; 10 - подача пара из выхлопа ПТН; 11 - подача пара из деаэратора.

13. РАСЧЕТ РАСХОДА ПАРА В КОНДЕНСАТОР

Таблица 13

Номер показателя

Наименование показателя

Обозначение

Размерность

Формула вычисления

Контрольное значение

Исходная информация

Примечание

13.1

Количество включенных регенеративных подогревателей

n

Xj(1) - 12.1 ÷ 12.22

Для турбоагрегатаТ-250/300-240 l = 8

13.2

Среднее значение нагрева воды в регенеративных подогревателях

δiср

ккал/кг

i'1 = t'1 - 4.186;

tпв - 4.5;

Р"пн - 8.42;

n - 13.1;

f - 7.13

13.3

Коэффициент, учитывающий соотношение средних значений нагревов воды и теплоиспользований регенеративных подогревателей

U

Если X9(1) = 1, то Δiср = Δi'ср

δiср - 13.2;

Δiср - 5.253;

Δi'ср - 5.254;

Х9(1) - 12.22

13.4

Относительное значение расхода пара в отбор на j-й регенеративный подогреватель

aj

U - 13.3;

n - 13.1

13.5

Расход сквозного потока пара в турбине за вычетом расхода пара на регенеративные подогреватели

Дскв

т/ч

Gпв - 8.241;

aj - 13.4

13.6

Относительное значение расхода пара в отбор на ПНД № 1 при сливе дренажа ПСВ № 1 и 2 в линию основного конденсата после ПНД № 2 и 3 соответственно

a'1

 - 8.177;

 - 8.175;

Дскв - 13.5;

U - 13.3

13.7

Относительное значение расхода пара в отбор на ПНД № 2 при сливе дренажа ПСВ № 1 и 2 в линию основного конденсата после ПНД № 2 и 3 соответственно

a'2

 - 8.177;

 - 8.175;

Дскв - 13.5;

U - 13.3

13.8

Относительное значение величины расхода пара в отбор на ПНД № 3 при сливе дренажа ПСВ № 1 и 2 в линию основного конденсата после ПНД № 2 и 3 соответственно

a'3

 - 8.175;

Дскв - 13.5;

U - 13.3

13.9

Расход сквозного потока пара в турбине за вычетом расхода пара на регенеративные подогреватели с учетом коррекции на изменение слива дренажа ПСВ

Д'скв

т/ч

a'1 - 13.6;

a'2 - 13.7;

a'3 - 13.8;

a4 ÷ n - 13.4;

Gпв - 8.241;

n - 13.1

13.10

Количество работающих основных эжекторов

m

Если X12(i) = 1, то m = i, i = 1, 2, 3

X12(i) - 12.30 - 12.32

13.11

Расход пара в конденсатор

Дк

т/ч

Дсп = f(Д0)

Если K66 = 1, то Дк = KтР2

Д0 = Gпв - 8.241; Д'скв - 13.9;

Gкф - 8.169;

m - 13.10;

Дэж - 5.268-5.270;

 - 8.177;

K66 - 2.66;

 - 8.176;

Kт - 6.38;

 - 8.175;

Р2 - 8.268;

 - 8.174;

Дск - 8.168;

f - 11.190;

Х10(9) - 12.24;

G'впр - 8.166;

Х11(10) - 12.25;

Дд7 - 8.180;

Х12(11) - 12.28;

Если K42 ≥ 0,5, то Дк = Дсnc, Дс = f(P3), nc = 3

Если P3 ≥ 1, то nc = 2

f - 11.156;

Р3 - 8.266;

K42 - 2.42

Для турбоагрегата Т-250/300-240

14. РАСЧЕТ РАСХОДОВ ПАРА И ВОДЫ В РЕГЕНЕРАТИВНОЙ СИСТЕМЕ

Таблица 14

Номер параметра

Наименование параметра

Обозначение

Размерность

Формула вычисления

Контрольное значение

Исходная информация

Примечание

14.1

Расход питательной воды перед ПВД № 6

G6

т/ч

Если X9(1), то G6 = Gпв

Х9(1) - 12.22; t"8 - 4.171; tпв - 4.4; t"пн - 4.196; Gпв - 8.241

14.2

Расход питательной воды перед ПВД № 8

G8

т/ч

G8 = G6

G8 - 14.1

14.3

Расход пара на ПВД № 8

Д8

т/ч

G6 - 14.1; η - 5.334; i"7 - 8.343; i"8 - 8.344; i8 - 8.375; iдр8 - 8.346; Х8(1) - 12.21

14.4

Расход питательной воды на ПВД № 7

G7

т/ч

G7 = G6

G6 - 14.1

14.5

Дренаж ПВД № 8

Ддр8

т/ч

Ддр8 = Д8

Д8 - 14.3

14.6

Расход пара на ПВД № 7

Д7

т/ч

G7 - 14.4; Ддр8 - 14.5; i"6 - 8.342; i"7 - 8.343; iдр7 - 8.347; iдр8 - 8.346; i7 - 8.376; η - 5.334; Х7(1) - 12.18

14.7

Дренаж ПВД № 7

Ддр7

т/ч

Д7 + Д8

Д7 - 14.6; Д8 - 14.3

14.8

Расход пара на ПВД № 6

Д6

т/ч

G6 - 14.1; Х7(5) - 12.19; Ддр7 - 14.7; i"пк - 8.350; i"6 - 8.342; iдр6 - 8.348; iдр7 - 8.347; i6 - 8.377;

η - 5.334; Х6(1) - 12.14

14.9

Дренаж ПВД № 6

Ддр6

т/ч

X7(5)Ддр7 + Д6

Х7(5) - 12.19; Ддр7 - 14.7; Д6 - 14.8

14.10

Расход основного конденсата на ПНД № 5

G5

т/ч

G6 - Дд7 - X6(6)Ддр6 - X7(8)Ддр7

Дд7 - 8.180; Х6(6) - 12.15; Х7(6) - 12.20; G6 - 14.1; Ддр6 - 14.9; Ддр7 - 14.7

14.11

Расход пара на ПВД № 5

Д5

т/ч

где iдр5 = f(P5)

Х6(7) - 12.16; G5 - 14.10; Ддр6 - 14.9; i5 - 8.379; i'5 - 4.183; i"5 - 4.178; iдр6 - 8.348; Х5(1) - 12.11; f - 11.194; P5 - 8.38

14.12

Дренаж ПВД № 5

Ддр5

т/ч

Д5 + X6(7)Ддр6

Д5 - 14.11; Х6(7) - 12.16; Ддр6 - 14.9

14.13

Расход пара на ПНД № 4

Д4

т/ч

где iдр5 = f(P5), iдр4 = f1(P4)

Х4(1) - 12.8; G5 - 14.11; i"4 - 4.179; i'4 - 4.184; Х4(4) - 12.9; Х5(5) - 12.12; Ддр5 - 14.12; η - 5.334; i4 - 8.380; Р5 - 8.38; Р4 - 8.39; f - 11.194; f1 - 11.194

14.14

Расход основного конденсата на ПНД № 4

G4

т/ч

G5 - X4(4)Д4

Х4(4) - 12.9; G5 - 14.11; Д4 - 14.13

14.15

Дренаж ПНД № 4

Ддр4

т/ч

X5(5)Ддр5 + Д4

Х5(5) - 12.12; Д4 - 14.13; Ддр5 - 14.12

14.16

Расход пара на ПНД № 3

Д3

т/ч

где iдр2 = f(P2), iдр3 = f1(P3)

Х3(1) - 12.5; Х2(2) - 12.3; G4 - 14.14;  - 8.175;

Х2(1) - 12.2; Х3(4) - 12.6;  - 8.177;

i"1 - 4.182; i"2 - 4.181;

i'3 - 4.185; i"3 - 4.180; iS2 - 8.402; η - 5.334;

i3 - 8.372; f - 11.194; f1 - 11.194; P2 - 8.268; P3 - 8.266

14.17

Расход основного конденсата на ПНД № 3

G3

т/ч

Х3(4) - 12.6;

G4 - 14.14;

- 8.175; Д3 - 14.16

14.18

Расход основного конденсата на ПНД № 2

G2

т/ч

G3 - 14.17;

 - 8.177

14.19

Расход пара на ПНД № 2

Д2

т/ч

где iдр2 = f(P2)

G2 - 14.18; t"2 - 4.181; t"1 - 4.182; iS2 - 8.402; η - 5.334; Х2(1) - 12.2; f - 11.194; P2 - 8.268

14.20

Дренаж ПНД № 3

Ддр3

т/ч

Д3 + Д2X2(2)

Д3 - 14.16; Д2 - 14.19; Х2(2) - 12.3

14.21

Дренаж ПНД № 2

Ддр2

т/ч

Ддр2 = Д2

Д2 - 14.19

14.22

Расход основного конденсата на ПНД № 1

G1

т/ч

G1 = G2

G2 - 14.18

14.23

Расход пара на ПНД № 1

Д1

т/ч

где iдр1 = f(P1)

G1 - 14.22; t"1 - 4.182;

t'1 - 4.186; iS1 - 8.75;

f - 11.194; P1 - 8.40;

η - 5.334; Х1(1) - 12.1

14.24

Дренаж ПНД № 1

Ддр1

т/ч

Ддр = Д1

Д1 - 14.23

14.25

Тепловая нагрузка регенеративного подогревателя

Qj

Гкал/ч

Gi10-3(t"j - t'j)

Gj - 14.22; 14.18; 14.17; 14.14; 14.10; 14.1; 14.4; 14.2;

t'j - 4.186; 4.182; 4.185; 4.184; 4.183; 4.196; 4.174; 4.173;

t"j - 4.182; 4.178; 4.174; 4.173; 4.171

j = 1 ÷ 8

t'2 = t"1 - 4.182

t'6 = t"пн - 4.196

t'7 = t"6 - 4.174

t'8 = t"7 - 4.173

14.26

Протечка пара по дренажной линии ПВД № 7

т/ч

Д7 - Д

Д7 - 14.6; Д - 8.160

14.27

Протечка пара по дренажной линии ПВД № 8

т/ч

Д8 - Д

Д8 - 14.3; Д - 8.159

14.28

Протечка питательной воды через байпас группы ПВД

т/ч

Gпв - G6

Gпв - 8.241; G6 - 14.1

15. РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ ФАКТИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ СЕТЕВЫХ ПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ

Таблица 15

Номер параметра

Наименование параметра

Обозначение

Размерность

Формула вычисления

Контрольное значение

Исходная информация

Примечание

15.1

Количество ступеней подогрева сетевой воды

rc

Если K58 = 1, то rc = 1

Если K59 = 1, то rc = 2

Если K64 = 1, то rc = 3

K58 - 2.58; K59 - 2.59; K64 - 2.64

rc = 3 - подогрев сетевой воды в ВПК

15.2

Расход сетевой воды на ПСВ-1

Gсв1

т/ч

Gсв1 = Gсв

Gсв - 8.248

15.3

Расход пара на ПСВ-1

Дпс1

т/ч

 - 8.177;

 - 8.176

15.4

Давление пара в ПСВ-1

Рпс1

кгс/см2

P2 - 8.268;

Дпс1 - 15.3;

 - 5.238;

 - 5.239

15.5

Параметр режима поверхности нагрева ПСВ-1

αпс1

tSпс1 = f(Pпс1)

Gсв1 - 15.2;

t'пс1 - 8.306; iS2 - 8.372;

tкпс1- 4.108; η - 5.334;

f - 7.6;

Pпс1 - 15.4

15.6

Расход сетевой воды на ПСВ № 2

Gсв2

т/ч

Gсв1 - 15.2;

t"пс1 - 8.307;

t"пс2 - 8.308;

 - 8.309

15.7

Расход пара на ПСВ № 2

Дпс2

т/ч

 - 8.175;

 - 8.174

15.8

Коэффициент гидравлических потерь в паропроводе ПСВ № 2

впс2

Р3 - 8.266;

Pпс2 - 8.267;

Дпс2 - 15.7

15.9

Параметр режима поверхности нагрева ПСВ № 2

αпс2

Gсв2 - 15.6;

t"пс1 - 8.307;

tSпс2 - 8.318;

t"пс2 - 8.308

16. УРАВНЕНИЯ ДЛЯ РАСЧЕТА ДАВЛЕНИЙ ПАРА В ОТБОРАХ И РАСХОДОВ ПАРА НА ПСВ № 1 И 2 ПРИ МНОГОСТУПЕНЧАТОМ ПОДОГРЕВЕ СЕТЕВОЙ ВОДЫ

Таблица 16

Номер параметра

Наименование параметра

Обозначение

Размерность

Формула вычисления

Контрольное значение

Исходная информация

Примечание

16.1

Давление пара в отборе на ПСВ № 1

кгс/см2

Начальное приближение

 - 8.268

16.2

Режимный коэффициент ПСВ № 1

,  - в конкретном случае вводится соответствующее значение

16.3

Температура сетевой воды за ПСВ № 1

°C

 - 8.306;  - 16.2; f - 7.6;  - 16.1

16.4

Расход пара на ПСВ № 1

т/ч

,

 - 16.3;  - 8.306; f - 7.8;  - 16.3; f1 - 11.194; η - 5.334

16.5

Давление пара в отборе на ПСВ № 2

кгс/см2

Начальное приближение

 - 8.266

16.6

Режимный коэффициент ПСВ № 2

,  - в конкретном случае вводится соответствующее значение

16.7

Расход пара на ПСВ № 2

т/ч

  

t"пс2 - 8.308;

 - 16.3; η - 5.334; f - 7.8; f1 - 11.194;  - 16.5; f2 - 7.6

16.8

Давление пара перед ПСВ № 2

кгс/см2

 - 16.5;

 - 16.7

16.9

Температура воды после ПСВ № 2

°С

 - 16.3;

 - 16.6; f - 7.6;  - 16.8

16.10

Условие продолжения итерационного цикла при расчете температуры воды за ПСВ № 2

Если , то расчет повторяется с п. 16.5

 - 16.9;

t"пс2 - 8.308; Δt - 5.341

16.11

Расчетный расход пара на ПСВ № 1

dпс1

т/ч

Если , то

Если , то

 - 16.1;

 - 16.5;

εкр - 5.243;

Kпо1 - 5.212;

Kпо2- 5.213;

Дк - 13.11; Д1 - 14.23;

Д2 - 14.19

Для турбин T-100-130; Т-175-130; T-180-130;

Д2 = 0

16.12

Условие продолжения итерационного цикла при расчете расхода dпс1

Если , то расчет повторяется с п. 16.1

 - 16.4;

dпс1 - 16.11; ΔД - 5.342

17. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДАВЛЕНИЙ В ОТБОРАХ И РАСХОДОВ ПАРА НА ПСВ № 1 и 2 ДЛЯ РАСЧЕТА НОРМАТИВНЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ

Таблица 17

Номер параметра

Наименование параметра

Обозначение

Размерность

Формула вычисления

Контрольное значение

Исходная информация

Примечание

Одноступенчатый подогрев сетевой воды (rс = 1)

17.1

Режимный коэффициент ПСВ № 1 при его нормативном состоянии

 - 5.338; Gсв1 - 15.2; rс - 15.1

17.2

Температура насыщения пара в ПСВ № 1 при его нормативном состоянии

°С

 - 8.306;

 - 8.307;

 - 17.1

17.3

Расход пара на ПСВ № 1

т/ч

Gсв1 - 15.2;  - 8.306;  - 8.307; η - 5.334;

f - 7.8;

 - 17.2

17.4

Давление пара в отборе при нормативном состоянии ПСВ № 1

кгс/см2

Из уравнения

 - 17.3;

 - 5.238;  - 5.239;

f - 7.5;

 - 17.2

Двухступенчатый подогрев сетевой воды (rc = 2)

17.5

Расчет расходов и давлений пара

Расчет по пп. 16.1 - 16.12

При rc = 2 - п. 15.1

17.6

Давление пара в отборе на ПСВ № 1

кгс/см2

 - п. 16.1

 - 8.248;

 - 5.338;  - 8.248;

 - 5.339;

 - 5.240;

 - 5.241; rc - 15.1

При нормативном состоянии поверхностей нагрева, обводной арматуры и паропроводов

17.7

Расход пара на ПСВ № 1

т/ч

 - п. 16.4

17.8

Давление пара в отборе на ПСВ № 2

кгс/см2

 - п. 16.5

17.9

Расход пара на ПСВ № 2

т/ч

 - п. 16.7

Сравнение вариантов одноступенчатого подогрева (фактическая схема) или двухступенчатого (нормативная схема)

17.10

Условие сравнения вариантов

Если , то  и продолжить с п. 17.11.

Если , то  и сравнение не производится

 - 12.33

При фактическом состоянии поверхности нагрева ПСВ № 1 и нормативном состоянии поверхности нагрева и паропровода ПСВ № 2

17.11

Расчет давлений и расходов пара

Расчет по пп. 16.1 - 16.12

 - 15.2;

 - 15.2;

 - 15.5;

 - 5.339;

 - 5.240;

 - 5.241;

P2 - 8.268; Дпс1 - 15.3

17.12

Изменение давления пара в отборе на ПСВ № 1

кгс/см2

;  - п. 16.1

17.13

Изменение давления пара в отборе на ПСВ № 2

кгс/см2

;  - п. 16.5

Принимается:

P3 = 0; Дпс2 = 0

17.14

Изменение расхода пара на ПСВ № 1

т/ч

;  - п. 16.4

17.15

Изменение расхода пара на ПСВ № 2

т/ч

;  - п. 16.7

18. КОСВЕННЫЙ РАСЧЕТ ЭНТАЛЬПИЙ ПАРА И ВОДЫ

Таблица 18

Номер показателя

Наименование показателя

Обозначение

Размерность

Формула вычисления

Контрольное значение

Исходная информация

Примечание

18.1

Температура пара в отборе на j-й регенеративный подогреватель (область перегретого пара)

tj

°С

  αj = f3(Д0), βj = f4(Д0), φj = f5(Д0), ψj = f6(Д0), σj = f7(Д0), δj = f8(Д0), λj = f9(Д0), γj = f10(Д0),  

Д0 = Gпв - 8.241; f1 - 11.57; f2 - 11.22; f3 - 11.118; f4 - 11.119; f5 - 11.116; f6 - 11.117; f7 - 11.120; f8 - 11.121; f9 - 11.115; f10 - 11.122; f11 - 11.24; f12 - 11.28;  - 5.245;  - 5.247;  - 5.248;  - 5.249;  - 5.246

Для турбоагрегата Т-250/300-240 j = 3 ÷ 8.

При j = 3 ÷ 6, αj = 0, βj = 0, γj = 0.

При j = 7, 8, φj = 0, ψj = 0, σj = 0, δj = 0

Для фактических условий:

, , , Р'о = Ро, ΔηЦВД = f2(Д0)

Д0 = Gпв - 8.241; X14(1) - 12.34; P'ЦСД1 - 8.260;  - 5.234; to - 8.289;  - 6.48; Ро - 8.259;  - 5.229; t'ЦСД1 - 8.291;  - 6.40; Рj - 8.34-8.40;  - 5.230; f1 - 11.28;  - 6.41; f2 - 11.199

Для нормативных условий:

 , , , , ,

 - 5.108; f1 - 11.145;  - 5.234; f2 - 11.28;  - 17.8; f3 - 11.22;  - 12.34; f4 - 11.26;  - 11.24;  - 5.110;  - 5.229;  - 5.109

18.2

Энтальпия пара в отборе, питающем j-й регенеративный подогреватель (область перегретого пара)

ij

ккал/кг

f(Pj, tj)

f - 7.1

Для фактических условий:

Pj - 8.34 ÷ 8.40;

tj - 18.1

Для нормативных условий:

 - 18.1;  - 18.1

18.3

Расчетное значение энтальпии пара в верхнем теплофикационном отборе

ккал/кг

Д0 = Gпв - 8.241; f - 11.139; S - 5.251

Для турбоагрегатаТ-250/300-240 не рассчитывать

Для фактических условий:

Pj - 8.34 ÷ 8.40

Для нормативных условий:  - 18.1

18.4

Используемый теплоперепад отсека турбины перед отбором, питающим j-й регенеративный подогреватель (область влажного пара)

Hj

ккал/кг

fPj)

ΔPj = Pj+1 - Pj

f - 11.140

См. примечание п. 18.3

Для фактических условий:

Pj - 8.34 ÷ 8.40

Для нормативных условий:  - 18.1

18.5

Расчетное значение энтальпии пара отбора, питающего j-й регенеративный подогреватель (область влажного пара)

ккал/кг

Для отбора перед верхним теплофикационным отбором

Для фактических условий:

 - 18.3; Hj - 18.4

См. примечание п. 18.3

Для нормативных условий: - 18.3;  - 18.4

18.6

Используемый теплоперепад промежуточного отсека

Hпо

ккал/кг

hпо = ΔРпо, hпо = f(Дпо), ΔРпо = Р3 - Р2

f - 11.141

Для фактических условий:

Дк - 13.11; Д2 - 14.19;  - 8.177; Р3 - 8.266;

 - 8.176; P2 - 8.268; Д1 - 14.23

Для нормативных условий:

 - 17.3;  - 17.8;  - 17.6

18.7

Энтальпия пара в нижнем теплофикационном отборе

i2

ккал/кг

i3 - Hпо

Для фактических условий:

i3 - 18.2; Hпо - 18.6

Для нормативных условий:  - 18.2;  - 18.6

Расчетное значение

Для фактических условий:  - 18.3; Hпо - 18.6

Для турбоагрегатов с номинальной мощностью 100, 175 и 180 МВт

Для нормативных условий:  - 18.3;  - 18.6

18.8

Поправка к используемому теплоперепаду на турбину при изменении давления в конденсаторе

Δiк

ккал/кг

,

ηэм = f(Nт)

f - 11.189; f - 11.155; Дк - 13.11; X - 5.269; Kвл - 5.258; Nт - 8.255; Рк - 8.269;  - 5.232

18.9

Используемый теплоперепад пара в ЦНД

HЦНД

ккал/кг

hЦНДαЦНД + Δiк, hЦНД = f1(Дк), αЦНД = f2(P2).

Если , то HЦНД = 0

f1 - 11.142; f2 - 11.143; Дк - 13.11;  - 5.252; P2 - 8.268; Δiк - 18.8

18.10

Энтальпия пара в отборе на ПНД № 1

i1

ккал/кг

i2 - аПНД1HЦНД

i2 - 18.7; аПНД1 - 5.250; HЦНД - 18.9

Рассчитывается для турбоагрегата Т-250/300-240

18.11

Энтальпия пара в конденсаторе

iк

ккал/кг

i2 - HЦНД

i2 - 18.7; HЦНД - 18.9

См. примечание п. 18.10

Расчетное значение

 - 18.7; HЦНД - 18.9

Для турбоагрегатов с номинальной мощностью 100, 175 и 180 МВт

18.12

Энтальпия пара в отборе, питающем j-й регенеративный подогреватель (область влажного пара)

ij

ккал/кг

, α'j = f20), β'j = f30), γ'j = f40), φ'j = f50), ψ'j = f60), σ'j = f70),

Для конденсатора

Д0 = Gпв - 8.241;  - 5.247;  - 5.248;  - 5.246; f7 - 11.126;  - 5.245; f8 - 11.28; f1 - 11.24; f2 - 11.123; f3 - 11.124; f4 - 11.125; f5 - 11.127; f6 - 11.128

Для турбоагрегатаT-250/300-240 не рассчитывать

Для фактических условий:

P'o - 18.1; ηЦСД - 18.1; to - 8.289;  - 18.5; t'ЦСД - 8.291;  - 18.11; Р'ЦСД - 8.260; ηЦВД - 18.1

Для нормативных условий:

 - 5.108;  - 5.109; t'ЦСД =  - 5.110; Р'ЦСД =  - 11.24; ηЦВД = η(н)ЦВД  - 5.229;  - 18.5;  - 18.11

18.13

Энтальпия дренажа j-го регенеративного подогревателя

iдрj

ккал/кг

f(Pj)

f - 11.194

Для фактических условий:

Pj - 8.34 ÷ 8.40

Для нормативных условий:  - 18.1

18.14

Энтальпия питательной воды за j-ым регенеративным подогревателем

i"j

ккал/кг

Для фактических условий:

Если j = 1 ÷ 5, то i"j = t"j.

Если j = 6 ÷ 8, то t"j - 8.342; 8.344

t"j - 4.178 ÷ 4.182

Для нормативных условий:

f - 11.144;

 - 18.1

19. РАСЧЕТ ТЕПЛОВЫХ И ГИДРАВЛИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ФАКТИЧЕСКОГО СОСТОЯНИЯ КОНДЕНСАТОРА

Таблица 19

Номер

Наименование параметра

Обозначение

Размерность

Формула вычисления

Контрольное значение

Исходная информация

Примечание

19.1

Признак расчета

Если , то расчет не производится по пп. 19.1 - 19.14

Если , то расчет продолжается с п. 19.2

Дк - 13.11;

 - 5.252

Принимаются результаты предыдущих расчетов (при )

19.2

Изменение давления пара в конденсаторе при отклонении присосов воздуха от норматива

кгс/см2

β - 5.228; α - 5.227; m - 13.10; Gпр.в - 6.39;  - 5.343

19.3

Давление пара в конденсаторе без учета присосов

Р'к

кгс/см2

Рк - 8.269;  - 19.2

19.4

Тепловая нагрузка ВПК

QВПК

Гкал/ч

Если K45 = 0 и K64 = 0, то QВПК = 0

Если K45 = 1 или K64 = 1, то QВПК = GВПК(t"ВПК - t'ВПК)10-3

K45 - 2.45; K64 - 2.64; GВПК - 8.178; t"ВПК - 4.128; t'ВПК - 4.127

19.5

Коэффициент теплопередачи конденсатора

K

ккал/м2·ч·град

t'Sк = f(P'к)

Wк - 8.207; Fк - 5.226;

GВПК - 8.178;

FВПК - 5.335; Дк - 13.11; iк - 18.11; f - 7.6; P'к - 19.3; t2в - 8.312; tSк - 8.319

При K45 = 1 GВПК = 0 FВПК = 0

19.6

Степень чистоты

а

Начальное приближение

a = aн - 5.337

19.7

Показатель степени

Х

t - 4.122; a - 19.5

19.8

Средняя скорость воды в трубках конденсатора

υ

м/с

Wк - 8.207;

GВПК - 8.178; Z - 5.225;

nz - 5.224;  - 5.223;

fВПК - 5.336

При K45 = 1 fВПК = 0 GВПК = 0

19.9

Коэффициент, учитывающий число ходов воды в конденсаторе

ФZ

Z - 5.225; t - 4.122

19.10

Удельная паровая нагрузка конденсатора

dк

т/ч ∙ м2

Дк/(Fк + FВПК)

Дк - 13.11; Fк - 5.226;

FВПК - 5.335

19.11

Граничная удельная паровая нагрузка

т/ч ∙ м2

 - 5.128; t - 4.122

19.12

Коэффициент, учитывающий влияние паровой нагрузки

Фd

Если , то Фd = 1

В противном случае

dк - 19.10;  - 5.218;  - 19.11

19.13

Коэффициент теплопередачи по формуле ВТИ

kВТИ

ккал/м2 ∙ ч ∙ °С

υ - 19.8; Х - 19.7; dв - 5.222; a - 19.6; t - 4.122; ФZ - 19.9; Фd - 19.12

19.14

Условие продолжения итерационного цикла при расчете степени чистоты

Если , то расчет повторяется с п. 19.6

k - 19.5;

kВТИ - 19.13; Δk - 5.340

19.15

Коэффициент гидравлического сопротивления половины 1

Si

м вод.ст/(м62)

ΔPк1 - 4.125; ΔW1 - 8.153

i - номер участка циркуляционной сети - в соответствии с рис. к табл. 24

19.16

Коэффициент гидравлического сопротивления половины 2

Si

м вод.ст/(м62)

ΔPк2 - 4.125; W2 - 8.153

20. РАСЧЕТ УДЕЛЬНОЙ ВЫРАБОТКИ ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ ОТБОРОВ

Таблица 20

Номер показателя

Наименование показателя

Обозначение

Размерность

Формула вычисления

Контрольное значение

Исходная информация

Примечание

20.1

Коэффициент изменения мощности регенеративного отбора, питающего ПНД № 1

е1

Для фактических условий:

i1 - 18.10; iдр.1 - 18.13; iк - 18.11; Х1(1) - 12.1

Для нормативных условий:

 - 18.10;  - 18.13;  - 12.1; iк - 18.11

20.2

Удельное изменение мощности за счет нагрева конденсата в ПНД № 1

Z1

ккал/кг

Для фактических условий:

e1 - 20.1; i"1 - 18.14;

t'1 - 4.186; X1(1) - 12.1

Для нормативных условий:

,

Δt1 = f(Gпв)

f - 11.13;  - 20.1; Gпв - 8.241;  - 12.1

20.3

Коэффициент изменения мощности отбора, питающего ПНД № 2

e2

Для фактических условий:

i2 - 18.7; X2(2) - 12.3; iк - 18.11; X2(3) - 12.4; Z1 - 20.2; i"1 - 18.14; iдр.2 - 18.14

Для нормативных условий:

 - 18.7;  - 18.14;  - 20.2;  - 12.3;  - 18.13; iк - 18.11;  - 12.4

20.4

Удельное изменение мощности за счет нагрева конденсата в ПНД № 2

Z2

ккал/кг

e2(i"2 - i"1)(1 - X2(1))

Для фактических условий:

e2 - 20.3; i"2 - 18.14; i"1 - 18.14; X2(1) - 12.2

Для нормативных условий:

 - 20.3;  - 12.2;  - 18.14;  - 18.14

20.5

Коэффициент изменения мощности отбора, питающего ПНД № 3

e3

Для фактических условий:

i3 - 18.2; X3(4) - 12.6; iк - 18.11; X3(3) - 12.7; i"2 - 18.14; Z1 - 20.4; iдр.3 - 18.13; Z2 - 20.2

Для нормативных условий:

 - 18.2;  - 18.13;  - 12.6;  - 12.7;  - 18.14;  - 20.2;  - 20.4; iк - 18.11

20.6

Удельное изменение мощности за счет нагрева конденсата в ПНД № 3

Z3

ккал/кг

e3(i"3 - i"2)(1 - X3(1))

Для фактических условий:

e3 - 20.5; i"3 - 18.14; i"2 - 18.14; X3(1) - 12.5

Для нормативных условий:

 - 20.5;  - 12.5;  - 18.14;  - 18.14

20.7

Коэффициент изменения мощности отбора, питающего ПНД № 4

e4

Для фактических условий:

i4 - 18.2; X4(4) - 12.9; iк - 18.11; X4(3) - 12.10; i"3 - 18.14; Z1 - 20.2; iдр.4 - 18.13; Z2 - 20.4; e3 - 20.5; Z3 - 20.6; i3 - 18.2

Для нормативных условий:

 ,        

 - 18.2;  - 12.9;  - 18.2;  - 12.10;  - 20.5;  - 20.2;  - 18.13;  - 20.2;  - 18.14;  - 20.6; iк - 18.11

20.8

Удельное изменение мощности за счет нагрева конденсата в ПНД № 4

Z4

ккал/кг

e4(i"4 - i"3)(1 - X4(1))

Для фактических условий:

e4 - 20.7; i"4 - 18.14;  - 18.14; X4(1) - 12.8

Для нормативных условий:

   

 - 20.7;  - 18.14;  - 18.14;  - 12.8

20.9

Коэффициент изменения мощности отбора, питающего ПНД № 5

е5

Для фактических условий:

X5(5) - 12.12; e4 - 20.7; i"ПТН - 18.2; i4 - 18.2; iжр.5 - 18.13; iк - 18.11; X5(3) - 12.13

Для нормативных условий:

; ;

; ;

;

 - 12.12;  - 18.2;  - 12.13;  - 20.7;  - 18.13; iк - 18.11;  - 18.2

20.10

Удельное изменение мощности за счет нагрева конденсата в ПНД № 5

Z5

ккал/кг

e5(i"5 - i"4)(1 - X5(1))

Для фактических условий:

e5 - 20.9; i"5 - 18.14; i"4 - 18.14; X5(1) - 12.11

Для нормативных условий:

   

 - 20.9;  - 18.14;  - 18.14;  - 12.11

20.11

Коэффициент изменения мощности отбора, питающего деаэратор 7 кгс/см2

ед

Для фактических условий:

Zj - 20.2; 20.10; X10(8) - 12.23; iк - 18.11; X10(9) - 12.24; i"5 - 18.14; iд - 18.2

Для нормативных условий:

; ; ; ;

 - 20.2; 20.10;  - 12.23;  - 18.14;  -12.24; iк - 18.11;  - 18.2

20.12

Удельное изменение мощности за счет нагрева питательной воды в деаэраторе

Zд

ккал/кг

eд(i"д - i"5)

Для фактических условий:

eд - 20.11; i"д - 18.14; i"5 - 18.14

Для нормативных условий:

; ;

 - 20.11;  - 18.14;  - 18.14

20.13

Коэффициент изменения мощности отбора, питающего ПВД № 6

e6

Для фактических условий:

Zj - 20.2; 20.10; X6(6) - 12.15; iд - 18.2; X6(7) - 12.16; i"5 - 18.14; X6(3) - 12.17; iк - 18.11; iдр.6 - 18.13; eд - 20.11; i6 - 18.2

Для нормативных условий:

, , , , , , , ,

 - 20.2; 20.10;  - 12.15;  - 18.2;  - 12.16;  - 18.14;  - 12.17;  - 20.11;  - 18.13; iк - 18.11;  - 18.2

20.14

Удельное изменение мощности за счет нагрева питательной воды в ПВД № 6

Z6

ккал/кг

Если X10(8) = 1, то

Для фактических условий:

e6 - 20.13; i"д - 18.14; i"6 - 8.342; i"5 - 18.14; X10(8) - 12.23; X6(1) - 12.14

Для нормативных условий:

, , , , ,

 - 20.13;  - 12.23;  - 18.16;  - 18.14;  - 18.14;  - 12.14

20.15

Коэффициент изменения мощности отбора, питающего ПВД № 7

e7

,

,

,

Для фактических условий:

e6 - 20.13; i'ЦСД1 - 18.2; i7 - 18.2; iжр.7 - 18.13; i6 - 18.2

Для нормативных условий:

, , , ,

 - 18.2;  - 18.13;  - 20.13;  - 18.2;  - 18.2

20.16

Удельное изменение мощности за счет нагрева питательной воды в ПВД № 7

Z7

ккал/кг

Для фактических условий:

 - 20.15;  - 20.15;  - 8.342;  - 8.343;  - 12.18

Для нормативных условий:

, , ,

 - 20.15;  - 20.15;  - 18.14;  - 18.14;  - 12.18

20.17

Коэффициент изменения мощности отбора, питающего ПВД № 8

eg

,

Для фактических условий:

 - 20.15;  - 20.15; i8 - 18.2; i7 - 18.2; iдр.8 - 18.13

Для нормативных условий:

, , , ,

 - 20.15;  - 20.15;  - 18.13;  - 18.2;  - 18.2

20.18

Удельное изменение мощности за счет нагрева питательной воды в ПВД № 8

Z8

ккал/кг

,

,

Для фактических условий:

 - 20.17;  - 8.344;  - 20.17;  - 8.343;  - 12.21

Для нормативных условий:

, , ,

 - 20.17;  - 18.14;  - 20.17;  - 18.14;  - 12.21

20.19

Внутренний абсолютный КПД цикла

η

Для фактических условий:

i0 - 18.2; Δiпп - 20.15; iк - 18.11; iпв - 18.14; Zj - 20.220.14;  - 20.16; 20.18;  - 20.16; 20.18

Для нормативных условий:

, , , , ,

 - 20.220.14;  - 20.16; 20.18;  - 20.16; 20.18;  - 18.2;  - 18.14;  - 20.15

20.20

Коэффициент удельной выработки потока пара, идущего в конденсатор

Эк

Для фактических условий:

η - 20.19

Для нормативных условий:

η = η(н) - 20.19

20.21

Коэффициент удельной выработки электроэнергии отборов, питающих регенеративные и сетевые подогреватели

Эj

Для фактических условий:

η - 20.19; ej - 20.1 - 20.18

Для нормативных условий:

η = η(н) - 20.19;

ej = ej(н) - 20.1 ÷ 20.18

21. УРАВНЕНИЯ ИЗМЕНЕНИЙ ВНУТРЕННЕЙ МОЩНОСТИ ТУРБОАГРЕГАТОВ, ИСПОЛЬЗУЕМЫЕ В РАСЧЕТАХ МНОГОКРАТНО

Таблица 21

Номер показателя

Наименование показателя

Обозначение

Размерность

Формула вычисления

Контрольное значение

Исходная информация

Примечание

21.1

Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении температуры свежего пара

МВт

,

, , ,

Д0 = Gпв - 8.241;

Gпс1 - 8.203; Gпс2 - 8.202; Дк - 13.11; f1 - 11.64; f2 - 11.64; f3 - 11.64; f4 - 11.100

21.2

Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении давления свежего пара

МВт

,

, ,

Д0 = Gпв - 8.241;

Gпс1 - 21.1; Gпс2 - 21.1; Дк - 13.11; f1 - 11.65; f2 - 11.101

21.3

Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении потери давления в тракте промперегрева

МВт

,

, ,

Д0 = Gпв - 8.241;

Gпс1 - 21.1; Gпс2 - 21.1; Дк - 13.11; f1 - 11.66; f2 - 11.102

21.4

Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении температуры пара после промперегрева

МВт

,

, , ,

Д0 = Gпв - 8.241;

Gпс1 - 21.1; Gпс2 - 21.1; Дк - 13.11; f1 - 11.67; f2 - 11.79; f3 - 11.89; f4 - 11.103

21.5

Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении КПД ЦВД

МВт

,

, ,

Д0 = Gпв - 8.241;

Gпс1 - 21.1; Gпс2 - 21.1; Дк - 13.11; f1 - 11.77; f2 - 11.104

21.6

Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении КПД ЦСД № 1

МВт

,

, , ,

Д0 = Gпв - 8.241;

Gпс1 - 21.1; Gпс2 - 21.1; Дк - 13.11; f1 - 11.69; f2 - 11.80; f3 - 11.91; f4 - 11.106; Р2 - 8.268; Р3 - 8.266; Рк - 8.269

21.7

Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении КПД ЦСД № 2

МВт

,

, , ,

Д0 = Gпв - 8.241;

Gпс1 - 21.1; f4 - 11.107; Gпс2 - 21.1; Р2 - 8.268; Дк - 13.11; Р3 - 8.266; f2 - 11.81; Рк - 8.269; f1 - 11.70; f3 - 11.92

21.8

Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении КПД приводной турбины питательного насоса

МВт

,

, , , ,

Д0 = Gпв - 8.241;

Gпс1 - 21.1; Gпс2 - 21.1; Дк - 13.11;  - 8.370;  - 8.368; f1 - 11.71; f2 - 11.29; f3 - 11.82; f4 - 11.93; f5 - 11.108

21.9

Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении КПД питательного насоса

МВт

,

, , , , ,

Д0 = Gпв - 8.241;

Gпс1 - 21.1; f5 - 11.94;

Gпс2 - 21.1; f6 - 11.109; Дк - 13.11; Э6 - 20.21;  - 8.370;  - 8.368; f1 - 11.29; f2 - 11.30; f3 - 11.72; f4 - 11.83

21.10

Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении состояния j-го регенеративного подогревателя

МВт

,

Эj+1_ - 20.21; Эj - 20.21; δj+1 - 5.221

21.11

Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении протечек питательной воды через обводную арматуру группы ПВД

МВт

,

Эj - 20.21;

i"j - 8.342, 8.344;

i"j-1 - 8.342, 8.344

21.12

Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении параметров i-го ПСВ

МВт

,

, , , , , Дпо = Gпс1 + Дк + Д2 + Д1

G2 - 14.18; Δiпс1 - 5.204; Э4 - 20.21; G4 - 14.14; Δiпс2 - 5.205; G3 - 14.17;

Gпс1 - 21.1; Gпс2 - 21.1; Р3 - 8.266; Э2 - 20.21; Р2 - 8.268; K40 - 2.40; f1 - 11.192;  - 18.16; f2 - 11.193;  - 18.16; Дк - 13.11; Э3 - 20.21; Д1 - 14.23; Д2 - 14.19; Д3 - 14.16

Для двух- и трехступенчатого подогрева сетевой воды. Значения ΔДпс1, ΔДпс2, ΔP2 и ΔP3 определяются при анализе технического состояния i-го ПСВ

21.13

Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении давления пара в нижнем теплофикационном отборе

МВт

,

,

, ,

Д0 = Gпв - 8.241;

Gпс1 - 21.1; Дк - 13.11; Р2 - 8.268; f1 - 11.68; f2 - 11.90; f3 - 11.105

Рассчитывается при одноступенчатом подогреве сетевой воды

21.14

Изменение внутренней мощности турбоагрегата из-за отключения ПВД № 6

ΔN6

МВт

Q6 = f1(Д0), , , , ,

Д0 = Gпв - 8.241; δj+1 - 5.221; f1 - 11.32; Э8 - 20.21; f2 - 11.62; Э7 - 20.21; f3 - 11.75;  - 8.370; f4 - 11.86;  - 8.368; f5 - 11.97; Эк - 20.20; f6 - 11.112; Э6 - 20.21;

Gпс1 - 21.1; Д - 8.160; Gпс2 - 21.1; Д - 8.159; Дк - 13.11; iдр.6 - 18.14; iдр.7 - 18.14; Эд - 20.21

21.15

Изменение внутренней мощности турбоагрегата при отключении ПВД № 7 и 8

ΔN7, 8

МВт

 

Qj = f1(Д0), , , , ,

Д0 = Gпв - 8.241; Эj - 20.21; f1 - 11.32; Эк - 20.20; f2 - 11.61;  - 8.370; f3 - 11.74;  - 8.368; f4 - 11.85;

Gпс1 - 21.1; f5 - 11.96; Gпс2 - 21.1; f6 - 11.111; Дк - 13.11; X7(1) - 12.18

21.16

Изменение внутренней мощности турбоагрегата при отключении ПВД № 8

ΔN8

МВт

Q8 = f1(Д0), , , , ,

Д0 = Gпв - 8.241; Э8 - 20.21; f3 - 11.73; Эк - 20.20; f4 - 11.84;  - 8.370;  - 8.368; f5 - 11.95; Gпс1 - 21.1; f6 - 11.110; Gпс2 - 21.1; Дк - 13.11; X8(1) - 12.21; f1 - 11.32; f2 - 11.60

21.17

Изменение внутренней мощности турбоагрегата при отключении ПВД № 6-8

ΔN6, 7, 8

МВт

Qj = f1(Д0), , , , ,

Д0 = Gпв - 8.241; Эj - 20.21; f4 - 11.87; Эк - 20.20; f5 - 11.98;  - 8.370;  - 8.368; f6 - 11.113; Gпс1 - 21.1;

Gпс2 - 21.1; Дк - 13.11; f1 - 11.32; f2 - 11.63; f3 - 11.76

21.18

Изменение внутренней мощности турбоагрегата при отключении j-го ПНД

ΔNj

МВт

j = 1 ÷ 3, Q = f1(Gj), j = 5, Qj = f2(Д0)

Если j = 5, то δj+1 = 0

Д0 = Gпв - 8.241; Xj(1) - 12.1; 12.2; 12.5; 12.8; 12.11; Эj - 20.21; Gj - 14.17; 14.18; 14.22; f1 - 11.31; f2 - 11.32; δj+1 - 5.221

21.19

Изменение внутренней мощности турбоагрегата при отключении ПНД № 4

ΔN4

МВт

Q4 = f(Д0)

Эд - 20.21; Ддр.5 - 14.12; Э5 - 20.21; iдр.5 - 18.14; Э4 - 20.21; X1(1) - 12.1; Э1 - 20.21; iSк - 8.321; Э2 - 20.21;  - 18.15; Э3 - 20.21;  - 18.15; f - 11.32;  - 18.15;  - 18.15; Д0 = Gпв - 8.241

21.20

Изменение расхода тепла, отводимого из конденсатора, из-за отключения ПНД № 4

ΔQк4

Гкал/ч

Ддр.5(iдр.5 - iSк)10-3

Ддр.5 - 14.12; iSк - 8.319; iдр.5 - 18.14

21.21

Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении расхода конденсата на уплотнения питательных насосов

ΔNупл.пн

МВт

 - 8.181;  - 8.182;  - 18.15; Эд - 20.21; Эj - 20.21;  - 18.15;  - 18.15

21.22

Изменение расхода тепла, отводимого из конденсатора, при изменении расхода конденсата на уплотнения питательных насосов

Гкал/ч

B - 21.21;  - 8.351; iSк - 8.319

21.23

Изменение внутренней мощности турбоагрегата при изменении нагрева воды в питательном насосе

ΔNпн

МВт

Gпв - 8.241;

Э6 - 20.21

21.24

Изменение внутренней мощности турбоагрегата при скользящем давлении пара в деаэраторе

ΔNд.ск

МВт

Если , то

Если , то

Gпв - 8.241; ΔN6 - 21.14; Э6 - 20.21;  - 8.367; Эд - 20.21; iдр.7 - 18.14;  - 5.191; Р6 - 8.36;  - 8.341;  - 5.72; Дд - 8.180; i6 - 8.377; iд - 8.378;  - 12.23;  - 12.24; i7 - 8.376

21.25

Изменение мощности турбоагрегата из-за изменения расхода пара из I камеры переднего уплотнения ЦВД

МВт

Э7 - 20.21; i0 - 8.365; i7 - 8.376

21.26

Изменение мощности турбоагрегата из-за изменения расхода пара из II камеры переднего уплотнения ЦВД

МВт

i0 - 8.365;  - 8.368;  - 8.371;  - 8.367; Э5 - 20.21; i7 - 8.376

При K25 = 1 , при K25 = 0

21.27

Изменение мощности турбоагрегата из-за изменения расхода пара из I камеры заднего уплотнения ЦВД

МВт

i7 - 8.376;  - 8.368;  - 8.371;  - 8.367; Э5 - 20.21

См. примечание п. 21.26

21.28

Изменение мощности турбоагрегата из-за изменения расхода пара из I камеры переднего уплотнения ЦСД № 1

МВт

 - 8.367;  - 8.368;  - 8.371; Э5 - 20.21

См. примечание п. 21.26

21.29

Изменение мощности турбоагрегата из-за подачи пара на концевые уплотнения турбины из деаэратора

МВт

;

ΔNуплДупл;

;

i0 - 8.365; iд7 - 8.378;  - 8.367; i7 - 8.376;  - 8.401; iSк - 8.319; iдр.сп - 5.274; iдр.эу - 5.273; dсп - 5.276; dэу - 5.275; X1(1) - 12.1; K53 - 2.53; Э1 ÷ Э8 - 20.21;  - 4.182;  - 4.181;  - 4.180;  - 4.179;  - 4.178;  - 8.341;  - 8.342;  - 8.343;  - 8.344

21.30

Изменение расхода тепла, отводимого из конденсатора, из-за подачи пара на концевые уплотнения турбины из деаэратора

Гкал/ч

;

;

dсп - 5.276; dэу - 5.275;  - 8.401; iSк - 8.319; iдр.сп - 5.274; iдр.эу - 5.273

21.31

Изменение мощности турбоагрегата из-за подачи пара на концевые уплотнения турбины из коллектора СН 13 кгс/см2

МВт

;

;

i0 - 8.365; i7 - 8.376; iдр.сп - 5.274; iдр.эу - 5.273; dсп - 5.276; dэу - 5.275; X1(1) - 12.1; K53 - 2.53; Э1, Э2 - 20.21; R29 - 21.29

21.32

Изменение расхода тепла, отводимого из конденсатора, из-за подачи пара на концевые уплотнения турбины из коллектора СН 13 кгс/см2

Гкал/ч

;

;

dсп - 5.276; dэу - 5.275; i7 - 8.376; iSк - 8.319; iдр.сп - 5.274; iдр.эу - 5.273

21.33

Изменение мощности турбоагрегата при питании калориферов котла из выхлопа ПТН

МВт

;

;

; ; ;

iк.кф - 8.354;  - 8.371; iS1,2 - 5.271;  - 4.139; i0 - 8.365;  - 8.367;  - 8.368; i7 - 8.376; R29 - 21.29; f1 - 11.78; f2 - 11.88; f3 - 11.99; f4 - 11.114; Д0 = Gпв - 8.241; Gпс1 - 8.203;

Gпс2 - 8.202; i2 - 8.373; i3 - 8.372;

iдр.пс1 - 8.352;

iдр.пс2 - 8.353; Э2, Э3 - 20.21

Kр.к = 1 при сливе конденсата калориферов в основном режиме в расширитель конденсата калориферов. Для схемы с охладителем конденсата калориферов Kр.к = 0

21.34

Изменение мощности турбоагрегата при питании калориферов котла из коллектора СН 13 кгс/см2, а также при подаче пара от РУ 40/13 в коллектор

МВт

;

iк.кф - 8.354; iS1,2 - 5.271;  - 8.371;  - 4.139;  - 21.33;  - 21.33; i0 - 8.365; i7 - 8.376; R29 - 21.29

См. примечание п. 21.33

21.35

Изменение расхода тепла, отводимого из конденсатора, из-за подачи пара на калориферы котла

ΔQк.кф

Гкал/ч

;

iS1,2 - 5.271;  - 4.139; iSк - 8.319

См. примечание п. 21.33

21.36

Изменение расхода тепла, отводимого из конденсатора, при подаче пара на СН из коллектора 1,2 кгс/см2

ΔQк СН1,2

Гкал/ч

;

iS1,2 - 5.271; iSк - 8.319

21.37

Изменение мощности турбоагрегата и расхода тепла в конденсатор при отклонении фактической плотности диафрагмы от нормативной

ΔNдф

МВт

;

Эк - 20.20; Kт - 6.38;  - 5.210; Р2 - 8.268; Δiк - 5.203

21.38

Изменение мощности турбоагрегата из-за подачи пара на основные эжекторы из деаэратора

МВт

i0 - 8.365; iд7 - 8.378;  - 8.367;  - 8.401; i7 - 8.376; iдр.эж - 5.272; Э1, Э2 - 20.21; R29 - 21.29

21.39

Изменение расхода тепла, отводимого из конденсатора, из-за подачи пара на основные эжекторы

ΔQк.эж

Гкал/ч

;

iдр.эж - 5.272; iSк - 8.319

21.40

Изменение расхода тепла, отводимого из конденсатора, из-за отключения ЦНД

Гкал/ч

;

; , Дс = f(P3);

nс = 3; если Р3 ≥ 1, то nс = 2

Δiк - 5.203; Р2 - 8.268; Р3 - 8.266; f - 11.156; Kт - 6.38

21.41

Изменение мощности турбоагрегата при питании эжекторов из выхлопа ПТН

МВт

 - 21.33;  - 8.371; iдр.эж - 5.272; X1(1) - 12.1; Э1, Э2 - 20.21

21.42

Изменение мощности турбоагрегата из-за подачи питательной воды на впрыск в промежуточный пароперегреватель

ΔNвпр

МВт

i0 - 8.365; i7 - 8.376; iвпр - 8.327;  - 8.342;  - 8.343;  - 8.344;  - 21.9; Gпв - 8.241;  - 8.42;  - 8.41;

Рвпр - 5.57; Э6 ÷ Э8 - 20.21

Расчет изменений мощности из-за слива конденсата ПСВ на обессоливание по сравнению со сливом перед ПНД № 3 и 4.

Определение нормативных расходов конденсата ПСВ на обессоливание

21.43.1

Условия проведения расчетов

Если  и  , то  и  и расчеты по пп. 21.43 ÷ 21.66 не производить

Если  , а , то расчеты по пп. 21.47, 21.51, 21.53, 21.55; 21.56, 21.59; 21.61, 21.63, 21.65 не производить

Если , а , то расчеты по пп. 21.48; 21.52; 21.54; 21.57; 21.58; 21.60; 21.62; 21.64; 21.66 не производить

21.43.2

Расход конденсата турбины на выходе из конденсатора

Gк

т/ч

 - 4.131;

 - 8.176;

 - 8.174

21.44

Энтальпия конденсата подогревателей сетевой воды за охладителем конденсата I ступени

ккал/кг

 

Gпс1 - 8.203;

Gпс2 - 8.202; Gк - 21.43.2;

iдр.пс1 - 8.352;

iдр.пс2 - 8.353;

Δiок1 = Δtок1 - 5.285;  - 4.189

21.45

Удельный расход тепла конденсата ПСВ, отведенного из тепловой схемы, в охладителе конденсата турбины и сетевых подогревателей II ступени

ккал/кг

При

При  ;

Если , то принять

 - 4.187;  - 4.132; Gк - 21.43.2; Gпс1 - 8.203; Gпс2 - 8.202;  - 21.44

21.46

Энтальпия конденсата ПСВ после охладителя конденсата турбины и сетевых подогревателей II ступени

ккал/кг

 - 21.44;

 - 21.45

21.47

Удельное изменение мощности турбоагрегата при сливе конденсата ПСВ № 1 на обессоливание по сравнению со сливом перед ПНД № 3 (без учета заноса солями проточной части турбины)

МВт ∙ ч/т

 - 4.182;  - 4.181;  - 4.180;

iдр.пс1 - 8.352; Э1 ÷ Э3 - 20.21;

 - 21.44;

 - 21.46; X1(1) - 12.1;  - 8.371; iS1,2 - 5.271;

 - 21.45;  - 21.33;  - 21.33; K44 - 2.44; tSк - 8.319;  - 4.127;  - 4.128

Kс.в = 1 при охлаждении охладителя конденсата турбины и ПСВ II ступени (ОК № 2) сырой водой, поступающей затем в химический цех.

Kп.в = 1 при охлаждении ОК № 2 подпиточной водой

21.48

Удельное изменение мощности турбоагрегата при сливе конденсата ПСВ № 2 на обессоливание по сравнению со сливом перед ПНД № 4 (без учета заноса солями проточной части турбины)

МВт ∙ ч/т

 - 4.182;  - 4.181;  - 4.180;  - 4.179;

iдр.пс2 - 8.353;

 - 21.44;

 - 21.46; X1(1) - 12.1;  - 8.371; iS1,2 - 5.271;

 - 21.45; K44 - 2.44;  - 21.33;  - 21.33; R - 21.47

См. примечание п. 21.47

21.49

Условия проведения расчетов

Если , то расчеты по пп. 21.50, 21.51, 21.53, 21.55, 21.56. 21.59, 21.61 не производить и .

Если , то расчеты по пп. 21.50, 21.52, 21.54, 21.57, 21.58, 21.60, 21.62 не производить и

æпс1 - 4.109;

æпс2 - 4.103;

 - 4.134

21.50

Удельная электрическая проводимость питательной воды при подаче всего конденсата подогревателей сетевой воды на обессоливание

мкСм/см

Gк - 21.43; Gпс1 - 8.203; Gпс2 - 8.202;  - 8.176;

 - 8.177;  - 8.174;  - 8.175; æпв - 4.72;

 - 4.134;

æпс1 - 4.109;

æпс2 - 4.103; Gпв - 8.241

21.51

Удельная электрическая проводимость питательной воды при сливе конденсата ПСВ № 1 перед ПНД № 3

æпв пс1

мкСм/см

 - 21.50;

Gпс1 - 8.203; æпс1- 4.109;

 - 4.134; Gпв - 8.241

21.52

Удельная электрическая проводимость питательной воды при сливе конденсата ПСВ № 2 перед ПНД № 4

æпв пс2

мкСм/см

 - 21.50; Gпс2 - 8.202; æпс2 - 4.103;

 - 4.134

21.53

Дополнительный занос солями проточной части турбины при сливе конденсата ПСВ № 1 перед ПНД № 3

ΔСотл пс1

кг

,

dотл - 5.308;  - 5.307; Gпв - 8.241; τп - 5.310; k - 5.313

τо - время работы турбины с момента последней промывки ее проточной части, ч. Определяется в ВК программно

21.54

То же при сливе конденсата ПСВ № 2 перед ПНД № 4

ΔСотл пс2

кг

,

dотл - 5.308;  - 5.307; Gпd - 8.241; τп - 5.310; k - 5.313

См. примечание п. 21.53

21.55

Дополнительный занос солями проточной части ЦВД при сливе конденсата ПСВ № 1 перед ПНД № 3

кг

dЦВДΔСотл пс1

dЦВД - 5.309;

ΔCотл пс1 - 21.53

21.56

Дополнительный занос солями проточной части ЦСД при сливе конденсата ПСВ № 1 перед ПНД № 3

кг

ΔCотл пс1 - 21.53;

 - 21.55

21.57

Дополнительный занос солями проточной части ЦВД при сливе конденсата ПСВ № 2 перед ПНД № 4

кг

dЦВДΔСотл пс2

dЦВД - 5.309;

ΔCотл пс2 - 21.54

21.58

Дополнительный занос солями проточной части ЦСД при сливе конденсата ПСВ № 2 перед ПНД № 4

кг

ΔCотл пс2 - 21.54;

 - 21.57

21.59

Удельное изменение мощности турбоагрегата из-за дополнительного заноса солями проточной части турбины при сливе конденсата ПСВ № 1 перед ПНД № 3

МВт ∙ ч/т

,

Gпс1 - 8.203;  - 21.5;  - 21.6;  - 21.7; aв - 5.314;  - 21.55;

 - 21.56; aс - 5.315

21.60

Удельное изменение мощности турбоагрегата из-за дополнительного заноса солями проточной части турбины при сливе конденсата ПСВ № 2 перед ПНД № 4

МВт ∙ ч/т

, ,

Gпс2 - 8.202;  - 21.5;  - 21.6;  - 21.7; aв - 5.314; aс - 5.315;

 - 21.57;

 - 21.58

21.61

Удельное изменение мощности турбоагрегата при сливе конденсата ПСВ № 1 на обессоливание по сравнению со сливом перед ПНД № 3 с учетом заноса солями проточной части турбины

МВт ∙ ч/т

 - 21.47;

 - 21.59

21.62

То же при сливе конденсата ПСВ № 2 на обессоливание по сравнению со сливом перед ПНД № 4

МВт ∙ ч/т

 - 21.48;

 - 21.60

21.63

Удельное изменение расхода тепла на турбоагрегат при сливе конденсата ПСВ № 1 на обессоливание по сравнению со сливом перед ПНД № 3

Гкал/т

 - 21.61; Δq - 5.294; K44 - 2.44;

 - 21.45; R - 21.47

Kп.в. = 1 при охлаждении ОК № 2 подпиточной водой

21.64

Удельное изменение расхода тепла на турбоагрегат при сливе конденсата ПСВ № 2 на обессоливание по сравнению со сливом перед ПНД № 3

Гкал/т

 - 21.62; Δq - 5.294; K44 - 2.44;

 - 21.45; R - 21.47

21.65

Нормативное значение расхода конденсата греющего пара ПСВ № 1 на обессоливание

т/ч

Если , то

Если , то

 - 21.63;

Gпс1 - 8.203

21.66

То же ПСВ № 2

т/ч

Если , то

Если , то

 - 21.64;

Gпс2 - 8.202