МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР
ГЛАВНОЕ НАУЧНО-ТЕХНИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ
МЕТОДИКА
РАСЧЕТА
МЕТРОЛОГИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК
КАНАЛОВ ТЕЛЕИЗМЕРЕНИЙ
РД 34.11.207-89
РАЗРАБОТАНО Производственным объединением по наладке, совершенствованию технологии и эксплуатации электростанций и сетей "Союзтехэнерго", предприятием "Дальтехэнерго"
ИСПОЛНИТЕЛИ Ю. Б. БОЛЬШАКОВ, Ю. А. БОРИСОВ, А. А. ЛЕЩУК
УТВЕРЖДЕНО Главным научно-техническим управлением энергетики и электрификации 11.04.89 г.
Заместитель начальника А. П. БЕРСЕНЕВ
МЕТОДИКА РАСЧЕТА
МЕТРОЛОГИЧЕСКИХ |
РД 34.11.207-89 |
Срок действия установлен
с 01.07.89 г.
до 01.07.94 г.
Настоящая Методика применяется для расчета метрологических характеристик (MX) систем телеизмерения энергопредприятий, энергообъединений и диспетчерских пунктов.
С помощью Методики устанавливаются способы расчета MX каналов телеизмерений (КТИ) из числа регламентированных ГОСТ 8.009-84 по MX агрегатных средств измерений (АСИ), входящих в состав КТИ, для статического режима измерении.
Методика используется для расчетного определения суммарной погрешности каналов телеизмерений при проектировании, эксплуатации и метрологической аттестации систем телеизмерений.
Определения терминов, используемых в Методике, приведены в приложении 1.
1.1. В состав КТИ входят все средства измерений, передачи данных, линии связи и средства отображения информации от первичных измерительных трансформаторов до средств представления информации, необходимые для выполнения законченной функции измерения.
1.2. Расчет MX производится для КТИ, АСИ которого согласованы по входным и выходным импедансам. Условия эксплуатации АСИ соответствуют требованиям, указанным в технической документации завода-изготовителя АСИ.
1.3. Приемопередающие устройства телемеханики, приемники, передатчики данных и линии связи рассматриваются в настоящей Методике как единое АСИ с нормируемыми MX.
2.1. В таблице приведены комплексы MX КТИ, подлежащие расчету.
Второй комплекс |
||
1. |
Нижняя и верхняя в границу интервала, в котором с заданной вероятностью Р находится погрешность КТИ в нормальных условиях эксплуатации каждого ACИ. |
1. Нижняя ΔН и верхняя ΔВ границы интервала, в котором с заданной вероятностью Р находится погрешность КТИ в реальных условиях эксплуатации. |
2. |
Нижняя ΔН и верхняя ΔВ границы интервала, в котором с заданной вероятностью Р находится погрешность КТИ в реальных условиях эксплуатации |
2. Математическое ожидание М[Δ] суммарной погрешности КТИ в реальных условиях эксплуатации. |
3. s[Δ] среднее квадратическое отклонение (СКО) суммарной погрешности КТИ в реальных условиях эксплуатации. |
2.2. Первый комплекс MX КТИ следует выбирать в том случае, когда в НТД на АСИ, входящие в КТИ, нормируется основная погрешность и наибольшие допустимые изменения ее, вызванные воздействием влияющих факторов.
2.3. Второй комплекс MX КТИ следует выбирать в случае нормирования в НТД на АСИ раздельно систематической, случайной составляющей основной погрешности и функций влияния на эти составляющие погрешности.
3.1. Дя расчета первого комплекса MX КТИ необходимы следующие исходные денные:
3.1.1. Нормируемые MX АСИ:
Δ - предел допустимой основной погрешности i -го АСИ;
fТТ, fТН - пределы допустимых угловых погрешностей измерительного трансформатора тока и напряжения;
εi, (ξj) - наибольшие допустимые изменения основной погрешности i -го АСИ, вызванные воздействием j - й влияющей величины.
3.1.2. Характеристики влияющих величин: наименьшее ξнj и наибольшее ξВj значения влияющей величины, соответствующие реальным условиям эксплуатации АСИ.
3.1.3. Относительное падение напряжения в контрольном кабеле от измерительного трансформатора напряжения до измерительного преобразователя.
3.1.4. Значения номинального первичного тока и напряжения измерительных трансформаторов тока и напряжения.
3.1.5. Диапазон измерения преобразователей активной мощности реактивной мощности , тока и напряжения .
3.2. Для расчета второго комплекса MX КТИ необходимы следующие исходные данные:
3.2.1. Нормируемые MX АСИ:
Мi[Δso] - математическое ожидание систематической составляющей основной погрешности АСИ;
s[Δso] - CКО систематической составляющей основной погрешности АСИ;
- предел допустимого СКО случайной составляющей основной погрешности АСИ;
Hi - предел допустимой вариации АСИ при нормальных условиях;
Мi - номинальная цена единицы наименьшего разряда кода цифрового АСИ;
- номинальная функция влияния на систематическую составляющую погрешности АСИ;
- номинальный коэффициент влияния j -и влияющей величины на систематическую составляющую погрешности i-ro АСИ;
- номинальная функция влияния на СКО случайной составляющей погрешности АСИ;
- номинальная функция влияния на вариацию АСИ.
3.2.2. Характеристики влияющих величин:
математическое ожидание влияющих величин Мi(ξj);
наибольшее ξВj и наименьшее ξнj значения влияющей величины.
3.2.3. Относительное падение напряжения в контрольном кабеле от измерительного трансформатора напряжения до измерительного преобразователя.
3.2.4. Значения номинального первичного тока и напряжения измерительных трансформаторов тока и напряжения.
3.2.5. Диапазон измерения преобразователей активной мощности , реактивной мощности , тока и напряжения .
4.1. Нижняя и верхняя граница интервала, в котором с заданной вероятностью Р находится погрешность КТИ, при нормальных условиях (НУ) эксплуатации АСИ определяются по формулам:
где - математическое ожидание систематической составляющей суммарной погрешности КТИ при НУ эксплуатации АСИ;
К - коэффициент, определяемый доверительной вероятностью Р;
- CKО суммарной погрешности КТИ при НУ эксплуатации АСИ.
4.2. В исходных данных (п. 3.1) нет информации о систематической составляющей АСИ, поэтому математическое ожидание i-ro АСИ принимаем .
Таким образом, математическое ожидание суммарной погрешности КТИ определяется практически только падением напряжения в контрольном кабеле.
4.2.1. Для КТИ активной мощности
где n - количество измерительных преобразователей мощности;
- относительное падение напряжения в контрольном кабеле от i -го трансформатора напряжения до i -го измерительного преобразователя, %;
- диапазон шкалы i -го измерительного преобразователя.
4.2.2. Для КТИ напряжения
(4.4)
где - диапазон шкалы преобразователя напряжения.
4.2.3. При проектировании КТИ принимается
4.3. При суммировании большого количества (n ³ 4) независимых погрешностей, распределенных по различным законам, распределение суммарной погрешности приближается к нормальному, поэтому для расчета по формулам (4.1, 4.2, 4.10, 4.11) принимаем K = 1,96 для Р = 0,95.
Для других значений Р следует пользоваться значениями коэффициента Стьюдента для нормального закона распределения.
4.4. Для расчета CKО суммарной погрешности КТИ принято допущение, что погрешности АСИ, для которых MX нормированы без разделения на систематическую и случайную составляющие, являются случайными величинами, распределенными по закону равномерной плотности. В этом случае СКО погрешности АСИ рассчитываются следующим образом:
4.4.1. Среднее квадратическое отклонение погрешности измерительных преобразователей, сумматоров, усилителей постоянного тока, устройства телемеханики и ЭВМ определяется по формуле
где Δi - основная приведенная погрешность АСИ, %;
Кр - коэффициент, определяемый равномерный законом распределения плотности;
- диапазон шкалы i-го АСИ в единицах намеряемого параметра.
Для доверительной вероятности Р=1, . Для КТИ реверсивной мощности Ршк удваивается по абсолютному значению.
4.4.2. Среднее квадратическое отклонение погрешности измерительных трансформаторов тока к напряжения определяется по формуле
где - предел допустимой токовой погрешности измерительного трансформатора тока, %;
- предел допустимой погрешности напряжения измерительного трансформатора напряжения, %;
- коэффициент, определяемый cos j;
- предал допустимой угловой погрешности измерительного трансформатора тока, срад;
- предал допустимой угловой погрешности измерительного трансформатора напряжения, срад;
- номинальная по коэффициенту трансформации мощность в единицах измеряемой величины.
4.4.3. Для КТИ активной мощности
Для cos j = 0,8 Кj = 0,6.
4.4.4. Для КТИ реактивной мощности
Для cos j = 0,8 Кj = 1,8.
4.4.5. Для трехфазных цепей измерения мощности
где - номинальное первичное напряжение измерительного трансформатора напряжения, В;
- номинальный первичный ток измерительного трансформатора тока, А.
4.4.6. Для однофазных цепей измерения мощности
(4.8)
4.5. Среднее квадратическое отклонение суммарной погрешности КТИ в НУ эксплуатации определяется по формуле
где п - количество измерительных преобразователей мощности;
- СКО измерительного преобразователя;
m - количество суммирующих преобразователей;
- СКО погрешности суммирующего преобразователя;
- СКО погрешности усилителя постоянного тока;
- СКО погрешности устройства телемеханики;
- СКО погрешности ЭВМ.
4.6. Нижняя ΔН и верхняя ΔВ границы интервала, в котором с заданной вероятностью Р находится суммарная погрешность КТИ, определяются по формулам:
где - математическое ожидание суммарной погрешности КТИ в реальных условиях эксплуатации;
- СКО суммарной погрешности КТИ в реальных условиях эксплуатации.
4.7. Полагаем, что изменение сопротивления контрольного кабеля от изменения внешних влияющих факторов является несущественным, поэтому
4.8. Среднее квадратическое отклонение суммарной погрешности КТИ в реальных условиях эксплуатации определяется по формуле
где - СКО погрешности измерительного преобразователя в реальных условиях эксплуатации;
- CKО погрешности суммирующего преобразователя в реальных условиях эксплуатации;
- СКО погрешности усилителя в реальных условиях эксплуатации;
- CКО погрешности устройства телемеханики в реальных условиях эксплуатации.
4.9. Среднее квадратическое отклонение погрешности измерительного преобразователя, суммирующего преобразователя, усилителя и устройства телемеханики определяется по формуле
где - определяется по формуле (4.5);
- количество существенных влияющих факторов, для которых нормированы изменения MX АСИ;
- дополнительная погрешность i-го АСИ, вызванная j-й влияющей величиной.
4.10. Среднее квадратическое отклонение дополнительной погрешности определяется по формуле
где - наибольшее допустимое изменение погрешности i -го АСИ от изменения j-й влияющей величины, %;
- коэффициент, учитывающий воздействие j-й влияющей величины на i-е АСИ.
4.11. Для линейной функции влияния коэффициент определяется по формуле
где - наибольшее значение влияющей величины в реальных условиях;
- нормальное значение j-й влияющей величины;
- диапазон изменения влияющей величины, для которого нормирована ξij.
4.12. Для ступенчатой функции влияния коэффициент определяется по формуле
где - значение влияющей величины, в реальных условиях.
4.13. Дополнительные погрешности принимаются существенными при соблюдении неравенства
(4.17)
5.1. Границы интервала, в котором с заданной вероятностью Р находится погрешность КТИ в реальных условиях эксплуатации, рассчитываются по формулам:
(5.1)
(5.2)
где - математическое ожидание суммарной погрешности КТИ в реальных условиях эксплуатации;
К - коэффициент, определяемый заданной доверительной вероятностью; выбирается в соответствии с п. 4.3 Методики;
- СКО суммарной погрешности КТИ в реальных условиях эксплуатации.
5.2. Математическое ожидание суммарной погрешности КТИ определяется по формуле
(5.3)
где К - количество АСИ КТИ;
п - количество измерительных преобразователей мощности.
5.3. Математическое ожидание погрешности АСИ определяется по формуле
(5.4)
где - математическое ожидание систематической составляющей погрешности i -го АСИ;
m - количество влияющих величин, существенных для i-гo АСИ;
- математическое ожидание j-й функции влияния на систематическую составляющую погрешности i-гo АСИ. Если для АСИ нормирован предел допустимых значений систематической составляющей основной погрешности без указания , то для расчетов пользуются предположением
5.4. Для линейных функций влияния математическое ожидание рассчитывается по формуле
(5.5)
где - номинальный коэффициент влияния j-й влияющей величины на систематическую составляющую погрешности i-го АСИ;
- математическое ожидание j-й влияющей величины.
5.5. Для ступенчатых функций влияния математическое ожидание рассчитывается по формуле
(5.6)
при .
5.6. При проектировании КТИ в случае, если нет основании выделить области предпочтительных значений влияющей величины, рассчитывается по формуле
(5.7)
5.7. СКО суммарной погрешности КТИ в реальных условиях эксплуатации определяется по формуле
(5.8)
где - дисперсия суммарной погрешности КТИ в реальных условиях эксплуатации.
5.8. определяется по формуле
(5.9)
где - дисперсия i-го АСИ в реальных условиях эксплуатации;
- рассчитывается по формуле (4.6).
5.9. Дисперсия i-го АСИ в реальных условиях эксплуатации определяется по формуле
(5.10)
где - CКО систематической составляющей погрешности i-го АСИ;
- дисперсия j-й функции влияния на систематическую составляющую погрешности i-го АСИ;
- предел допустимого CKО случайной составляющей i-го АСИ;
- функция влияния, j-й влияющей величины на CKО i-го АСИ;
- предел допустимой вариации i-го АСИ при нормальных условиях;
- функция влияния j-й влияющей величины на вариацию i-го АСИ;
- номинальная цена единицы наименьшего разряда кода.
Суммирование осуществляется для m, ℓ и k существенных влияющих величин, для которых нормированы MX
5.10. Для линейных фикций влияния
(5.11)
значение вычисляется по формуле
(5.12)
где - СКО j -й влияющей величины;
- номинальный коэффициент влияния j-влияющей величины на погрешность i-го АСИ.
5.11. Для ступенчатых функций влияния
(5.13)
где Kijs определяется по формуле (4.16).
Значение вычисляется по формуле
(5.14)
5.12. При проектировании КТИ в случае, если нет основания выделить область предпочтительного значения влияющей величины. СКО влияющей величины определяется по формуле
(5.15)
6.1. Метрологические характеристики КТИ, перечисленные в разд. 2, должны выражаться в виде характеристик абсолютной величины измеряемого параметра, при этом они должны указываться в единицах измеряемой величины. Результаты расчета MX КТИ приводятся в таблице с указанием доверительной вероятности Р.
6.2. В приложении 2 приведен пример расчета MX КТИ суммарной мощности ТЭЦ по MX ACИ.
Справочное
ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕРМИНОВ, ИСПОЛЬЗУЕМЫХ В МЕТОДИКЕ
Термины |
Определения |
Канал телеизмерений |
Функционально объединенная совокупность средств измерений, по которой проходит один последовательно преобразуемый информативный сигнал, выполняющая законченную функцию измерений |
Система телеизмерений |
Совокупность технических средств измерений, функционально объединенных в КТИ постоянной или переменной структуры, предназначенных для получения, передачи и отображения информации об измеряемых параметрах |
Агрегатное средство измерений |
Техническое средство или конструктивно законченная совокупность технических средств с нормированными метрологическими характеристиками и всеми необходимыми видами совместимости в составе КТИ |
Метрологическая характеристика средств измерений |
Справочное
ПРИМЕР
РАСЧЕТА МЕТРОЛОГИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК
КАНАЛОВ ТЕЛЕИЗМЕРЕНИЙ СУММАРНОЙ МОЩНОСТИ ТЭЦ
В качестве примера выполнен расчет MX КТИ суммарной мощности ТЭЦ по MX АСИ.
1. Исходные данные
1.1. Номинальные значения электрических параметров ТЭЦ приведены в табл. П2.1.
Технические характеристики вторичных цепей ТЭЦ
Наименование |
Номинальный первичный ток IНОМ, А |
Номинальное первичное напряжение UНОМ, В |
Относительное падение напряжения во вторичных цепях ТН, % |
Номинальная мощность по коэффициенту трансформации РНОМ, МВт |
Номинальная мощность генератора РГ, МВт |
ТГ-1 |
4000 |
6000 |
0,25 |
41,6 |
30 |
ТГ-2 |
4000 |
6000 |
0,20 |
41,6 |
20 |
ТГ-3 |
8000 |
6000 |
0,25 |
83,1 |
60 |
ТГ-4 |
5000 |
10000 |
0,30 |
86,6 |
50 |
Блок № 1 |
8000 |
18000 |
0,40 |
249,4 |
165 |
Блок № 2 |
8000 |
18000 |
0,50 |
249,4 |
165 |
Блок № 3 |
8000 |
18000 |
0,45 |
249,4 |
165 |
Блок № 4 |
8000 |
18000 |
0,50 |
249,4 |
165 |
Примечание. Значение РНОМ рассчитано по формуле (4.7). |
1.2. Структурная схема КТИ мощности приведена на рисунке.
Структурная схема КТИ суммарной мощности ТЭС:
ТН - измерительный трансформатор напряжения; ТТ
- измерительный трансформатор тока;
ИП - измерительный преобразователь; ПС - суммирующий преобразователь;
ТМ - устройство телемеханики; ЭВМ -электронная вычислительная машина; Д -
дисплей
1.3. Диапазон шкалы измерительного преобразователя соответствует номинальной мощности генератора , т.е. .
1.4. Диапазон полной шкалы суммирующего преобразователя Р определяется по формуле ,
где n - количество задействованных входов суммирующего преобразователя.
1.5. Канал телеизмерений суммарной мощности ТЭЦ состоит из АСИ, для которых в НТД нормируется основная погрешность и наибольшие допустимые изменения ее, вызванные изменением влияющих величин. Метрологические характеристики АСИ, входящих в КТИ, приведены в табл. П2.2.
Метрологические характеристики АСИ, входящих в КТИ
Наименование АС И |
Предел допустимого значения основной погрешности |
Предел допустимого значения дополнительной погрешности |
Примечание |
|||
Δj % |
fj град |
Влияющий фактор |
Диапазон изменения |
Значение, % |
||
Измерительный трансформатор тока |
± 0,5 |
± 0,9 |
По ГОСТ 7746-78 при первичном токе 100 % номинального |
|||
Измерительный трансформатор напряжения |
± 0,5 |
± 0,6 |
По ГОСТ 1983-77 |
|||
Измерительный преобразователь активной мощности трехфазного тока E748/1 |
± 0,5 |
Изменение температуры окружающего воздуха |
от - 100 до + 50 °С |
± 0,5 |
На каждые 10 °С при отклонении температуры от |
|
Отклонение напряжения измеряемой цепи |
± 20 % |
± 0,5 |
- |
|||
Отклонение частоты измеряемой цепи |
45 - 55 Гц |
± 0,25 |
При отклонении частоты от 50 Гц |
|||
Изменение формы кривой тока и напряжения |
от 0 до 20 % |
± 0,5 |
- |
|||
Внешнее однородное магнитное поле индукции |
от 0 до 0,5 мТ |
± 0,5 |
- |
|||
Преобразователь суммирующих аналоговых сигналов постоянного тока Е831/1 |
± 1,0 |
|
Изменение температуры окружающего воздуха |
от - 30 до + 50 |
± 1,0 |
На каждое 10 °С при отклонении температуры от (20 ± 5) °С |
Отклонение напряжения измеряемой цепи |
± 20 % |
± 0,5 |
- |
|||
Отклонение частоты измеряемой цепи |
45 - 65 Гц |
± 0,5 |
При отклонении частоты от 50 или 60 Гц |
|||
Изменение формы кривой тока и напряжения |
от 0 до 20 % |
± 0,5 |
- |
|||
Напряженность внешнего однородного магнитного поля |
от 0 до 400 А/м |
± 0,5 |
- |
|||
Устройство телемеханики TM-512 |
± 0,6 |
Отклонение напряжения питания от номинального |
от + 10 до - 15 % |
± 0,3 |
При цифровом воспроизведении измеряемого параметра |
|
Электронно-вычислительная машина СМ-2М (алгоритм масштабирования) |
± 0,1 |
1.6. Условия эксплуатации АСИ:
1.6.1. Измерительные и суммирующие преобразователи находятся в помещениях, где не производится конденционирование воздуха, т.е. в условиях, значительно отличающихся от нормальных:
температура окружающего воздуха |
20 °С ; |
относительная влажность воздуха |
60 % ; |
атмосферное давление 101 кПа |
± 10. |
1.6.2. Устройства телемеханики и ЭВМ располагаются в кондиционируемых помещениях, т.е. приближенных к нормальным:
температура окружающего воздуха |
20 °С ; |
относительная влажность воздуха |
60 % ; |
атмосферное давление 101 кПа |
± 10. |
1.6.3. Нормы качества измеряемой электрической энергии и напряжения питания устройства телемеханики и ЭВМ соответствуют требованиям ГОСТ 13.109-67;
отклонение частоты сети переменного тока |
± 0,1 Гц; |
отклонение номинального напряжения |
± 5 %; |
изменение формы кривой тока и напряжения не превышает |
2 %. |
2. Выбор комплекса MX КТИ
В НТД на АСИ нормированы основная погрешность и наибольшие допустимые изменения ее, вызванные влияющими величинами, поэтому выбираем первый комплекс MX КТИ.
3. Расчет верхней и нижней границ доверительного интервала суммарной погрешности КТИ для нормальных условий эксплуатации АСИ.
3.1. По формуле (4.3) определяем математическое ожидание погрешности КТИ при НУ:
3.2. По формуле (4.6) рассчитываем для cos φ = 0,8. При этом согласно п. 4.4.3 Кφ = 0,6.
МВт;
МВт;
МВт;
МВт;
МВт.
3.3. По формуле (4.5) рассчитываем , при этом принимаем КР = 1,7:
МВт;
МВт;
МВт;
МВт;
МВт;
МВт;
МВт;
МВт;
МВт;
МВт.
3.4. По формуле (4.9) рассчитываем СКО суммарной погрешности при НУ, при этом считаем :
3.5. По формулам (4.1) и (4.2) определяем границы интервала для Р = 0,95, К = 1,96:
МВт;
МВт.
3.6. Приведенная погрешность границ интервала составляет:
%;
%.
4. Расчет верхней ΔВ и нижней ΔН границ доверительного интервала суммарной погрешности для рабочих условий эксплуатации АСИ
4.1. Определяем существенные влияющие величины для АСИ, входящих в состав КТИ.
4.1.1. Наибольшее влияние на погрешность измерительного преобразователя оказывают отклонение температуры окружающего воздуха от (20 ± 2) °С и отклонение напряжения измеряемой цепи от номинального. Дополнительная погрешность, обусловленная другими влияющими величинами, несущественна, так как диапазон изменения этих влияющих величин (частота сети, напряженность магнитного поля, отклонение формы кривой тока и напряжения и т.д.) в реальных условиях эксплуатации значительно меньше диапазона, нормируемого в НТД на измерительный преобразователь. Это положение является справедливым и для других АСИ КТИ (суммирующий преобразователь, устройство телемеханики).
Коэффициент влияния температуры на измерительный преобразователь определяем по формуле (4.15), при этом получаем tmax = 35 °С, Δt = 10 °С:
.
Проверяем, выполняется ли условие (4.16)
.
По формуле (4.15) определяем коэффициент, учитывающий влияние отклонения напряжения от номинального:
.
Проверяем, выполняется ли условие (4.16)
.
Условие выполняется, поэтому отклонение напряжения от номинального считаем существенной влияющей величиной.
4.1.2. Для суммирующего преобразователя определяем по формуле (4.15):
.
Условие (4.16) выполняется
,
поэтому отклонение температуры от НУ является существенной величиной.
По формуле (4.15) определяем коэффициент, учитывающий влияние отклонения напряжения от номинального:
;
- условие не выполняется, поэтому отклонение напряжения питания от номинального в пределах 5 % является несущественной величиной для суммирующего преобразователя.
4.1.3. Для устройства телемеханики определяем:
;
- условие выполняется, поэтому дополнительная погрешность существенна.
4.2. По формуле (4.14) определяем дополнительные погрешности измерительных преобразователей:
МВт;
МВт;
МВт;
МВт;
МВт;
МВт;
МВт;
МВт;
МВт;
МВт.
4.3. По формуле (4.13) определяем:
МВт;
МВт;
МВт;
МВт;
МВт.
4.4. По формуле (4.14) определяем дополнительные погрешности суммирующих преобразователей:
МВт;
МВт;
МВт.
4.5. По формуле (4.13) определяем:
МВт;
МВт;
МВт.
4.6. По формуле (4.14) определяем дополнительную погрешность устройства телемеханики:
МВт.
4.7. По формуле (4.13) определяем:
МВт.
4.8. По формуле (4.12) определяем СКО суммарной погрешности КТИ в реальных условиях эксплуатации:
4.9. По формулам (4.10), (4.11) определяем доверительные границы интервала, в котором с Р = 0,95 находится суммарная погрешность КТИ мощности, при этом полагаем :
МВт;
МВт.
4.10. Приведенная погрешность границ интервала:
%;
%.
5. Результаты расчета MX КТИ суммарной мощности ТЭЦ приведены в табл. П2.3.
Метрологические характеристики КТИ суммарной мощности ТЭЦ
Р = 0,95 |
|
МВт |
- 18,1 |
МВт |
11,21 |
МВт |
- 22,7 |
МВт |
15,8 |
ОГЛАВЛЕНИЕ