|
Даты
|
ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ
ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА «НЕТТО»
ГРЭС __________ РУ
_____________ ГЛАВ _____________
|
Тип К-100-90 (ВК-100-5) ЛМЗ
|
|
|
изготовления
|
|
|
установки
|
|
|
характеристики
|
|
|
Условия
характеристики:
1. Параметры и тепловая
схема-график Т-1
2. Напор
циркуляционных насосов - 15 м вод. ст.
|
|
|
Мощность
на клеммах генератора, МВт
|
50
|
65
|
90
|
100
|
105
|
110
|
|
|
Расход
электроэнергии на собственные нужды, МВт
|
1,17
|
1,19
|
1,25
|
1,28
|
1,29
|
1,30
|
|
|
Мощность
«нетто», МВт
|
48,83
|
63,81
|
88,75
|
98,72
|
103,71
|
108,70
|
|
|
Изменение
мощности «нетто», МВт
|
14,98
|
24,94
|
4,99
|
4,99
|
|
|
Расход
тепла турбоагрегатом, Гкал/ч
|
124,200
|
156,750
|
211,000
|
232,784
|
244,334
|
255,884
|
|
|
Расход
тепла на собственные нужды, Гкал/ч
|
|
|
|
Полный
расход тепла турбоагрегатом, Гкал/ч
|
124,71
|
157,26
|
211,51
|
233,294
|
244,844
|
256,394
|
|
|
Изменение
полного расхода тепла, Гкал/ч
|
32,55
|
54,25
|
11,55
|
11,55
|
|
|
Относительный
прирост полного расхода тепла, Гкал/МВт×ч
|
2,173
|
2,175
|
2,315
|
2,315
|
|
|
Средний
относительный прирост полного расхода тепла, Гкал/МВт×ч
|
2,174
|
2,315
|
|
|
Расход
тепла холостого хода, Гкал/ч
|
¬
18,56 ®
|
|
|
|
Уравнение
расхода тепла по мощности «нетто», Гкал/ч
|
Q1э = 18,56 + 2,174  + 0,141 ( - 98)
|
|
|
Поправка к расходу тепла на
изменение напора циркуляционных насосов, %
|
|
|
Напор насосов, м вод. ст.
|
Мощность «нетто», МВт
|
|
|
50
|
65
|
90
|
100
|
105
|
110
|
|
|
5
|
-1,12
|
-0,90
|
-0,66
|
-0,64
|
-0,62
|
-0,58
|
|
|
10
|
-0,56
|
-0,45
|
-0,33
|
-0,32
|
-0,31
|
-0,29
|
|
|
15
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
0
|
|
|
20
|
0,56
|
0,45
|
0,33
|
0,32
|
0,31
|
0,29
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Приложение
Типовая
энергетическая характеристика1 отражает среднюю экономичность турбоагрегата
К-100-90/ВК-100-5/ЛМЗ после капитального ремонта, работающего при номинальных
параметрах пара, полностью включенной регенерации высокого и низкого давлений и
при следующих условиях:
- при нагрузках
ниже 89 МВт деаэратор 6 ат* питается паром II отбора, а при
нагрузках выше 89 МВт нормальный режим работы деаэратора обеспечивается
понижением температуры основного конденсата, поступающего в деаэратор после
п.н.д. № 3;
1 При составлении характеристики
использована i-S-диаграмма ВТИ (Госэнергоиздат, 1958).
* Здесь и ниже в
приложении, а также в графиках приводится абсолютное давление.
- испарительная
и бойлерная установки отключены;
- внешние
потребители пара регенеративных отборов отключены.
На отклонение
условий эксплуатации турбоагрегата от принятых для построения типовой
энергетической характеристики даны поправочные кривые (график Т-7):
- к расходу
свежего пара при постоянной мощности;
- к расходу
тепла (к удельному расходу тепла) при постоянной мощности.
Характеристики
турбоагрегата в условиях эксплуатации определяются введением к основным
зависимостям типовой энергетической характеристики Qо = f1(Nт); Dо = f2(Nт); qо = f3(Nт), как «брутто»,
так и «нетто», соответствующих поправок на переход от условий построения
типовой характеристики к эксплуатационным условиям.
При наличии двух
и более отклонений в условиях работы турбоагрегата от номинальных поправки
алгебраически суммируются.
При введении
поправок на отклонение параметров и тепловой схемы турбоагрегата от номинальных
необходимо учитывать следующее:
1. Поправка к
расходу пара и тепла на температуру входящей охлаждающей воды справедлива
только при работе турбоагрегата с W = 16000 м3/ч.
2. Номинальное
повышение энтальпии питательной воды в питательном насосе составляет 5,3
ккал/кг, что соответствует расходу электроэнергии на подачу 1 т воды 6,84 кВт×ч/т. Изменение
повышения энтальпии питательной воды в насосе на 1 ккал/кг соответствует
изменению удельного расхода электроэнергии на подачу питательной воды на 1,3
кВт×ч/т.
3. Работа
испарительной установки при подаче химически очищенной воды в схему
турбоагрегата с tх = 40 °С и подогреве дистиллята
испарительной установки в схеме регенерации турбоагрегата приводит на каждые 10
т/ч производительности при сохранении мощности турбины к:
- увеличению
расхода пара турбиной, DDо = 1,2 т/ч;
- уменьшению
расхода тепла турбиной, DQо = 1,1 Гкал/ч.
Указанные
поправки к расходу пара и тепла следует вводить, если работа испарительной установки
вызвана отпуском котлом пара внешнему потребителю и на собственные нужды или
продувкой котла, а также наличием потерь пара и воды в схеме соседних
турбоагрегатов.
При наличии на
станции потерь пара и воды следует иметь в виду, что уменьшение потерь на 1 т/ч
обеспечивает в среднем экономию 60 кг условного топлива (Инструкция и
методические указания по нормированию удельных расходов топлива на тепловых
электростанциях. БТИ ОРГРЭС, 1966).
Пример.
Определить расход тепла турбоагрегатом «брутто», если Nт = 100 МВт, Р2
= 0,04 ат, расход электроэнергии на подачу питательной воды Эп.н =
5,84 кВт×ч/т;
испарительная установка включена, Dисп = 20 т/ч.
1. По графику Т-1 определяются расходы пара и тепла при
нормальных условиях
Qо = 232,784
Гкал/ч; Dо = 400,1 т/ч; Dч.н.д. = 0,78×Dо = 313 т/ч.
2. По графику Т-7 при Dч.н.д. = 313 т/ч
определяется DNР2 = 1,34 МВт (от
0,06 до 0,04 ат).
По графику Т-1 определяется изменение расхода тепла турбоагрегатом
при изменении мощности на 1,34 МВт (от 100 МВт до 100 - 1,34 = 98,66 МВт)
DQР2 = -1,34×2,17 - 0,14×0,6 = -2,994
Гкал/ч;
a QР2 = 
= -1,29 %.
3. 
= 6,84 кВт×ч/т; DЭп.н = -1 кВт×ч /т.
Определяется
уменьшение прироста энтальпии питательной воды в питательном насосе
D(Diпэн) = - 
= -0,77
ккал/кг.
По графику Т-7 определяется увеличение расхода тепла
турбоагрегатом
a
= 0,12×0,77 = 0,09 %.
4. Уменьшение
расхода тепла турбоагрегатом из-за работы испарительной установки
DQисп = -1,1×
= -1,1×
= -2,2
Гкал/ч;
a Qисп = -
= -0,94 %.
5. Определяется
суммарное изменение расхода тепла турбоагрегатом
SaQ = aQР2 + a + aQисп = -1,29 + 0,09
- 0,94 = -2,14 %.
6. Определяется
расход тепла турбоагрегатом при указанных условиях его работы
= Qо(1 + 
) = 232,784(1
- 
)
= 227,802 Гкал/ч.
Типовая
энергетическая характеристика «нетто»" турбоагрегата К-100-90(ВК-100-5)
ЛМЗ построена для следующих условий:
- параметры и
тепловая схема установки - график Т-1;
- напор,
развиваемый циркуляционными насосами - 15 м вод. ст.;
- расход циркуляционной
воды - 16000 м3/ч;
- к.п.д.
циркуляционного насоса - 70 %;
- расход тепла
на собственные нужды турбоагрегата составляет 0,51 Гкал/ч (0,2 % от расхода
тепла турбоагрегатом при номинальной мощности);
- расход
электроэнергии на собственные нужды турбоагрегата учитывает работу насосов
(циркуляционного, конденсатного, подъемного п.н.д. № 2, газоохладителей),
затраты на электроцех и
освещение, равные 20 кВт, а также потери в трансформаторах собственных нужд,
равные 3 %.
Расход тепла
«нетто» турбоагрегатом определяется следующим аналитическим выражением:
Q¢э = 18,56 + 2,174
+
0,141 (
- 98) Гкал/ч. (1)
При отличии
напора, развиваемого циркуляционными насосами, от принятого за номинальный (15
м вод. ст.) к полному расходу тепла «нетто» вводится поправка, приведенная в
Типовой энергетической характеристике турбоагрегата «нетто».
Пользование
характеристикой «нетто» и поправками к расходу тепла «нетто» на изменение
напора циркуляционных насосов поясняется на следующем примере.
Мощность
турбоагрегата = 100 МВт, напор, развиваемый
циркуляционными насосами, Нн = 20 м вод. ст. Определить расход тепла
турбоустановкой «нетто».
1. Определяем по
уравнению (1) расход тепла «нетто» при Нн = 15 м вод. ст.
Qэ = 236,242
Гкал/ч.
2. Определяем
поправку к расходу тепла «нетто» aQнт = 0,32 %.
3. Расход тепла
«нетто» при напоре циркуляционных насосов 20 м вод. ст.
Q1э20 = 236,242 (1 + 
) = 236,998
Гкал/ч.
При определении
нормы расхода тепла с помощью типовой энергетической характеристики, кроме
поправок на отклонение условий работы турбоагрегата от номинальных, вводится
допуск на ухудшение состояния оборудования в межремонтный период. Величина
указанного допуска определяется «Инструкцией и методическими указаниями по
нормированию удельных расходов топлива на тепловых электростанциях».
