МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР

 

ТИПОВАЯ
ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА
ТУРБОАГРЕГАТА ПТ-80/100-130/13 ЛМЗ

 

ТХ 34-70-010-85

 

 

 

Москва 1985

 

РАЗРАБОТАНО     Московским головным предприятием Производственного объединения по наладке, совершенствованию технологии и эксплуатации электростанций и сетей «Союзтехэнерго»

ИСПОЛНИТЕЛИ   М.А. УХОБОТИН, М.А. РЯБКИНА

УТВЕРЖДЕНО        Главным техническим управлением по эксплуатации энергосистем 26.03.85 г.

Заместитель начальника Д.Я. ШАМАРАКОВ

 

ПЕРЕЧЕНЬ ГРАФИЧЕСКОГО МАТЕРИАЛА

Рис. 1. Принципиальная тепловая схема.

Рис. 2. Диаграмма парораспределения ЦВД при конденсационном режиме.

Рис. 3. Давление в I, II и III отборах при конденсационном режиме.

Рис. 4. Температура и энтальпия питательной воды при конденсационном режиме.

Рис. 5. Давление в IV, V, VI и VII отборах при конденсационном режиме.

Рис. 6. Температура основного конденсата при конденсационном режиме.

Рис. 7. Расход пара на подогреватели и деаэратор при конденсационном режиме.

Рис. 8. Расход свежего пара и теплоты при конденсационном режиме.

Рис. 9. Расход свежего пара и теплоты при конденсационном режиме.

Рис. 10. Поправки к удельному (q_т) и полному (Q₀) расходам теплоты и расходу свежего пара (G₀) при конденсационном режиме.

Рис. 11. Поправки к удельному (q_т) и полному (Q₀) расходам теплоты и расходу свежего пара (G₀) при конденсационном режиме.

Рис. 12. Диаграмма парораспределения ЦВД при режимах с регулируемыми отборами.

Рис. 13. Давление в I и II отборах при режимах с регулируемыми отборами.

Рис. 14. Температура и энтальпия питательной воды при режимах с регулируемыми отборами.

Рис. 15. Протечки и отсосы от уплотнений ЦВД и ЦНД при режимах с регулируемыми отборами.

Рис. 16. Расход пара на подогреватели высокого давления при режимах с регулируемыми отборами.

Рис. 17. Расход пара III отбора на деаэратор при режимах с регулируемыми отборами.

Рис. 18. Расход пара на входе в ЧСД при режимах с регулируемыми отборами.

Рис. 19. Расход пара через последнюю ступень ЧВД при режимах с регулируемыми отборами.

Рис. 20. Диаграмма парораспределения ЦНД при режимах с регулируемыми отборами.

Рис. 21. Давление в отборах ЧСНД при одноступенчатом подогреве сетевой воды.

Рис. 22. Давление в IV отборе при двухступенчатом подогреве сетевой воды.

Рис. 23. Давление в VI и VII отборах при одноступенчатом подогреве сетевой воды.

Рис. 24. Температура основного конденсата при одноступенчатом подогреве сетевой воды.

Рис. 25. Температура основного конденсата при двухступенчатом подогреве сетевой воды.

Рис. 26. Расход пара в конденсатор и ЧНД при одно- и двухступенчатом подогреве сетевой воды.

Рис. 27. Давление в конденсаторе.

Рис. 28. Температурный напор конденсатора.

Рис. 29. Внутренняя мощность ЧВД и энтальпия пара производственного отбора.

Рис. 30. Внутренняя мощность ЧСНД и давление пара в верхнем и нижнем теплофикационных отборах.

Рис. 31. Влияние теплофикационной нагрузки на мощность турбины при одноступенчатом подогреве сетевой воды.

Рис. 32. Влияние теплофикационной нагрузки на мощность турбины при двухступенчатом подогреве сетевой воды.

Рис. 33. Суммарные потери и электромеханический КПД.

Рис. 34. Диаграмма режимов при одноступенчатом подогреве сетевой воды.

Рис. 35. Диаграмма режимов при двухступенчатом подогреве сетевой воды.

Рис. 36. Диаграмма режимов при режиме только с производственным отбором.

Рис. 37. Удельный расход теплоты при одноступенчатом подогреве сетевой воды.

Рис. 38. Удельный расход теплоты при двухступенчатом подогреве сетевой воды.

Рис. 39. Удельный расход теплоты при режиме только с производственным отбором.

Рис. 40. Минимально возможное давление в нижнем теплофикационном отборе при одноступенчатом подогреве сетевой воды.

Рис. 41. Двухступенчатый подогрев сетевой воды (по данным ПОТ ЛМЗ).

Рис. 42. Поправка к мощности на отклонение давления в нижнем теплофикационном отборе от номинального при одноступенчатом подогреве сетевой воды (по данным ПОТ ЛМЗ).

Рис. 43. Поправка к мощности на отклонение давления в верхнем теплофикационном отборе от номинального при двухступенчатом подогреве сетевой воды (по данным ПОТ ЛМЗ).

Рис. 44. Поправка на давление отработавшего пара (по данным ПОТ ЛМЗ).

Рис. 45. Поправка к мощности турбины на перенос точки возврата конденсата производственного отбора за ПНД № 2.

Рис. 46. Поправки к полному расходу теплоты (Q₀) и расходу свежего пара (G₀) при режимах с регулируемыми отборами.

Рис. 47. Поправки к полному расходу теплоты (Q₀) и расходу свежего пара (G₀) при режимах с регулируемыми отборами.

Рис. 48. Поправки к полному расходу теплоты (Q₀) и расходу свежего пара (G₀) при режимах с регулируемыми отборами.

Рис. 49. Удельные теплофикационные выработки электроэнергии.

Рис. 50. Поправки к удельным теплофикационным выработкам электроэнергии на давление в регулируемых отборах.

 

 

Рис. 2

ТИПОВАЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА ДИАГРАММА ПАРОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ ЦВД ПРИ КОНДЕНСАЦИОННОМ РЕЖИМЕ

Тип ПТ-80/100-130/13 ЛМЗ

Условия: Р₀ = 13 МПа (130 кгс/см²); t₀ = 555 °С; G_пит = G₀

Условия: Р₀ = 13 МПа (130 кгс/см²); t₀ = 555 °С; G_пит = G₀

Условия: G_пит = G₀; Δi_ПЭН = 7 ккал/кг

Условия: Р₀ = 13 МПа (130 кгс/см²); t₀ = 555 °С; G_пит = G₀

Условия: G_пит = G₀

Условия: G_пит = G₀; t_пит - см. рис. 4

Условия: G_к3-4 = G^вх_ЧСД + 5 т/ч; t_к - см. рис. 6; t₁^в ≈ 20 °С; W @ 8000 м³/ч

Условия: Р₀ = 13 МПа (130 кгс/см²); t₀ = 555 °С; Р₂ = 5 кПа (0,05 кгс/см²); Δi_ПЭН = 7 ккал/кг

Условия: Р₀ = 13 МПа (130 кгс/см²); t₀ = 555 °С; t₁^в ≈ 20 °С; W @ 8000 м³/ч; Δi_ПЭН = 7 ккал/кг

а) на отклонение давления свежего пара от номинального на ±0,5 МПа (5 кгс/см²)

αq_т = ±0,05 %;        αG₀ = ±0,25 %

б) на отклонение температуры свежего пара от номинальной на ±5 °С

в) на отклонение расхода питательной воды от номинального на ±10 % G₀

г) на отклонение температуры питательной воды от номинальной на ±10 °С

а) на отключение группы ПВД

б) на отклонение давления отработавшего пара от номинального

в) на отклонение давления отработавшего пара от номинального

Условия: Р₀ = 13 МПа (130 кгс/см²); t₀ = 555 °С; Р_п = 1,3 МПа (кгс/см²)

Условия: Р₀ = 13 МПа (130 кгс/см²); t₀ = 555 °С; G_пит = G₀

Условия: t₀ = 555 °С; G_пит = G₀; Δi_ПЭН = 7 ккал/кг

Условия: Р₀ = 13 МПа (130 кгс/см²); t₀ = 555 °С

Условия: t₀ = 555 °С; G_пит = G₀; t_пит - см. рис. 14; Δi_ПЭН = 7 ккал/кг

Условия: G_пит = G₀; Р₉ = 0,6 МПа (6 кгс/см²); t_пит - см. рис. 14; t_к - см. рис. 24

Условия: G_пит = G₀; t_пит - см. рис. 14; t_к - см. рис. 24, 25

Условия: G_пит = G₀; t_пит - см. рис. 14; Р₉ = 0,6 МПа (6 кгс/см²)

Условия: Р_п = 1,3 МПа (13 кгс/см²); i_п = 715 ккал/кг; P_вто = 0,12 МПа (1,2 кгс/см²)

Условия: Р_п = 1,3 МПа (13 кгс/см²); i_п = 715 ккал/кг; t_к - см. рис. 24

Условия: Р_п = 1,3 МПа (13 кгс/см²); i_п = 715 ккал/кг; t_к - см. рис. 25

Примечание. Z = 0 - регулирующая диафрагма закрыта. Z = макс - регулирующая диафрагма полностью открыта.

Условия: Р_НТО = 0,09 МПа (0,9 кгс/см²); t₁^в = 20 °С; W @ 8000 м³/ч

Условия: Р_вто = 0,12 МПа (1,2 кгс/см²); Р₂ = 5 кПа (0,05 кгс/см²)

G^вх_ЧНД @ 1,02 · G₂

Условия: t_к - см. рис. 24, 25

¹ Взято из «Нормативной характеристики конденсаторов турбин Т-50-130 ТМЗ, ПТ-6-130/13 и ПТ-80/100-130/13 ЛМЗ» (М.: СПО Союзтехэнерго, 1981).

Условия: W = 8000 м³/ч; F = 3000 м²

¹ Взято из «Нормативной характеристики конденсаторов турбин Т-50-130 ТМЗ, ПТ-6-130/13 и ПТ-80/100-130/13 ЛМЗ» (М.: СПО Союзтехэнерго, 1981).

Условия: W = 8000 м³/ч; F = 3000 м²

Условия: Р₀ = 1,3 МПа (130 кгс/см²); t₀ = 555 °С; Р_п = 1,3 МПа (130 кгс/см²); G_пит = G₀; t_пит - см. рис. 14

Условия: Р_п = 1,3 МПа (13 кгс/см²) при G^вх_ЧСД ≤ 221,5 т/ч; Р_п = G^вх_ЧСД/17 - при G^вх_ЧСД > 221,5 т/ч; i_п = 715 ккал/кг; Р₂ = 5 кПа (0,05 кгс/см²); t_к - см. рис. 24, 25; τ₂ = f(P_ВТО) - см. рис. 41; Q_т = 0 Гкал/(кВт · ч)

Условия: Р₀ = 1,3 (130 кгс/см²); t₀ = 555 °С; Р_НТО = 0,06 (0,6 кгс/см²); Р₂ @ 4 кПа (0,04 кгс/см²)

Условия: Р₀ = 13 МПа (130 кгс/см²); t₀ = 555 °С; Р_ВТО = 0,09 ÷ 0,23 МПа (0,9 ÷ 2,3 кгс/см²); Р₂ = 3 ÷ 6 кПа (0,03 ÷ 0,06 кгс/см²)

Условия: Р₀ = 13 МПа (130 кгс/см²); t₀ = 555 °С; P_п = 1,3 МПа (13 кгс/см²); Р_НТО = 0,09 МПа (0,9 кгс/см²); Р₂ = 5 кПа (0,05 кгс/см²); G_пит = G₀.

Условия: Р₀ = 13 МПа (130 кгс/см²); t₀ = 555 °С; P_п = 1,3 МПа (13 кгс/см²); Р_ВТО = 0,12 МПа (1,2 кгс/см²); Р₂ = 5 кПа (0,05 кгс/см²); G_пит = G₀; τ₂ = 52 °С.

Условия: Р₀ = 13 МПа (130 кгс/см²); t₀ = 555 °С; P_п = 1,3 МПа (13 кгс/см²); Р_ВТО и Р_НТО = f(G^вх_ЧСД) - см. рис. 30; Р₂ = 5 кПа (0,05 кгс/см²); G_пит = G₀

Условия: Р₀ = 13 МПа (130 кгс/см²); t₀ = 555 °С; P_п = 1,3 МПа (13 кгс/см²); Р_НТО = 0,09 МПа (0,9 кгс/см²); Р₂ = 5 кПа (0,05 кгс/см²); G_пит = G₀; Q_т = 0

Условия: Р₀ = 13 МПа (130 кгс/см²); t₀ = 555 °С; P_п = 1,3 МПа (13 кгс/см²); Р_ВТО = 0,12 МПа (1,2 кгс/см²); Р₂ = 5 кПа (0,05 кгс/см²); G_пит = G₀; τ₂ = 52 °С; Q_т = 0.

Условия: Р₀ = 13 МПа (130 кгс/см²); t₀ = 555 °С; P_п = 1,3 МПа (13 кгс/см²); Р_ВТО и Р_НТО = f(G^вх_ЧСД) - см. рис. 30; Р₂ = 5 кПа (0,05 кгс/см²); G_пит = G₀.

а) минимально возможное давление в верхнем Т-отборе и расчетная температура обратной сетевой воды

б) поправка на температуру обратной сетевой воды

Условия: возврат конденсата 100 % при 100 °С

¹ На основании данных ПОТ ЛМЗ.

На отклонение давления свежего пара от номинального на ±1 МПа (10 кгс/см²): к полному расходу теплоты

к расходу свежего пара

¹ На основании данных ПОТ ЛМЗ.

На отклонение температуры свежего пара от номинальной на ±10 °С:

к полному расходу теплоты

к расходу свежего пара

¹ На основании данных ПОТ ЛМЗ.

На отклонение давления в П-отборе от номинального на ±1 МПа (1 кгс/см²):

к полному расходу теплоты

к расходу свежего пара

а) паром производственного отбора

Условия: Р₀ = 13 МПа (130 кгс/см²); t₀ = 555 °C; P_п = 1,3 МПа (13 кгс/см²); η_эм = 0,975.

б) паром верхнего и нижнего теплофикационных отборов

Условия: Р₀ = 13 МПа (130 кгс/см²); t₀ = 555 °C; Р_ВТО = 0,12 МПа (1,2 кгс/см²); η_эм = 0,975

в) паром нижнего теплофикационного отбора

Условия: Р₀ = 13 МПа (130 кгс/см²); t₀ = 555 °C; Р_НТО = 0,09 МПа (0,9 кгс/см²); η_эм = 0,975

а) на давление в производственном отборе

б) на давление в верхнем теплофикационном отборе

в) на давление в нижнем теплофикационном отборе

Приложение

1. УСЛОВИЯ СОСТАВЛЕНИЯ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ

Типовая энергетическая характеристика составлена на основании отчетов о тепловых испытаниях двух турбоагрегатов: на Кишиневской ТЭЦ-2 (работа выполнена Южтехэнерго) и на ТЭЦ-21 Мосэнерго (работа выполнена МГП ПО «Союзтехэнерго»). Характеристика отражает среднюю экономичность турбоагрегата, прошедшего капитальный ремонт и работающего по тепловой схеме, представленной на рис. 1; при следующих параметрах и условиях, принятых за номинальные:

- давление и температура свежего пара перед стопорным клапаном турбины - 13 (130 кгс/см²)^* и 555 °С;

^* В тексте и на графиках - абсолютное давление.

- давление в регулируемом производственном отборе - 13 (13 кгс/см²) с естественным повышением при расходах на входе в ЧСД более 221,5 т/ч;

- давление в верхнем теплофикационном отборе - 0,12 (1,2 кгс/см²) при двухступенчатой схеме подогрева сетевой воды;

- давление в нижнем теплофикационном отборе - 0,09 (0,9 кгс/см²) при одноступенчатой схеме подогреве сетевой воды;

- давление в регулируемом производственном отборе, верхнем и нижнем теплофикационных отборах при конденсационном режиме с отключенными регуляторами давления - рис. 3 и 5;

- давление отработавшего пара:

а) для характеристики конденсационного режима и работы с отборами при одноступенчатом и двухступенчатом подогреве сетевой воды при постоянном давлении - 5 кПа (0,05 кгс/см²);

б) для характеристики конденсационного режима при постоянном расходе и температуре охлаждающей воды - в соответствии с тепловой характеристикой конденсатора при t₁^в = 20 °С и W = 8000 м³/ч;

- система регенерации высокого и низкого давления включена полностью, деаэратор 0,6 (6 кгс/см²) питается паром производственного отбора;

- расход питательной воды равен расходу свежего пара, возврат 100 % конденсата производственного отбора при t = 100 °С осуществлен в деаэратор 0,6 (6 кгс/см²);

- температура питательной воды и основного конденсата за подогревателями соответствует зависимостям приведенным на рис. 4, 6, 14, 24, 25;

- прирост энтальпии питательной воды в питательном насосе - 7 ккал/кг;

- электромеханический КПД турбоагрегата принят по данным испытания однотипного турбоагрегата, проведенного Донтехэнерго;

- пределы регулирования давления в отборах:

а) производственном - 1,3 ± 0,3 (13 ± 3 кгс/см²);

б) верхнем теплофикационном при двухступенчатой схеме подогрева сетевой воды - 0,05 - 0,25 (0,5 - 2,5 кгс/см²);

а) нижнем теплофикационном при одноступенчатой схеме подогрева сетевой воды - 0,03 - 0,10 (0,3 - 1,0 кгс/см²).

Нагрев сетевой воды в теплофикационной установке при двухступенчатой схеме подогрева сетевой воды, определяемый заводскими расчетными зависимостями τ_2р = f(P_ВТО) и τ₁ = f(Q_т, P_ВТО) составляет 44 - 48 °С для максимальных теплофикационных нагрузок при давлениях P_ВТО = 0,07 ÷ 0,20 (0,7 ÷ 2,0 кгс/см²).

Положенные в основу настоящей Типовой энергетической характеристика данные испытания обработаны с использованием «Таблиц теплофизических свойств воды и водяного пара» (М.: Издательство стандартов, 1969). По условиям ПОТ ЛМЗ - возвращаемый конденсат производственного отбора вводится при температуре 100 °С в линию основного конденсата после ПНД № 2. При составлении Типовой энергетической характеристики принято, что он вводится при той же температуре непосредственно в деаэратор 0,6 (6 кгс/см²). По условиям ПОТ ЛМЗ при двухступенчатом подогреве сетевой воды и режимах с расходом пара на входе в ЧСД более 240 т/ч (максимальная электрическая нагрузка при малом производственном отборе) ПНД № 4 полностью отключается. При составлении Типовой энергетической характеристики принято, что при расходе на входе в ЧСД свыше 190 т/ч часть конденсата направляется в обвод ПНД № 4 с таким расчетом, чтобы температура его перед деаэратором не превышала 150 °С. Это требуется для обеспечения хорошей деаэрации конденсата.

2. ХАРАКТЕРИСТИКА ОБОРУДОВАНИЯ, ВХОДЯЩЕГО В СОСТАВ ТУРБОУСТАНОВКИ

В состав турбоагрегата наряду с турбиной входит следующее оборудование:

- генератор ТВФ-120-2 завода «Электросила» с водородным охлаждением;

- двухходовой конденсатор 80 КЦС-1 общей поверхностью 3000 м², из них 765 м² приходится на долю встроенного пучка;

- четыре подогревателя низкого давления: ПНД № 1, встроенный в конденсатор, ПНД № 2 - ПН-130-16-9-11, ПНД № 3 и 4 - ПН-200-16-7-1;

- один деаэратор 0,6 (6 кгс/см²);

- три подогревателя высокого давления: ПВД № 5 - ПВ-425-230-23-1, ПВД № 6 - ПВ-425-230-35-1, ПВД № 7 - ПВ-500-230-50;

- два циркуляционных насоса 24НДН подачей 5000 м³/ч и давлением 26 м вод. ст. с электродвигателями по 500 кВт каждый;

- три конденсатных насоса КН 80/155 с приводом от электродвигателей мощностью 75 кВт каждый (количество находящихся в работе насосов зависит от расхода пара в конденсатор);

- два основных трехступенчатых эжектора ЭП-3-701 и один пусковой ЭП1-1100-1 (постоянно в работе один основной эжектор);

- два подогревателя сетевой воды (верхний и нижний) ПСГ-1300-3-8-10 поверхностью 1300 м² каждый, рассчитанные на пропуск 2300 м³/ч сетевой воды;

- четыре конденсатных насоса подогревателей сетевой воды КН-КС 80/155 с приводом от электродвигателей мощностью 75 кВт каждый (по два насоса у каждого ПСГ);

- один сетевой насос I подъема СЭ-5000-70-6 с электродвигателем 500 кВт;

- один сетевой насос II подъема СЭ-5000-160 с электродвигателем 1600 кВт.

3. КОНДЕНСАЦИОННЫЙ РЕЖИМ

При конденсационном режиме с отключенными регуляторами давления полный расход теплоты брутто и расход свежего пара в зависимости от мощности на выводах генератора выражается уравнениями:

- при постоянном давлении в конденсаторе

P₂ = 5 кПа (0,05 кгс/см²);

Q₀ = 15,6 + 2,04N_т;

G₀ = 6,6 + 3,72N_т + 0,11(N_т - 69,2);

- при постоянном расходе (W = 8000 м³/ч) и температуре (t₁^в = 20 °С) охлаждающей воды

Q₀ = 13,2 + 2,10N_т;

G₀ = 3,6 + 3,80N_т + 0,15(N_т - 68,4).

Приведенные уравнения действительны в пределах изменения мощности от 40 до 80 МВт.

Расходы теплоты и свежего пара при конденсационном режиме для заданной мощности определяются по приведенным зависимостям с последующим введением необходимых поправок по соответствующим графикам. Эти поправки учитывают отличие эксплуатационных условий от номинальных (для которых составлена Типовая характеристика) и служат для пересчета данных характеристики на эксплуатационные условия. При обратном пересчете знаки поправок меняются на обратные.

Поправки корректируют расходы теплоты и свежего пара при неизменной мощности. При отклонении нескольких параметров от номинальных значений поправки алгебраически суммируются.

4. РЕЖИМ С РЕГУЛИРУЕМЫМИ ОТБОРАМИ

При включенных регулируемых отборах турбоагрегат может работать при одноступенчатой и двухступенчатой схемах подогрева сетевой воды. Возможна также работа без теплофикационного отбора с одним производственным. Соответствующие типовые диаграммы режимов по расходу пара и зависимости удельного расхода теплоты от мощности и производственного отбора даны на рис. 34 - 39, а удельные выработки электроэнергии на тепловом потреблении на рис. 49 - 50.

Диаграммы режимов рассчитаны по схеме, применяемой ПОТ ЛМЗ, и изображены на двух полях. Верхнее поле является диаграммой режимов (Гкал/ч) турбины с одним производственным отбором при Q_т = 0.

При включении теплофикационной нагрузки и прочих неизменных условиях происходит разгрузка либо только 28 - 30-й ступеней (при включенном одном нижнем сетевом подогревателе), либо 26 - 30-й ступеней (при включенных двух сетевых подогревателях) и снижение мощности турбины.

Значение снижения мощности зависит от теплофикационной нагрузки и определяется

ΔN_Qт = KQ_т,

где K - определенное при испытаниях удельное изменение мощности турбины ΔN_Qт/ΔQ_т, равное 0,160 МВт/(Гкал · ч) при одноступенчатом подогреве, и 0,183 МВт/(Гкал · ч) при двухступенчатом подогреве сетевой воды (рис. 31 и 32).

Отсюда следует, что расход свежего пара при заданной мощности N_т и двух (производственном и теплофикационном) отборах будет по верхнему полю соответствовать некоторой фиктивной мощности N^ф_т и одному производственному отбору

N^ф_т = N_т + ΔN_Qт.

Наклонные прямые нижнего поля диаграммы позволяют определить графически по заданной мощности турбины и теплофикационной нагрузке значение N^ф_т, а по нему и производственному отбору расход свежего пара.

Значения удельных расходов теплоты и удельных выработок электроэнергии на тепловом потреблении подсчитаны по данным, взятым из расчета диаграмм режимов.

В основе графиков зависимости удельного расхода теплоты от мощности и производственного отбора лежат те же соображения, что и в основе диаграммы режимов ПОТ ЛМЗ.

График такого типа предложен турбинным цехом МГП ПО «Союзтехэнерго» («Промышленная энергетика», 1978, № 2). Он предпочтительнее системы графиков q_т = f(N_т, Q_т) при различных Q_п = const, поскольку пользование им удобнее. Графики удельного расхода теплоты по соображениям непринципиального характера выполнены без нижнего поля; методика пользования ими пояснена примерами.

Данных, характеризующих режим при трехступенчатом подогреве сетевой воды, типовая характеристика не содержит, поскольку такой режим на установках данного типа в период проведения испытаний нигде не был освоен.

Влияние отклонений параметров от принятых при расчете Типовой характеристики за номинальные учитывается двояко:

а) параметров, не влияющих на теплопотребление в котле и отпуск теплоты потребителю при неизменных массовых расходах G₀, G_п и G_т, - внесением поправок к заданной мощности N_т(N_т + KQ_т).

Соответственно этой исправленной мощности по рис. 34 - 39 определяются расход свежего пара, удельный расход теплоты и полный расход теплоты;

б) поправки на P₀, t₀ и P_п вносятся к найденным после внесения указанных выше поправок к расходу свежего пара и полному расходу теплоты, после чего подсчитывается расход свежего пара и расход теплоты (полный и удельный) для заданных условий.

Данные для поправочных кривых на давление свежего пара рассчитаны с использованием результатов испытания; все прочие поправочные кривые составлены на основе данных ПОТ ЛМЗ.

5. ПРИМЕРЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ УДЕЛЬНОГО РАСХОДА ТЕПЛОТЫ, РАСХОДА СВЕЖЕГО ПАРА И УДЕЛЬНЫХ ТЕПЛОФИКАЦИОННЫХ ВЫРАБОТОК

Пример 1. Конденсационный режим с отключенными регуляторами давления в отборах.

Дано: N_т = 70 МВт; P₀ = 12,5 (125 кгс/см²); t₀ = 550 °С; Р₂ = 8 кПа (0,08 кгс/см²); G_пит = 0,93G₀; Δt_пит = t_пит - t^н_пит = -7 °С.

Требуется определить полный и удельный расходы теплоты брутто и расход свежего пара при заданных условиях.

Последовательность и результаты приведены в табл. П1.

Таблица П1

Пример 2. Режим одноступенчатого подогрева сетевой воды.

Дано: N_т = 80 МВт; Q_п = 30 Гкал/ч; Q_т = 60 Гкал/ч; Р_НТО = 0,06 (0,6 кгс/см²); Р₀ = 13,3 (133 кгс/см²); t₀ = 545 °С; Р_п = 1,5 (15,0 кгс/см²).

Прочие параметры и условия номинальные.

Требуется определить полный и удельный расход теплоты, расход свежего пара и удельные теплофикационные выработки. Последовательность и результаты приведены в табл. П2.

Таблица П2

Пример 3. Режим двухступенчатого подогрева сетевой воды.

Дано: N_т = 80 МВт; Q_п = 60 Гкал/ч; Q_т = 90 Гкал/ч; P_п - минимально возможное; P_ВТО = 0,15 (15 кгс/см²); Р₂ = 2 кПа (0,02 кгс/см²); τ₂ = 70 °С.

Возврат конденсата производственного отбора поступает в линию основного конденсата за ПНД № 2 (100 % при 100 °С). Прочие параметры и условия номинальные. Требуется определить расход свежего пара полный и удельный расходы теплоты. Последовательность и результаты приведены в табл. П3.

Таблица П3

^* При внесении поправки к мощности на давление в верхнем теплофикационном отборе Р_ВТО, отличное от 0,12 (1,2 кгс/см²), результат будет отвечать температуре обратной воды, соответствующей заданному давлению по кривой τ_2р = f(P_ВТО) на рис. 41, т.е. 60 °С.

^** В случае заметного отличия G_ЧСД^вх' от G_ЧСД^вх все значения в пп. 4 - 11 следует проверить по уточненному G_ЧСД^вх.

Расчет удельных теплофикационных выработок проводится аналогично приведенному в примере 2. Выработка теплофикационного отбора и поправка к ней на фактическое давление Р_ВТО определяется по рис. 49, б и 50, б.

Пример 4. Режим без теплофикационного отбора.

Дано: N_т = 80 МВт; Q_п = 120 Гкал/ч; Q_т = 0; Р₀ = 12,8 (128 кгс/см²); t₀ = 550 °С; Р_п = 1,1 (11 кгс/см²); Р₂ = 3 кПа (0,03 кгс/см²).

Прочие условия номинальные. Требуется определить полный и удельный расход теплоты, расход свежего пара и давления в теплофикационных отборах.

Последовательность и результаты приведены в табл. П4.

Таблица П4

^* Давления в отборах ЧСНД и температура конденсата по ПНД могут быть определены по графикам конденсационного режима в зависимости от G_ЧСД^вх, при соотношении G_ЧСД^вх/G₀ = 0,83.

6. УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ