СИСТЕМЫ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ
САМОЛЕТОВ И ВЕРТОЛЕТОВ

МЕТОДИКА РАСЧЕТА ПОКАЗАТЕЛЕЙ БЕЗОТКАЗНОСТИ

ГОСТ 24898-81

 

 

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ ПО СТАНДАРТАМ
Москва

 

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР

Постановлением Государственного комитета СССР по стандартам от 31 июля 1981 г. № 3657 срок действия установлен

с 01.01.1983 г.
до 01.01.1988 г.

Несоблюдение стандарта преследуется по закону

Настоящий стандарт распространяется на системы электроснабжения самолетов и вертолетов и устанавливает методику расчета показателей безотказности этих систем на этапе проектирования.

Термины, применяемые в стандарте, и их определения приведены в справочном приложении 1.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. При расчете показателей безотказности систему электроснабжения представляют как систему с несколькими входами и выходами, состоящую из первичной и вторичной систем генерирования, а также систем распределения электроэнергии переменного и постоянного тока.

1.2. Входами системы электроснабжения приняты выходные валы коробок приводов маршевых двигателей или вал несущего винта вертолета и выходной вал коробки приводов двигателя вспомогательной силовой установки (ВСУ).

1.3. Выходами системы электроснабжения приняты шины распределительных устройств (РУ) переменного и постоянного тока.

1.4. Входы первичной системы генерирования совпадают с входами системы электроснабжения.

1.5. Выходами первичной системы генерирования приняты центральные распределительные устройства (ЦРУ).

1.6. Входами вторичной системы генерирования приняты ЦРУ (РУ) системы распределения электроэнергии, к которым подключены входные выводы преобразователей (выпрямительных устройств).

1.7. Выходами вторичной системы генерирования приняты ЦРУ, к которым подключены выходные выводы преобразователей (выпрямительных устройств).

1.8. Входами систем распределения электроэнергии приняты ЦРУ (места подключения генераторов выпрямительных устройств или преобразователей).

1.9. Выходы систем распределения электроэнергии совпадают с выходами системы электроснабжения.

1.10. Методика позволяет определить следующие показатели безотказности:

вероятность безотказной работы системы электроснабжения;

среднюю наработку системы до конкретного вида отказа.

1.11. Расчет показателей безотказности систем электроснабжения производится при следующих условиях:

поток отказов - пуассоновский;

перед каждым полетом обеспечивается исправное состояние системы электроснабжения и ее элементов;

вероятность срабатывания аппаратов защиты сети при коротких замыканиях в зоне работы защиты равна 1.

1.12. При расчете показателей безотказности должны определяться следующие состояния системы электроснабжения:

повышение температуры в системе электроснабжения за допустимые пределы,

нормальная работа,

частичная работа,

аварийная работа и

длительная ненормальная работа системы электроснабжения в целом, а также для каждого и (или) заданного сочетания состояния РУ при всех или заданных несовместных состояниях системы (двигателей).

Виды отказов системы электроснабжения и ее элементов приведены в рекомендуемом приложении 2.

2. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ПОКАЗАТЕЛЕЙ БЕЗОТКАЗНОСТИ

2.1. Исходные данные

2.1.1. Исходными данными для расчета показателей безотказности являются:

технические требования к системе электроснабжения;

электрическая схема системы электроснабжения;

интенсивность отказов элементов системы электроснабжения;

время полета.

2.1.2. Интенсивности отказов элементов системы электроснабжения должны быть получены на основе статистических данных об отказах этих элементов при эксплуатации.

2.1.3. При разработке новых функциональных блоков, входящих в состав системы генерирования или системы распределения электроэнергии, и отсутствии интенсивностей видов отказов этих блоков, последние рассчитываются по справочникам интенсивностей отказов элементов, входящих в блок.

Резервируемые элементы, когда порядок возникновения их отказов не влияет на работоспособность рассматриваемой системы электроснабжения, должны объединяться в один эквивалентный элемент (узел) с интенсивностью отказов, вычисляемой по формуле

где λ - интенсивность отказов одного из параллельно соединенных элементов;

λ_э - эквивалентная интенсивность отказов узла, содержащего параллельно соединенные элементы;

t - время, на которое рассчитывается показатель безотказности узла, системы;

п - число взаиморезервируемых элементов;

т - минимальное число элементов, отказ которых приводит к отказу эквивалентного элемента (узла);

 - число сочетаний из п элементов по т.

2.1.4. При отсутствии в справочниках интенсивностей отказов элементов, входящих в функциональный блок, допускается устанавливать их на основании интенсивностей отказов аналогичных элементов.

2.1.5. Время, на которое рассчитываются показатели безотказности системы электроснабжения, должно соответствовать наибольшему возможному времени полета самолета (вертолета).

2.2. Метод логических схем

2.2.1. Метод логических схем должен применяться для расчета показателей безотказности системы электроснабжения или отдельных ее участков, если порядок возникновения отказов отдельных элементов системы электроснабжения не влияет на ее работоспособность.

2.2.2. При использовании метода логических схем результаты анализа работоспособности системы электроснабжения представляют в виде логических условий появления отказов в зависимости от состояния ее элементов и вычисления вероятностей этих отказов.

2.2.3. Вероятность безотказной работы системы, состоящей из N последовательно соединенных элементов, вычисляют по формуле

где Р_i (t) - вероятность безотказной работы элемента.

2.2.4. Вероятность безотказной работы системы, состоящей из параллельно соединенных элементов, вычисляют по формуле

где Q_i (t) - вероятность отказа i-го элемента.

2.2.5. Вероятности безотказной работы системы, элементы которой соединены последовательно-параллельно, вычисляют по формулам (2) и (3).

2.3. Табличный метод

2.3.1. Табличный метод должен применяться для расчета показателей безотказности системы или отдельных ее участков, в которых порядок возникновения отказов отдельных элементов системы влияет на ее работоспособность.

2.3.2. При использовании табличного метода результаты анализа показателей безотказности системы электроснабжения или ее части представляют в виде таблицы несовместных состояний системы электроснабжения и последующего вычисления вероятностей этих состояний.

2.3.3. Табличным методом вычисляют вероятности видов отказов канала или системы электроснабжения (генерирования, распределения) с учетом последовательностей их возникновения.

2.3.4. Для составления таблицы несовместных состояний (табл. 1) нумеруют отказы элементов системы и вводят следующие обозначения:

х₀ - отсутствие отказов в системе;

x_t - i-й отказ элемента системы;

y_i - состояние системы электроснабжения или отдельной ее части.

Один элемент системы может иметь несколько видов отказов, при этом каждому виду отказа присваивается свой номер.

2.3.5. Порядок заполнения табл. 1

2.3.5.1. В головке табл. 1 указывают все возможные отказы элементов рассматриваемой системы x₁, х₂, ..., х_п.

2.3.5.2. В заголовки строк таблицы заносятся отказы элементов, при которых система остается в состоянии нормальной или частичной работы, при этом первая строка заголовка строк таблицы соответствует первоначальному состоянию системы, когда все элементы исправны х₀. На пересечении этой строки и i-й колонки (х_i) указывают состояние системы при отказе x_i, соответствующее отказу элемента первого порядка.

Таблица 1

Примечание. Работоспособное состояние соответствует нормальной или частичной работе системы.

2.3.5.3. Из полученной первой строки выбирают состояния, соответствующие нормальной или частичной работе, и заносят в заголовки строк (2, 3-й и т.д.), на пересечении полученных строк и колонок заносят состояния системы, соответствующие указанным в заголовках строк и головке таблицы отказам элементов, например, на пересечении строки x_i и колонки x_k указывают состояние системы y_i при появлении отказа x_i, затем x_k и называемое состояние системы, соответствующее отказу элементов второго порядка.

2.3.5.4. Формирование состояний системы, соответствующих отказам элементов третьего порядка, производят аналогично, т.е. все состояния второго порядка, соответствующие нормальной или частичной работе при отказах элементов х_i и x_k указывают в заголовках строк, следующих за строками второго порядка, на пересечении полученных новых строк и тех же колонок таблицы заносят состояния системы, соответствующие отказам элементов третьего порядка x_i, x_k, x_l и т.д.

2.3.5.5. Если сочетание отказов, указанных в заголовке строки и головке колонки, невозможно, то на пересечении этой строки и этой колонки ставят знак «-», например на пересечении строки x₁, х₃ и колонок х₁ и x₃ ставят знак «-», так как отказы x₁ и x₃ элементов уже произошли (см. строку x₁, х₃) и повторно они не могут возникнуть.

2.3.6. Вероятность состояния системы у_j определяют как сумму вероятностей состояний, обозначенных в табл. 1 и соответствующих данному виду отказа (у_i)

2.3.7. Вероятность состояния системы y_i, находящегося в первой строке таблицы и соответствующего виду отказа элемента x_i (отказ первого порядка), вычисляют по формуле

где

L₀ - сумма интенсивностей всех видов отказов элементов системы;

λ_i - интенсивность i-го отказа (x_i) элемента системы.

При L₀ £ 0,01 формула упрощается

2.3.8. Вероятность состояния системы y_i, находящегося во второй и последующих строках таблицы и соответствующего видам отказов элементов x_t и х_k (отказ второго порядка), вычисляют по формуле

где

λ_k - интенсивность k-го отказа (х_k) элемента системы при наличии отказа х_i, если

2.3.9. В общем случае вероятность состояний системы y_i второго, третьего и т.д. порядков, соответствующая рассматриваемому виду отказа системы, вычисляют по формуле

где λ_i, λ_k, λ_l, ... λ_m - интенсивности i, k, l ... m-го отказов элементов системы;

 - сумма интенсивностей отказов x_p за исключением х_i и х_k;

 - сумма интенсивностей отказов x_p за исключением х_i, x_k, x_l.

Если после i-го отказа (i и k и т.д.) отказы a, g ... r невозможны, то в сумму L_i (L_ik) не входят также интенсивности отказов λ_a, λ_g ... λ_r

                                      

2.3.10. Относительную погрешность, обусловленную ограничением расчета отказами элементов порядка r₀, вычисляют по формуле

где r₀ - наибольшее число отказов элементов, принятое при расчете;

Q - полученная вероятность состояния системы.

Для конкретного вида отказа системы, который может произойти только при наличии определенных видов отказов элементов среди r₀ ± 1 отказов, относительную погрешность вычисляют по формуле

где  - сумма интенсивностей тех видов отказов элементов, без которых невозможен рассматриваемый вид отказа системы;

Q_в.о. - вероятность конкретного вида отказа системы.

2.4. Вероятность аварийной работы системы электроснабжения рассчитывают с учетом безотказности аварийных источников (аккумуляторов и преобразователей).

2.5. Вероятности частичной работы системы электроснабжения рассчитывают с учетом источников, установленных на ВСУ.

2.6. Среднюю наработку системы до конкретного вида отказа вычисляют по формуле

где

P = 1 - Q_в.о.

2.7. Порядок расчета показателей безотказности

2.7.1. Перед расчетом должен быть проведен анализ принципиальных и (или) монтажных схем системы электроснабжения, определены участки схем, состояния которых могут быть рассчитаны независимо от других участков (каналы системы генерирования, каналы системы распределения электроэнергии, отдельные РУ для заданных состояний входов).

2.7.2. Отдельные участки схемы системы электроснабжения следует рассматривать как самостоятельные схемы со своими входами и выходами.

2.7.3. Для каждого заданного состояния входов определяют вероятности следующих состояний системы электроснабжения:

нормальной работы,

аварийной работы,

длительной ненормальной работы,

а также вероятности состояний каждой шины и сочетаний шин, обеспечивающих работу приемников 1 и 2-й категорий (частичная работа системы электроснабжения).

Таблица 2

2.7.4. Результаты расчета состояний системы электроснабжения оформляют в виде табл. 2, а результаты расчета состояний каждой шины или сочетания шин могут быть представлены аналогично табл. 2.

2.7.5. Вероятность повышения температуры за допустимые пределы из-за выхода из строя подшипников в системе генерирования и неустраненных коротких замыканий на ЦРУ определяют по формуле

где  - вероятность повышения температуры в канале системы генерирования за допустимые пределы;

п - число каналов системы электроснабжения.

2.7.6. Пример расчета показателей безотказности приведен в справочном приложении 3.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Справочное

ТЕРМИНЫ, ПРИМЕНЯЕМЫЕ В СТАНДАРТЕ, И ИХ ОПРЕДЕЛЕНИЯ

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Рекомендуемое

ВИДЫ ОТКАЗОВ

1. Виды отказов систем электроснабжения устанавливаются по их влиянию на качество электроэнергии на шинах РУ или на тепловой режим элементов системы электроснабжения.

2. Виды отказов системы электроснабжения (первичной системы генерирования)

2.1. Повышение температуры в системе за допустимые пределы.

2.2. Повышение модуляции напряжения за допустимые для нормальной работы пределы (автоколебания напряжения).

2.3. Повышение модуляции частоты за допустимые для нормальной работы пределы (автоколебания частоты).

2.4. Повышение напряжения за допустимые для нормальной или аварийной работы пределы.

2.5. Понижение напряжения за допустимые для нормальной или аварийной работы пределы.

2.6. Повышение частоты за допустимые для нормальной или аварийной работы пределы.

2.7. Понижение частоты за допустимые для нормальной или аварийной работы пределы.

2.8. Увеличение искажений формы кривой переменного напряжения за допустимые пределы.

2.9. Увеличение небаланса напряжений за допустимые для нормальной или аварийной работы пределы.

2.10. Повышение пульсаций постоянного напряжения за допустимые пределы.

2.11. Отключение определенного числа каналов системы электроснабжения.

3. Виды отказов вторичной системы генерирования постоянного тока соответствуют видам, указанным в пп. 2.1; 2.4; 2.5; 2.10; 2.11.

4. Виды отказов системы распределения электроэнергии соответствуют видам, указанным в пп. 2.1; 2.5; 2.11.

5. Виды отказов элементов (функциональных блоков) системы генерирования приведены в табл. 1.

Таблица 1

6. Виды отказов элементов системы распределения электроэнергии приведены в табл. 2.

Таблица 2

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Справочное

ПРИМЕР РАСЧЕТА ПОКАЗАТЕЛЕЙ БЕЗОТКАЗНОСТИ

1. Описание функционирования системы электроснабжения

1.1. В качестве примера рассматривается типовая двухканальная система электроснабжения (черт. 1). Первичная система электроснабжения переменного тока состоит из двух каналов, которые могут работать раздельно или параллельно. Вторичная система электроснабжения постоянного тока также состоит из двух раздельно работающих каналов. Каждый канал системы электроснабжения переменного и постоянного тока состоит из системы генерирования и системы распределения электроэнергии соответственно переменного и постоянного тока.

1.2. В состав канала системы генерирования переменного тока (КГ1, КГ2) входят:

привод постоянной частоты вращения (ППЧВ);

генератор переменного тока (ГТ);

блок регулирования напряжения (БРН);

блок защиты и управления (БЗУ);

блок регулирования частоты (БРЧ);

блок трансформаторов тока (БТТ).

Кроме того, в состав системы генерирования для удобства расчета включена коммутационная аппаратура, фильтры локализации радиопомех, ЦРУ, линии и аппаратура переключения ЦРУ.

Черт. 1

В состав канала системы распределения электроэнергии переменного тока входят:

РУ, соединенные линиями с соответствующими ЦРУ, в данном примере в один канал входят РУ1, РУ3 и РУ5, а в другой - РУ2, РУ4, РУ6 (см. черт. 1);

трехфазные линии, соединяющие соответствующие РУ и ЦРУ;

аппаратура коммутации и защиты сети;

автоматы переключения шин (АПШ).

Следует учитывать, что основные линии расщепленные, каждая фаза содержит три провода; резервные линии нерасщепленные.

В состав канала системы генерирования постоянного тока (ВУ1, ВУ2) входят:

выпрямительное устройство (ВУ), питающееся от ЦРУ (или РУ) соответствующего канала системы электроснабжения переменного тока;

аппаратура и линии переключения ЦРУ постоянного тока;

ЦРУ постоянного тока;

аппаратура защиты фидера ВУ и линий переключения.

В состав канала системы распределения электроэнергии постоянного тока входят:

РУ, соединенные линиями с соответствующими ЦРУ, в данном примере в один канал входят РУ7, РУ9, РУ10, а в другой - РУ8, РУ11, РУ12 (см. черт. 1);

линии соединяющие РУ и ЦРУ соответствующего канала системы распределения электроэнергии;

аппаратура защиты и коммутации сети.

Каждый канал системы электроснабжения переменного тока может работать независимо от другого канала. При выходе из строя одного из каналов системы генерирования (генератора, привода, двигателя и т.д.) аппаратура защиты системы генерирования (БЗУ) выдает сигнал на отключение и подключение его к исправному каналу системы генерирования (исправному ЦРУ). В системе распределения электроэнергии переменного тока предусмотрено резервирование питания РУ5 и РУ6. При отклонениях напряжения и частоты за допустимые ГОСТ 19705-81 пределы для нормального режима АПШ выдает сигнал на отключение РУ5 (РУ6) от соответствующего канала системы распределения электроэнергии и подключение его к РУ6 (РУ5) другого канала системы распределения электроэнергии.

В системе электроснабжения имеются также аварийные источники электроэнергии - аккумуляторные батареи (GB1, GB2) и статические преобразователи (G1, G2), работа которых необходима при отказе основных источников электроэнергии - генераторов переменного тока и (или) других элементов системы генерирования, приводящих к обесточиванию ЦРУ1 и ЦРУ2.

Для обеспечения электропитанием оборудования при подготовке полета или наземной отладке оборудования устанавливается вспомогательный источник электроэнергии (G_всу), который может использоваться также при частичной работе, после его запуска от аккумуляторной батареи.

2. Разделение системы электроснабжения на отдельные функциональные части

Требуемое качество электроэнергии должно поддерживаться на выводах приемников по ГОСТ 19705-81, при этом соответствующее качество электроэнергии в точке регулирования (на ЦРУ) обеспечивается системой генерирования. Таким образом, система генерирования обеспечивает качество электроэнергии на ЦРУ, соответствующее требованиям ГОСТ 19705-81 для точки регулирования, а качество электроэнергии на выводах приемников обеспечивает система распределения электроэнергии при условии, что в точке регулирования качество электроэнергии соответствует требованиям ГОСТ 19705-81.

В соответствии с п. 2.7.1 настоящего стандарта система электроснабжения должна быть разделена на систему генерирования и систему распределения электроэнергии. В данном примере имеются первичная и вторичная системы электроснабжения (соответственно переменного и постоянного тока), поэтому схема (см. черт. 1) разделена на четыре части:

система генерирования переменного тока;

система распределения электроэнергии переменного тока;

система генерирования постоянного тока;

система распределения электроэнергии постоянного тока.

3. Система генерирования переменного тока

3.1. Из схемы (см. черт. 1) видно, что система генерирования переменного тока имеет четыре входа и четыре выхода, причем входы, работающие в аварийном режиме, не зависят от входов основных систем генерирования, поэтому схема при питании от основных источников может рассматриваться отдельно от схемы системы генерирования, работающей в аварийном режиме. Часть схемы, включающая генератор, установленный на вспомогательной силовой установке (G_всу), розетку аэродромного питания (РАП), контактор К1, нормально-разомкнутые контакты контакторов К2 и К3, а также линии, соединяющие G_всу, РАП, K1, K2 и К3, работает при отключенных каналах системы генерирования КГ1 и КГ2. Это позволяет схему системы генерирования яри нормальной работе представить как указано на черт. 2.

Для расчета показателей безотказности работы схемы (см. черт. 2) предварительно определяют вероятность безотказной работы одного раздельно работающего КГ1 (КГ2), до контактов контактора К4 (К5).

Черт. 2

3.2. Принятые при расчете интенсивности отказов отдельных элементов (блоков) канала системы генерирования до включающего контактора приведены в табл. 1.

Таблица 1

3.3. Для составления таблицы несовместных состояний канала системы генерирования необходимо группировать отдельные виды отказов элементов, приводящих к одинаковым состояниям канала системы генерирования, независимо от порядка их возникновения.

В табл. 2 приняты следующие обозначения:

х₁ - отказ подшипников

λ₁ = λ_Г3 = 0,039 · 10^-4, 1/ч;

х₂ - появление недопустимой модуляции напряжения

λ₂ = λ_PH4 + λ_KP2 = 0,039 · 10^-4, 1/ч;

x₃ - повышение напряжения

λ₃ = λ_PH2 = 0,37 · 10^-4, 1/ч;

x₄ - короткое замыкание якоря генератора

λ₄ = λ_Г1 = 0,02 · 10^-4, 1/ч;

х₅ - снижение напряжения

λ₅ = λ_Г2 + λ_PH1 + λ_П2гр + λ_П1гр = 0,871 · 10^-4, 1/ч;

х₆ - обрыв обмотки переменного тока генератора

λ₆ = λ_Г4 = 0,013 · 10^-4, 1/ч;

х₇ - понижение частоты

λ₇ = λ_КР4 + λ_СЧ1 = 1,99 · 10^-4, 1/ч;

x₈ - повышение частоты

λ₈ = λ_КР1 + λ_ПЧ1 = 1,84 · 10^-4, 1/ч;

х₉ - снижение частоты до значения менее 320 Гц

λ₉ = λ_СЧ2 = 0,25 · 10^-4, 1/ч;

х₁₀ - повышение частоты до значения более 480 Гц

λ₁₀ = λ_ПЧ2 = 0,20 · 10^-4, 1/ч;

х₁₁ - отказ защиты от короткого замыкания

λ₁₁ = λ_ЗУ2 + λ_ТТ1 = 0,492 · 10^-4, 1/ч;

х₁₂ - несрабатывание защиты от повышения напряжения

λ₁₂ = λ_ЗУ3 = 0,20 · 10^-4, 1/ч;

х₁₃ - несрабатывание защиты от понижения напряжения

λ₁₃ = λ_ЗУ4 = 0,081 · 10^-4, 1/ч;

х₁₄ - несрабатывание защиты от несимметрии напряжения

λ₁₄ = λ_ЗУ5 = 0,1 · 10^-4, 1/ч;

х₁₅ - несрабатывание защиты от повышения частоты, срабатывающей в диапазоне 420 - 480 Гц, или понижения частоты, срабатывающей в диапазоне 380 - 320 Гц

λ₁₅ = λ_ЗУ6 = 0,101 · 10^-4, 1/ч;

х₁₆ - несрабатывание защиты от понижения частоты до значения менее 320 Гц

λ₁₆ = λ_ЗУ7 = 0,129 · 10^-4, 1/ч;

х₁₇ - несрабатывание защиты от повышения частоты до значения более 480 Гц

λ₁₇ = λ_ЗУ8 = 0,143 · 10^-4, 1/ч;

х₁₈ - отказ ограничения напряжения

λ₁₈ = λ_РН5 = 0,029 · 10^-4, 1/ч;

х₁₉ - отказ общей части всех видов защиты канала генерирования

λ₁₉ = λ_ЗУ14 = 0,14 · 10^-4, 1/ч;

03 - канал генерирования неисправен и есть сигнал на отключение канала;

1 - работоспособное состояние канала (качество электроэнергии соответствует требованиям ГОСТ 19705-79 для нормальной или частичной работы);

ПТ - повышение температуры за допустимые пределы;

М - недопустимая модуляция (автоколебания);

ПН - повышение напряжения;

СН - понижение (снижение) напряжения;

ПЧ - повышение частоты;

СЧ - понижение (снижение) частоты;

НН - недопустимый небаланс напряжений.

В табл. 2 не включены отказы, связанные с ложным отключением канала (ЗУ1), так как этот вид отказа удобнее сгруппировать с отказами контакторов K1 (K2) - незамыканием нормально разомкнутых контактов и. обрывом обмотки.

Вероятности возникновения возможных видов отказов канала (см. табл. 2) вычисляют по формулам:

где

Q₀₃ = 16,67 × 10^-4;

Относительную погрешность расчета вероятности того, что канал системы генерирования выйдет из строя и будет сигнал на его отключение (отказ «03»), обусловленная ограничением расчета отказами второго порядка вычисляют по формуле (10) настоящего стандарта:

где

r₀ - наибольшее принятое число отказов элементов, приводящих к отказу канала системы генерирования;

t - время, в течение которого определяется показатель безотказности.

В данном примере r₀ = 2, t = 3 ч;

Q₀₃ - вероятность отказа канала системы генерирования и наличия сигнала на его отключение, в данном примере Q₀₃ = 16,67 · 10^-4.

 

Таблица 2

 

Относительную погрешность расчета вероятностей видов отказов канала системы генерирования, обусловленную ограничением расчета отказами второго порядка, будем определять по формуле (11) настоящего стандарта.

Повышение температуры возможно при отказе подшипников генератора (λ₁) или при коротком замыкании внутри генератора (λ₄), (см. табл. 2), поэтому:

d_r0 £ 1,2 · 10^-5.

Аналогичным способом оценивают относительные погрешности расчета недопустимых модуляций напряжения, повышения напряжения и т.д.

Для повышения частоты:

d_r0 £ 2,08 · 10^-2.

Для недопустимого небаланса напряжений:

d_r0 £ 2,05 · 10^-2.

Полученная относительная погрешность вполне приемлема, поэтому отказы более высокого порядка (отказы 3-х, 4-х и т.д. элементов) можно не учитывать.

Значения вероятностей возникновения отказов канала системы генерирования приведены в табл. 3.

3.4. Для составления таблицы несовместных состояний ЦРУ, при условии безотказной работы двигателей, виды отказов каждого канала системы генерирования, приведенных в табл. 3, необходимо дополнить отказами контакторов К1 и К2 резервирующих линий и шин ЦРУ1 и ЦРУ2, табл. 4.

Таблица 3

Таблица 4

Если требуется рассчитать вероятность возникновения каждого из видов отказов длительной ненормальной работы М, ПН, ПЧ, СЧ, НН, то в таблицу следует включать все виды отказов канала системы генерирования (см. табл. 3).

Расчет вероятностей состояний ЦРУ1 и ЦРУ2 выполнен аналогично расчету (см. табл. 2). В табл. 5 каждая клетка состояния ЦРУ1 и ЦРУ2 разделена горизонтальной линией, верхняя клетка соответствует состоянию ЦРУ1, а нижняя ЦРУ2.

В табл. 5, 6 и 9 приняты следующие обозначения:

0 - напряжение на ЦРУ (РУ) пониженное, соответствующий канал системы генерирования отключен;

1 - работоспособное состояние ЦРУ (РУ);

К - короткое замыкание на ЦРУ;

01 - напряжение на ЦРУ пониженное, соответствующий канал системы генерирования не отключен;

02 - напряжение на ЦРУ ненормальное (любое кроме пониженного), канал системы генерирования не отключен.

Таблица 5

 

Отказы элементов системы в табл. 5 обозначены:

x₁ (x₂) - отказ первого (второго) канала системы генерирования и есть сигнал на его отключение

(λ₁ = λ₃ = 5,56 · 10^-4, 1/ч);

x₃ (x₅) - ложное отключение первого (второго) канала системы генерирования

(λ₃ = λ₅ = 1,12 · 10^-4, 1/ч);

x₄ (x₆) - замыкание нормально-разомкнутых контактов контактора К4 (К5)

(λ₄ = λ₆ = 0,4 · 10^-6, 1/ч);

x₇ (x₈) - обрыв резервирующей линии ЦРУ1 (ЦРУ2)

(λ₇ = λ₈ = 0,12 · 10^-6, 1/ч);

x₉ (x₁₀) - снижение напряжения на ЦРУ1 (ЦРУ2) до нуля

(λ₉ = λ₁₀ = 0,001 · 10^-6, 1/ч);

x₁₁ (x₁₂) - пониженное напряжение первого (второго) канала системы генерирования и нет сигнала на его отключение

(λ₁₁ = λ₁₂ = 0,288 · 10^-8, 1/ч);

x₁₃ (x₁₄) - напряжение первого (второго) канала ненормальное (любое кроме пониженного) и нет сигнала на его отключение

(λ₁₃ = λ₁₄ = 0,163 · 10^-4, 1/ч);

Отказы контакторов К4 и К5, приводящие к незамыканию нормально-разомкнутых контактов, объединены с ложным отключением канала системы генерирования ЗУ1,

(λ₃ = λ₅ = λ_КЗ + λ_К1 + λ_ЗУ1 = 1,12 · 10^-4, 1/ч).

Определение эквивалентной интенсивности отказа резервной линии по п. 1.4.2.

Отказы отдельных каналов системы генерирования до контакторов К4 и K5 объединены следующим образом:

λ₁₁ = λ₁₂ = λ_CH = 0,288 · 10^-8, 1/ч,

λ₁₃ = λ₁₄ = λ_M + λ_ПН + λ_ПЧ + λ_СЧ + λ_НН = 0,163 · 10^-4, 1/ч.

3.5. При отказе одного из двигателей соответствующий канал системы генерирования отключается, схема генерирования приведена на черт. 3

Как видно из схемы, состояние контактора К4 будет постоянное: нормально-замкнутые контакты его будут замкнуты, замыкание нормально-разомкнутых контактов невозможно.

Резервирующая линия ЦРУ2 не влияет на состояние ЦРУ1 и ЦРУ2, поэтому при составлении табл. 6 принято во внимание восемь видов отказов, (см. черт. 3):

х₁ - отключение канала

λ₁ = 5,58 · 10^-4, 1/ч;

х₂ - понижение напряжения, канал не отключен

λ₂ = 0,288 · 10^-8, 1/ч;

Черт. 3

Таблица 6

x₃ - повышение напряжения, частоты, канал не отключен

λ₃ = 0,518 · 10^-8, 1/ч;

x₄ - незамыкание контактов К5 с учетом ложной работы аппаратуры защиты канала системы генерирования

λ₄ = 1,13 · 10^-4, 1/ч;

x₅ - замыкание нормально-разомкнутых контактов контактора К5

λ₅ = 0,4 · 10^-6, 1/ч;

x₆ - обрыв резервирующей линии ЦРУ1

λ₆ = 31 · 10^-6, 1/ч;

х₇ - короткое замыкание на шинах ЦРУ1

λ₇ = 0,1 · 10^-8, 1/ч;

x₈ - короткое замыкание на шинах ЦРУ2

λ₈ = 0,1 · 10^-8, 1/ч.

Результаты расчета условных вероятностей сочетаний состояний ЦРУ1 и ЦРУ2, приведенных в табл. 5 и 6, сведены в табл. 7, при этом все отказы, при которых на ЦРУ1 и ЦРУ2 напряжение соответствует длительной ненормальной работе и хотя бы один канал системы генерирования не отключен, объединены.

Если требуется определить вероятность безотказной работы системы генерирования с учетом отказов двигателя, то для заданной вероятности отказа двигателя Q_д ее определяют по формуле

Р_сг = Р_2д · Р_сг/2д + 2Р_1д · Р_сг/1д + Р_од · Р_сг/од,

где

Р_2д = (1 - Q_2д)² - вероятность безотказной работы двух двигателей;

Р_1д = Р_д · Q_д = (1 - Q_д) Q_д - вероятность того, что отказал только один двигатель (из двух);

Р_сг/1д - вероятность безотказной работы системы генерирования при отказе одного двигателя;

Р_сг/од - вероятность безотказной работы системы генерирования при отказе двух двигателей;

Р_од = Q²_д - вероятность отказа двух двигателей;

Р_сг/2д - условная вероятность безотказной работы системы, генерирования при исправных двух двигателях и т.д.

Аналогично может быть определена вероятность отказа системы генерирования.

Вероятность отказа одного канала системы генерирования из двух составляет 1,9 · 10^-6 (при исправных двигателях). Если при этом возникает необходимость отключать часть приемников электроэнергии, то вероятность 1,9 · 10^-6 будет вероятностью частичной работы системы электроснабжения. Полученная вероятность, равная 2,2 · 10^-10 длительной ненормальной работы, когда каналы системы генерирования не отключаются, являются одним из слагаемых вероятности длительной ненормальной работы системы электроснабжения.

4. Система распределения электроэнергии переменного тока

4.1. Система распределения электроэнергии переменного тока (черт. 4) включает в себя РУ1, РУ2, РУ3, РУ4, РУ5 и РУ6, причем РУ5 и РУ6 резервированы и могут обеспечиваться электроэнергией от обоих независимых каналов системы электроснабжения. Если напряжение на шинах РУ5 снизится за допустимые ГОСТ 19705-81 пределы, то АПШ выдает сигнал на контактор К6, который переключает шины РУ5 на питание от второй системы переменного тока через РУ6. При выходе параметров качества электроэнергии на РУ5 и РУ6 за допустимые ГОСТ 19705-81 пределы, включаются контакторы К8 и К9 и аварийные секции шин РУ5 и РУ6 обеспечиваются электроэнергией от преобразователей с выходным напряжением 115/200 В, частотой 400 Гц, при этом контакторы К8 и К9 отключают аварийные секции шин РУ5 и РУ6 от остальной системы распределения электроэнергии. Виды отказов элементов системы распределения электроэнергии приведены в табл. 8.

Таблица 7

Черт. 4

Таблица 8

4.2. Линии питания одной фазы конкретного РУ, например, РУ1, РУ2, РУ3 и РУ4 приведены на черт. 5. Все возможные отказы элементов линии приводят к обрыву цепи (провода), включая короткое замыкание на корпус, так как при коротком замыкании срабатывают предохранители.

Черт. 5

Последовательно с каждым проводом включены два предохранителя, укрепленные четырьмя болтами. Интенсивность отказов последовательно соединенных проводов, предохранителей (или автомата защиты), болтовых соединений вычисляют по формулам:

λ_1П = (λ_П2 + λ_П1)l + 2λ_А31пр + 4λ_Б1

- если провод защищен предохранителями с двух сторон или

λ_1П = (λ_П2 + λ_П1)l

- автомат защиты при этом учитывается при определении интенсивности отказа линии (см. ниже).

Для РУ1 (РУ2), при длине линии l = 10 м, провод защищен с двух сторон предохранителями

λ_1П1 = [(0,01 + 0,01) · 10 + 10 · 2 + 0,08 · 4] · 10^-6 1/ч = 20,54 · 10^-6, 1/ч.

Для РУ3 (РУ4), при длине l = 25 м, провод защищен с двух сторон

λ_1П3 = [(0,01 + 0,01) · 25 + 10 · 2 + 0,08 · 4] · 10^-6 1/ч = 20,82 · 10^-6, 1/ч.

Линии, соединяющие ЦРУ1 с РУ1 и РУ3, а также ЦРУ2 с РУ2 и РУ4, расщепленные, в каждой фазе линии проложено по три провода, при этом отказ линии наступает при отказе любых двух проводов фазы линии. В соответствии с п. 2.1.3 настоящего стандарта интенсивность отказа любой фазы основной линии будет равна:

для РУ1 (РУ2)

для РУ3 (РУ4)

Нерасщепленная резервирующая линия РУ5 (РУ6), защищенная трехфазным автоматом защиты с одной стороны, при длине линии 6 м, будет иметь интенсивность отказов, равную

λ_1ФПрез = [(0,01 + 0,01) · 10^-6] · 6 = 0,12 · 10^-6, 1/ч

(без учета аппаратуры защиты)

4.3. Отказ трехфазной линии происходит при отказе любой из трех однофазных линий, поэтому для основных линий интенсивность отказа будет равна:

λ_Л1 = 3λ_ЛФ1 = 3,78 · 10^-9 · 3 = 11,3 · 10^-9, 1/ч;

λ_Л3 = 3λ_ЛФ3 = 3,92 · 10^-9 · 3 = 11,8 · 10^-9, 1/ч;

для резервных линий

λ_Л3р = 3λ_1Фрез + λ_А31 + 2λ_Б1 = 15,52 · 10^-6, 1/ч.

4.4. Вероятности безотказной работы РУ1, РУ2, РУ3 и РУ4 для различных состояний ЦРУ1 и ЦРУ2 могут быть определены непосредственно по интенсивностям отказов линий и возникновению коротких замыканий на этих РУ.

При исправном состоянии ЦРУ1:

где Р₁ и P₃ - вероятности безотказной работы соответственно РУ1 и РУ3.

Для РУ2 и РУ4 величины будут такие же:

Р₂ = Р₁ и P₄ = P₃.

4.5. Распределительные устройства РУ5 и РУ6 имеют между собой связи через резервирующие линии и контакторы К6 и К7, управляемые автоматами переключения шин АПШ1 и АПШ2.

При составлении табл. 9 несовместных состояний РУ5 и РУ6 приняты следующие обозначения:

x₁ - короткое замыкание на РУ5

(λ₁ = 0,001 · 10^-6, 1/ч);

x₂ - короткое замыкание на РУ6

(λ₂ = 0,001 · 10^-6, 1/ч);

х₃ - отказ линии РУ5, включая отказ контактора К6 (незамыкание, обрыв обмотки)

(λ₃ = 1,3 · 10^-6, 1/ч);

x₄ - отказ линии РУ6, включая отказ контактора К7 (незамыкание, обрыв обмотки)

(λ₄ = 1,3 · 10^-6, 1/ч);

x₅ - отказ резервирующей линии РУ5 с учетом замыкания нормально-разомкнутых контактов К6

(λ₅ = 15,52 · 10^-6, 1/ч);

x₆ - отказ резервирующей линии РУ6 с учетом замыкания нормально-разомкнутых контактов К7

(λ₆ = 15,52 · 10^-6, 1/ч);

x₇ - ложное срабатывание АПШ1

(λ₇ = 50 · 10^-6, 1/ч);

x₈ - потеря сигнала АПШ1 на переключение шин

(λ₈ = 40 · 10^-6, 1/ч);

х₉ - ложное срабатывание АПШ2

(λ₉ = 50 · 10^-6, 1/ч);

x₁₀ - потеря сигнала АПШ2 на переключение шин

(λ₁₀ = 40 · 10^-6, 1/ч).

Таблица 9

Расчет (см. табл. 9) показывает, что при условии нормальной работы РУ1 и РУ2 условные вероятности состояний РУ5 и РУ6 будут равны:

При отказе одного из РУ, например РУ1, автомат АПШ1 переключает РУ5 на электропитание от РУ6, система распределения переменного тока при этом будет иметь вид, приведенный на черт. 6.

Черт. 6

Система распределения электроэнергии будет иметь один вход со стороны ЦРУ2, поэтому отказы x₃, x₆, x₇, x₈ и x₁₀ (см. табл. 9) не будут влиять на состояния РУ5 и РУ6.

Порядок возникновения оставшихся видов отказов не влияет на состояния РУ5 и РУ6, поэтому расчет системы распределения электроэнергии (см. черт. 6) может быть выполнен методом логических схем.

Условная вероятность отказа РУ6 будет равна:

Q₆ = (λ₂ + λ₄ + λ₉) · t = (0,001 + 1,30 + 50) · 10^-6 · 3 = 1,54 · 10^-4.

Условная вероятность отказа РУ5 будет равна:

Q₅ = (λ₂ + λ₄ + λ₉ + λ₁ + λ₄) · t = 1,58 · 10^-4.

Условная вероятность отказа одновременно РУ3 и РУ4 при питании от ЦРУ2 (исправен вход 2 (см. черт. 6):

Q_5,6 = Q₆ = 1,54 · 10^-4.

При отказе ЦРУ2 и исправном ЦРУ1 величины вероятностей отказов не изменяются, при этом значения вероятностей состояний РУ3 и РУ4 поменяются местами.

4.6. Состояния РУ1, РУ2, РУ3 и РУ4 для заданного состояния ЦРУ1 и ЦРУ2 следует считать независимыми одно от другого, а также от состояний РУ5 и РУ6.

При исправном ЦРУ1 (ЦРУ2) условная вероятность отказа РУ1, РУ3 (РУ2, РУ4) равна соответственно 3,61 · 10^-8 и 3,63 · 10^-8 независимо от состояния ЦРУ2 (ЦРУ1). Отказ ЦРУ1 (ЦРУ2) приводит к отказу РУ1 и РУ3 (РУ2 и РУ4) (см. табл. 10).

Таблица 10

Для распределительных устройств РУ3 и РУ4 может быть составлена таблица, аналогичная табл. 10, при этом вместо РУ1 следует записать РУ3, а вместо РУ2 - РУ4. Вероятности также будут близкие соответствующим вероятностям табл. 10, при этом вместо 0,9999999278; 3,61 · 10^-8 и 13,03 · 10^-16 должны быть внесены соответственно 0,9999909274; 3,63 · 10^-8 и 13,18 · 10^-16.

В табл. 11 приведены условные вероятности сочетания состояний распределительных устройств РУ5 и РУ6 для различных состояний РУ1 и РУ2.

Таблица 11

С помощью табл. 7, 10, 11 и элементарных формул теории вероятностей можно определить вероятности нормальной, частичной, аварийной и длительной ненормальной работы любого заданного сочетания РУ для заданных состояний входов (двигателей).

Для расчета вероятностей состояний РУ5 и РУ6 рассчитывают вероятности состояний РУ1 и РУ2 при исправных двигателях по формуле

Р_1,2 = Р_ЦРУ1,2 · Р_{1,2/ЦРУ1,2} + Р_ЦРУ1 · Р_1,2/ЦРУ1 + Р_ЦРУ2 · Р_1,2/ЦРУ2,

где Р_1,2 - вероятность нормальной работы РУ1 и РУ2;

Р_{1,2/ЦРУ1,2} - условная вероятность нормальной работы РУ1 и РУ2 при нормальной работе ЦРУ1 и ЦРУ2;

Р_1,2/ЦРУ1 - условная вероятность нормальной работы РУ1 и РУ2 при нормальной работе только ЦРУ1 (и отказе ЦРУ2);

Р_1,2/ЦРУ2 - условная вероятность нормальной работы РУ1 и РУ2 при нормальной работе только ЦРУ2 (и отказе ЦРУ1);

Р_ЦРУ1,2 - условная вероятность нормальной работы ЦРУ1 и ЦРУ2 при нормальной работе двигателей;

Р_ЦРУ1 - условная вероятность нормальной работы только ЦРУ1 и (отказ ЦРУ2) при нормальной работе двигателей;

Р_ЦРУ2 - условная вероятность нормальной работы только ЦРУ2 (и отказ ЦРУ1) при нормальной работе двигателей.

Подставляя из табл. 7 и 10 значения вероятностей получим:

Р_1,2 = (1 - 6 · 10^-6) (1 - 7,22 · 10^-8) + 0,95 · 10^-6 · 0 + 0,95 · 10^-6 · 0 = 1 - 6 · 10^-6 -
- 7,22 · 10^-8 + 6 · 7,22 · 10^-14;

Вероятность нормальной работы только РУ1 (P₁) (и длительная ненормальная работа РУ2);

Р₁ = Р_ЦРУ1,2 · Р_1/ЦРУ1,2 + Р_ЦРУ1 · Р_1/ЦРУ1 + Р_ЦРУ2 · Р_1/ЦРУ2 = (1 - 6 · 10^-6) · 3,61 · 10^-8 + 0,95 · 10^-6 (1 - 3,61 · 10^-8) = 3,61 · 10^-8 - 6 · 3,61 · 10^-14 + 0,95 · 10^-6 - 0,95 · 3,61 · 10^-14.

Р₁ = 0,9861 · 10^-6;                  Р₂ = Р₁ = 0,9861 · 10^-6.

При отказе одного из РУ будет иметь место частичная работа этих РУ, так как часть приемников электроэнергии будет отключена, вероятность такого события равна сумме:

Р₁ + Р₂ = 1,9722 · 10^-6.

Вероятность длительной ненормальной работы РУ1 и РУ2

Q_РУ1,2 = Р_ЦРУ1,2 · Q_{РУ1,2/ЦРУ1,2} + Р_ЦРУ1 · Q_{РУ1,2/ЦРУ1} + Р_ЦРУ2 · Q_{РУ1,2/ЦРУ2} + Q_ЦРУ1,2 · Q_{РУ1,2/ЦРУ00},

где Q_{РУ1,2/ЦРУ1,2} - вероятность длительной ненормальной работы РУ1 и РУ2 при нормальной работе ЦРУ1 и ЦРУ2;

Q_ЦРУ1,2 - вероятность длительной ненормальной работы ЦРУ1 и ЦРУ2;

Q_{РУ1,2/ЦРУ00} - вероятность длительной ненормальной работы РУ1 и РУ2 при длительной ненормальной работе ЦРУ1 и ЦРУ2.

Подставляя значения вероятностей, получим:

Q_РУ1,2 = (1 - 6 · 10^-6) · 13,03 · 10^-16 + 0,95 · 10^-6 · 3,61 · 10^-8 + 0,95 · 10^-6 · 0 + 4,1 · 10^-6 · 1;

Q_РУ1,2 = 4,1 · 10^-6.

Аналогично рассчитываются нормальная, частичная и длительная ненормальная работа при отказах двигателей. Результаты этих расчетов приведены в табл. 12.

Для РУ5 и РУ6 вероятность аварийной работы равна нулю (см. табл. 12), это объясняется тем, что при аварийной работе системы электроснабжения подключены только аварийные шины (см. черт. 1), все остальные шины, включая РУ5 и РУ6, отключены.

Для отдельного РУ, например РУ5, не будет и частично работы, если во вторичной системе распределения электроэнергии не предусмотрено отключение части приемников электроэнергии при отказе одного из каналов системы генерирования.

Таблица 12

В табл. 13 приведены результаты расчетов состояний РУ5 при условии, что выход из строя одного из каналов системы генерирования ведет к отключению части приемников электроэнергии, питающихся от РУ5.

Таблица 13

Расчет показателей безотказности системы электроснабжения постоянного тома проводят аналогично приведенному расчету системы электроснабжения переменного тока, при этом в качестве входов служат ЦРУ1 и ЦРУ2 - места подключения входных цепей преобразователей (ВУ).

5. Расчет вероятностей состояний системы электроснабжения в целом

5.1. Нормальная работа системы электроснабжения в целом будет при нормальной работе всех РУ и нормальной работе двух каналов системы генерирования.

Из табл. 11 следует, что вероятность нормальной работы РУ5 и РУ6 при нормальной работе РУ1 и РУ2 равна 0,9999994, а из табл. 10 вероятность нормальной работы РУ1 и РУ2 при нормально работающих ЦРУ1 и ЦРУ2 равна 0,9999999276.

Вероятность нормальной работы РУ3 и РУ4 при нормальной работе ЦРУ1 и ЦРУ2 равна 0,9999999274. Учитывая, что вероятность нормальной работы ЦРУ1 и ЦРУ2 при исправных двигателях равна 0,999994 и что оба канала системы генерирования будут исправны, вероятность нормальной работы всех РУ и ЦРУ будет равна:

Р_{норм.СЭС} = (1 - 6 · 10^-6) · (1 - 6 · 10^-7) · (1 - 7,22 · 10^-8) · (1 - 7,26 · 10^-8),

Р_{норм.СЭС} = 1 - 6,75 · 10^-6 = 0,99999325.

5.2. Аварийная работа системы электроснабжения будет иметь место при отказе всех каналов системы генерирования, установленных на маршевых двигателях (в данном случае двух), и успешном переключении аварийных шин на электропитание от аварийных источников (см. черт. 1). Успешное переключение аварийных шин на аварийные источники может произойти в случае, если имеется сигнал на переключение (см. табл. 7) или отказ ЦРУ1, ЦРУ2, РУ1, РУ2, РУ5 и РУ6 при частичной или нормальной работе канала системы генерирования. Отказы ЦРУ1 и ЦРУ2 и отключение каналов системы генерирования происходят с вероятностью:

4,1 · 10^-6 - если исправны оба двигателя;

2,04 · 10^-3 - если отказал конкретный двигатель;

1 - если отказали оба двигателя.

Эти вероятности являются слагаемыми общей вероятности переключения аварийных шин на аварийные источники. Помимо этого, переключение аварийных шин произойдет при отказе РУ5 и РУ6 и нормальной работе всех или части оставшихся РУ. Однако эти состояния следует отнести к частичной работе системы электроснабжения, т.к. в этом случае помимо аварийных шин будет нормально работать хотя бы одно ЦРУ.

Таким образом, вероятность перехода системы электроснабжения в аварийную или длительную ненормальную работу при исправных двигателях равна 4,1 · 10^-6.

Вероятность аварийной работы системы электроснабжения вычисляют по формуле

Р_{ав.р.СЭС} = Q_{ЦРУ1,2;РУ1-6}(t₁) · Р_АПШ(t₁) · Р_АБЗ(t₁) · Р_АБР(t₂) · Р_ПР(t₂),

где Р_{ав.р.СЭС} - вероятность переключения системы электроснабжения на аварийную работу;

Q_{ЦРУ1,2;РУ1-6} - вероятность длительной ненормальной работы всех РУ;

Р_абз, Р_абр - вероятность безотказной работы аккумуляторной батареи (включая фидер аккумулятора, аппарат защиты и контактор) соответственно в режиме заряда и разряда;

Р_пР - вероятность безотказной работы преобразователя (включая линию питания преобразователя, болтовые соединения, аппараты защиты и контактора);

t₁ - время от начала полета до обесточивания шин переменного (постоянного) тока;

t₂ - время аварийной работы системы электроснабжения;

Р_апш - вероятность безотказной работы АПШ, управляющего контакторами К8 и К9.

Принимая вероятности безотказной работы:

Р_АПШ(t₁) = 1 - 1,2 · 10^-4 = 0,99988;

Р_АБЗ(t₁) = 1 - 1,5 · 10^-3 = 0,9985;

Р_АБР(t₂) = 1 - 0,7 · 10^-3 = 0,9993;

Р_ПР(t₂) = 1 - 4,5 · 10^-4 = 0,99955.

получим:

Р_{ав.р.СЭС} = 4,1 · 10^-6(1 - 1,2 · 10^-4)(1 - 1,5 · 10^-3)(1 - 0,7 · 10^-3)(1 - 4,5 · 10^-4) = 4,1 · 10^-6[1 - 7,06 · 10^-4] » 4,1 · 10^-6.

Таким образом, вероятность аварийной работы системы электроснабжения равна 4,1 · 10^-6.

5.3. Вероятность длительной ненормальной работы системы электроснабжения вычисляют по формуле

Q_СЭС = Q₀₂ + Q_{ЦРУ1,2;РУ1-6}(t₁)[1 - Р_АПШ(t₁) · Р_АБЗ(t₁) · Р_АБР(t₂) · Р_ПР(t₂)],

где QСЭС - вероятность длительной ненормальной работы системы электроснабжения;

Q₀₂ - вероятность длительной ненормальной работы системы генерирования и отсутствия сигнала на отключение каналов системы генерирования (табл. 7).

Q_СЭС = 2,2 · 10^-10 + 4,1 · 10^-6 · 7,06 · 10^-3 = (2,2 + 28,9) · 10^-10,

Q_СЭС = 31,1 · 10^-10 = 3,11 · 10^-9.

5.4. Вероятность частичной работы системы электроснабжения вычисляют по формуле

Р_ч.р.СЭС = 1 - Р_{норм.СЭС} - Р_{ав.р.СЭС} - Q_СЭС = 1 - (1 - 6,75 · 10^-6) - 4,1 · 10^-6 - 3,11 · 10^-9,

Р_ч.р.сэс = 2,65 · 10^-6.

Для случая отказа одного или двух двигателей расчет производится аналогично, при этом вероятность нормальной работы системы электроснабжения будет равна нулю, а вероятности перехода на аварийную или длительную ненормальную работу будут практически равны соответствующим вероятностям длительной ненормальной работы системы генерирования (см. табл. 7) при отказах двигателей.

Результаты расчетов вероятностей состояний системы электроснабжения для различных состояний двигателей приведены в табл. 14.

Таблица 14

5.5. Для самолетов, оборудованных ВСУ, аварийная работа имеет место при длительной ненормальной работе каналов системы генерирования, установленных на маршевых двигателях, и (или) всех РУ в процессе снижения самолета до высоты запуска ВСУ, при этом система электроснабжения питается от аккумуляторных батарей и преобразователей, расчет этого режима аналогичен п. 5.2.

После запуска ВСУ в системе наступит частичная работа системы электроснабжения.

5.6. Вероятность аварийной работы системы электроснабжения, оборудованной ВСУ, определяется по формуле

Р_{ав.р.СЭС} = Q_{ЦРУ1,2;РУ1-6}(t₁) · Р_АПШ(t₁) · Р_АБР(t₂) · Р_АБЗ(t₁) · Р_ПР(t₂) · Р_{зап.ВСУ} · Р_СЭСВСУ(t₃),

где Р_{зап.ВСУ} - вероятность успешного запуска ВСУ от аккумуляторных батарей (после снижения до высоты запуска);

Р_сэсвсу - вероятность безотказной работы системы электроснабжения при питании ее от генератора ВСУ;

t₃ - время от момента включения генератора в бортовую сеть до завершения посадки.

5.7. Вероятность длительной ненормальной работы системы электроснабжения, оборудованной ВСУ, определяется по формуле

Q_СЭС = Q₀₂ + Q_{ЦРУ1,2;РУ1-6}(t₁)[1 - Р_АПШ(t₁) · Р_АБЗ(t₁) · Р_АБР(t₂) · Р_ПР(t₂) · Р_{зап.ВСУ} · Р_СЭСВСУ(t₃)].

5.8. Вероятность повышения температуры системы электроснабжения за допустимые пределы вычисляют по формуле

Q_ПТСЭС = 1 - (1 - Q_ПТ)² = 0,234 · 10^-4.

СОДЕРЖАНИЕ