МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ

ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОГРЕШНОСТИ
СРЕДСТВ ИЗМЕРЕНИЙ В РЕАЛЬНЫХ
УСЛОВИЯХ ЭКСПЛУАТАЦИИ.
МЕТОДЫ РАСЧЕТА

РД 50-453-84

РАЗРАБОТАНЫ Государственным комитетом СССР по стандартам

ИСПОЛНИТЕЛИ:

В.П. Кузнецов, канд. техн. наук (руководитель темы), В.А. Куликов, канд. техн. наук, Ф.А. Малинина

ВНЕСЕНЫ Государственным комитетом СССР по стандартам

Член Госстандарта В.И. Кипаренко

УТВЕРЖДЕНЫ И ВВЕДЕНЫ В ДЕЙСТВИЕ Постановлением Государственного комитета СССР по стандартам от 8 февраля 1984 г. № 448

РУКОВОДЯЩИЙ НОРМАТИВНЫЙ ДОКУМЕНТ

Утверждены Постановлением Государственного комитета СССР по стандартам от 8 февраля 1984 г. № 448.

Постановлением Государственного комитета СССР по стандартам от 28 мая 1985 г. № 1501 срок введения установлен

с 01.01.86

Настоящие методические указания устанавливают методы расчета характеристик составляющей погрешности прямых однократных измерений - погрешности средства измерений (СИ) - по нормируемым в соответствии с ГОСТ 8.009-84 метрологическим характеристикам СИ, известным характеристикам влияющих величин и входного сигнала.

Методические указания предназначены для использования при разработке нормативно-технических документов по расчету погрешности измерений или соответствующих разделов других нормативно-технических документов; при разработке методик выполнения измерений, в частности, при выборе методов измерений и СИ, обеспечивающих заданные нормы точности измерений.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Методы, рекомендуемые данными МУ, позволяют рассчитать следующие характеристики погрешности СИ.

1.1.1. Математическое ожидание М[D_си] и среднее квадратическое отклонение s[D_си] погрешности СИ*.

* Список обозначений приведен в приложении 1.

1.1.2. Нижнюю D_си._н и верхнюю D_си._в границы интервала, в котором с вероятностью Р находится погрешность СИ.

1.2. Для расчета характеристик погрешности СИ рекомендуется использовать один из методов, в зависимости от задач измерений, экономической целесообразности и доступной исходной информации.

1.2.1. Первый метод (п. 3.1) включает в себя расчет статистических моментов составляющих погрешности СИ и позволяет определить характеристики погрешности СИ как по п. 1.1.1, так и по п. 1.1.2.

Этот метод дает более рациональную (при числе составляющих погрешности СИ более трех) оценку погрешности СИ за счет пренебрежения редко реализующимися значениями погрешности, для чего назначается Р < 1.

1.2.2. Второй метод (п. 3.2) включает в себя расчет наибольших возможных значений составляющих погрешности СИ и позволяет определить характеристики погрешности СИ только по п. 1.1.2 и только при Р = 1. Этот метод дает грубую (при числе составляющих погрешности СИ более трех), хотя и надежную оценку погрешности СИ, включающую в себя редко реализующиеся значения погрешности.

Второй метод расчета целесообразно использовать, если:

хотя бы маловероятное нарушение требований к точности измерений может привести к серьезным отрицательным техническим или экономическим последствиям или связано с угрозой здоровью и жизни людей;

завышение требований к метрологическим характеристикам СИ, к которому ведет применение данного метода расчета при заданной норме точности измерений, и связанные с этим дополнительные затраты не препятствуют применению таких СИ.

1.3. В данных методических указаниях излагаются методы расчета, для которых в качестве исходных данных используются комплексы метрологических характеристик СИ, предусмотренные ГОСТ 8.009-84. В обоснованных случаях, в частности, для комплексов метрологических характеристик, отличающихся от предусмотренных ГОСТ 8.009-84, допускается применение других методов расчета характеристик погрешности СИ.

1.4. Характеристики погрешности СИ, рассчитанные в соответствии с настоящими методическими указаниями, в общем случае не следует отождествлять с характеристиками погрешности измерений. Помимо погрешности СИ погрешность измерений включает в себя методическую составляющую; составляющую от взаимодействия СИ с объектом измерений; составляющую, вносимую оператором при отсчете результатов измерений, методы расчета характеристик которых в данных методических указаниях не рассматриваются.

2. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА ХАРАКТЕРИСТИК ПОГРЕШНОСТИ СРЕДСТВА ИЗМЕРЕНИЙ

2.1. Для расчета характеристик погрешности СИ в реальных условиях эксплуатации необходимо располагать следующими исходными данными:

нормируемыми метрологическими характеристиками СИ (пп. 2.2.1 или 2.3.1);

характеристиками влияющих величин (пп. 2.2.2 или 2.3.2);

характеристиками входного сигнала (пп. 2.2.3 или 2.3.3).

2.2. В качестве исходных данных при расчете характеристик погрешности СИ первым методом (п. 3.1) используются следующие характеристики.

2.2.1. Нормируемые метрологические характеристики СИ:

математическое ожидание М[D_оs] систематической составляющей основной погрешности СИ;

среднее квадратическое отклонение s[D_os] систематической составляющей основной погрешности СИ;

предел  допускаемого среднего квадратического отклонения случайной составляющей основной погрешности СИ;

предел Н_ор допускаемой вариации СИ при нормальных условиях;

номинальная цена µ_sf единицы наименьшего разряда кода цифрового измерительного прибора (аналого-цифрового измерительного преобразователя);

номинальные функции влияния Ψ_s.sf(ξ_j) j = 1, 2 ... п на систематическую составляющую погрешности СИ;

номинальные функции влияния Ψ_s.sf(ξ_j) j = 1, 2 ... l на среднее квадратическое отклонение случайной составляющей погрешности СИ;

номинальные функции влияния Ψ_н.sf(ξ_j) j = 1, 2 ... k на вариацию СИ;

одна из полных динамических характеристик СИ: номинальная переходная характеристика h_sf (t), номинальная импульсная переходная характеристика g_sf (t), номинальная амплитудно-фазовая характеристика G_sf(jω), номинальная передаточная функция G_sf(S).

Примечания:

1. Перечисленные нормируемые метрологические характеристики указываются в нормативно-технической документации на СИ как характеристики любого экземпляра СИ данного типа. Вместо этих характеристик в качестве исходных данных могут использоваться индивидуальные метрологические характеристики СИ, определяемые в результате исследования конкретного экземпляра СИ:

наибольшая возможная по абсолютной величине D_sm неисключенная систематическая составляющая погрешности СИ;

среднее квадратическое отклонение  случайной составляющей погрешности СИ;

вариация Н СИ;

цена µ единицы наименьшего разряда кода цифрового измерительного прибора (аналого-цифрового измерительного преобразователя);

функции влияния Ψ_s(ξ_j), j = 1, 2 ... n на систематическую составляющую погрешности СИ;

функции влияния Ψ_s(ξ_j), j =1, 2 ... l на среднее квадратическое отклонение случайной составляющей погрешности СИ;

функции влияния Ψ_н(ξ_j), j = 1, 2 ... k на вариацию СИ;

одна из полных динамических характеристик СИ: переходная характеристика h(t) импульсная переходная характеристика g(t), амплитудно-фазовая характеристика G(jω), передаточная функция G(S).

2. В п. 2.2.1 указаны только те метрологические характеристики СИ из числа вошедших в комплексы, предусмотренных в ГОСТ 8.009-84, которые необходимы для расчета характеристик погрешности СИ.

3. В исходные данные могут входить не все метрологические характеристики, перечисленные в п. 2.2.1 и примечании 1 к нему, если некоторые из них несущественны для СИ.

2.2.2. Характеристики влияющих величин ξ_j.

2.2.2.1. Значения ξ_j, j = 1, 2 ... n (l, k) влияющих величин.

2.2.2.2. Математические ожидания M[ξ_j], средние квадратические отклонения s[ ξ_j], наименьшие ξ_нj и наибольшие ξ_вj значения влияющих величин, соответствующие реальным условиям эксплуатации СИ, j = 1, 2 ... n (l, k).

2.2.3. Характеристики входного сигнала х: спектральная плотность S_x(ω) или автокорреляционная функция R_x(τ) входного сигнала СИ, соответствующие реальным условиям эксплуатации СИ.

2.3. В качестве исходных данных при расчете характеристик погрешности СИ вторым методом (п. 3.2) используются следующие характеристики.

2.3.1. Нормируемые метрологические характеристики СИ: предел D_ор допускаемых значений основной погрешности СИ;

наибольшие допускаемые изменения e_р(ξ_j), j = 1, 2 ... n погрешности СИ, вызванные изменением влияющих величин или неинформативных параметров входного сигнала (в дальнейшем, влияющих величин) ξ_j - в установленных пределах;

номинальная амплитудно-частотная характеристика A_sf (ω) СИ.

2.3.2. Характеристики влияющих величин ξ_j.

2.3.2.1. Значения ξ_j, j = 1, 2 ... n влияющих величин.

2.3.2.2. Наименьшие ξ_нj и наибольшие ξ_вj, j = 1, 2 ... n значения влияющих величин, соответствующие реальным условиям эксплуатации СИ.

Примечание. Под реальными условиями эксплуатации СИ понимаются условия конкретного применения СИ, составляющие часть или, в частном случае, совпадающие с рабочими условиями, регламентированными в нормативно-технической документации на СИ.

2.3.3. Характеристики входного сигнала х: нижняя ω_н и верхняя ω_в границы спектра частот реального входного сигнала СИ.

2.4. Все исходные данные, используемые для расчета, должны быть приведены к одной и той же точке схемы измерений: входу или выходу СИ и выражены в единицах, обеспечивающих получение всех составляющих погрешности СИ в одних и тех же абсолютных или относительных (в долях или процентах от одного и того же значения измеряемой величины) единицах.

3. РАСЧЕТ ХАРАКТЕРИСТИК ПОГРЕШНОСТИ СРЕДСТВ ИЗМЕРЕНИЙ В РЕАЛЬНЫХ УСЛОВИЯХ ЭКСПЛУАТАЦИИ

3.1. Первый метод расчета характеристик погрешности СИ в реальных условиях эксплуатации (примеры расчета см. в приложении 2).

3.1.1. Математическое ожидание M[D_ξ] статической составляющей погрешности СИ при реальных значениях влияющих величин вычисляется по формулам:

если исходные данные о влияющих величинах ξ_j заданы в соответствии с п. 2.2.2.1, то

                                                (1)

если исходные данные о влияющих величинах ξ_j - заданы в соответствии с п. 2.2.2.2, то

                                            (2)

Суммирование выполняется для п влияющих величин, для которых нормированы метрологические характеристики ψ_s.sf(ξ_j), j = 1, 2 ... п СИ по п. 2.2.1 и значения которых в момент измерения отличаются от установленных для данного СИ нормальных значений.

31.1.1. Для линейных функций влияния ψ_s.sf(ξ_j) = K_s.sfj (ξ_j - ξ_ref.j) значения M[ψ_s.sf(ξ_j) вычисляются по формуле

                                              (3)

3.1.2.1. Для вычисления M[ψ_s.sf(ξ_j)] нелинейной функции влияния ψ_s.sf(ξ_j) необходимы данные о законе распределения j(ξ_j) влияющей величины ξ_j

                                         (4)

Приближенные значения M[ψ_s.sf(ξ_j)] нелинейных функций влияния вычисляются по формуле

                            (5)

Примечания:

1. Если для СИ нормирован предел D_osp допускаемых значений систематической составляющей основной погрешности без указания значения М[D_os] и если нет оснований предполагать несимметричность распределения указанной погрешности в пределах D_osp, то допускается для расчетов характеристик погрешности СИ пользоваться предположением М[D_os] = 0.

2. Для СИ с индивидуальными метрологическими характеристиками (п. 2.2.1, примечание 1) для расчетов характеристик погрешности СИ принимается М[D_os] = 0.

3. Если для j-й влияющей величины известны только ее наименьшее ξ_нj и наибольшее ξ_вj значения, соответствующие реальным условиям эксплуатации СИ, и нет оснований выделить области предпочтительных значений влияющей величины в границах от ξ_нj до ξ_вj, несимметрично расположенные относительно центра интервала, определяемого указанными границами, то допускается для расчетов характеристик погрешности СИ пользоваться предположением

M[ξ_j] = 0,5 · (ξ_нj + ξ_вj).

3.1.2. Дисперсия D[D_ξ] статической составляющей погрешности СИ при реальных значениях влияющих величин вычисляется по формулам:

если исходные данные о влияющих величинах ξ_j заданы в соответствии с п. 2.2.2.1, то

          (6)

если исходные данные о влияющих величинах ξ_j заданы в соответствии с п. 2.2.2.2, то

   (7)

Для аналоговых СИ µ_sf = 0.

Суммирование выполняется для п, l и k влияющих величин, для которых нормированы метрологические характеристики ψ_s.sf(ξ_j), j = 1, 2 ... n; ψ_s.sf(ξ_j), j = 1, 2 ... l; ψ_н.sf(ξ_j), j = 1, 2 ... k по п. 2.2.1 и значения которых в момент измерения отличаются от установленных для данного СИ нормальных значений.

3.1.2.1. Для линейных функций влияния ψ_s.sf(ξ_j) = K_s.sfj · (ξ_j - ξ_ref.j) значение D[ψ_s.sf(ξ_j)] вычисляется по формуле

                                                  (8)

3.1.2.2. Для вычисления D[ψ_s.sf(ξ_j)]  нелинейной функции влияния ψ_s.sf(ξ_j) необходимы данные о законе распределения φ(ξ_j) влияющей величины ξ_j

                          (9)

Приближенные значения D[ψ_s.sf(ξ_j)] для нелинейных функций влияния вычисляются по формуле

                  (10)

где M[ψ_s.sf(ξ_j)] - вычисляется в соответствии с (4), (5).

Примечания:

1. Если для СИ нормирован предел D_osp допускаемых значений систематической составляющей основной погрешности без указания значения s[D_os] и если нет оснований предполагать несимметричность и полимодальность распределения указанной погрешности в пределах D_osp, то допускается для расчетов характеристик погрешности СИ пользоваться предположением .

2. Для СИ с индивидуальными метрологическими характеристиками (п. 2.2.1, примечание 1) для расчетов характеристик погрешности СИ принимается

3. Если для j-й влияющей величины известны только ее наименьшее ξ_нj и наибольшее ξ_вj значения, соответствующие реальным условиям эксплуатации СИ, и нет оснований выделить области предпочтительных значений влияющей величины в границах от ξ_нj до ξ_вj, за исключением, может быть, области вокруг центра интервала, определяемого указанными границами, то допускается для расчетов характеристик погрешности СИ пользоваться предположением

3.1.3. Дисперсия D[D_dyn ] приведенной к выходу динамической составляющей погрешности аналогового СИ вычисляется по формуле

                                (11)

Примечания:

1. Если в качестве характеристики входного сигнала задана его автокорреляционная функция R_x(t) (п. 2.2.3), то предварительно вычисляется спектральная плотность входного сигнала по формуле

                                                                  (12)

2. Если в качестве динамической характеристики нормирована передаточная функция G_sf(S) (п. 2.2.1), то предварительно заменой аргумента S на jω получают амплитудно-фазовую характеристику G_sf(jω).

3. Если в качестве динамической характеристики нормирована импульсная переходная характеристика g_sf(t), то предварительно вычисляют амплитудно-фазовую характеристику G_sf(jω) по формуле

                                                                      (13)

4. Если в качестве динамической характеристики нормирована переходная характеристика h_sf(t), то предварительно вычисляют амплитудно-фазовую характеристику по формуле

                                                                       (14)

5. Рекомендуемые методы расчета динамической погрешности применимы для таких аналоговых СИ, которые могут рассматриваться как линейные.

6. Динамическая погрешность цифровых СИ рассчитывается в соответствии с рекомендациями РД 50-148-79 «Нормирование и определение динамических характеристик аналого-цифровых преобразователей мгновенного электрического напряжения и тока».

3.1.4. Определение характеристик погрешности СИ в реальных условиях его эксплуатации.

3.1.4.1. Характеристики погрешности СИ по п. 1.1.1 вычисляются по формулам

M[D_си] = M[D_ξ],                                                   (15)

                                           (16)

3.1.4.2. Характеристики погрешности СИ по п. 1.1.2 вычисляются по формулам

D_си.н = M[D_си] - Ks[D_си],                                             (17)

D_си.в = М[D_си] + Ks[D_си].                                            (18)

3.1.5. Значение K зависит от вида закона распределения погрешности D_си и выбранного значения вероятности Р. Приближенное значение K может быть найдено в соответствии с рекомендациями пп. 3.1.5.1 и 3.1.5.2.

3.1.5.1. Если закон распределения погрешности D_си может быть отнесен к числу симметричных законов распределения с невозрастающей плотностью по мере удалений от центра распределения, то в качестве значения K может быть принято K_ср График зависимости K_ср(Р) приведен на рисунке.

Заштрихованная на рисунке область соответствует возможным значениям K. Разность между кривой K_ср и любой из граничных кривых определяет погрешность коэффициента K_ср (при Р = 0,95 эта погрешность лежит в границах ± 16 %, при Р = 0,99 - в границах ± 30 %).

3.1.5.2. Для грубых, ориентировочных расчетов, если есть основания предполагать, что закон распределения погрешности D_си примерно удовлетворяет условиям п. 3.1.5.1, значение K может вычисляться по формуле

K = 5 · (Р - 0,5) для 0,8 £ Р < 1                                       (19)

Эта формула дает значения K несколько завышенные по отношению K_ср

3.1.5.3. Если для закона распределения погрешности D_си, удовлетворяющего условиям п. 3.1.5.1, известна оценка параметра λ, равного λ = D / 2s, где D - основание усеченной функции плотности распределения вероятностей (т.е. длина интервала погрешности, соответствующая Р = 1), то значения коэффициента K могут выбираться по таблице, где также указана δ_K, % - наибольшая возможная относительная погрешность K.

3.2. Второй метод расчета характеристик погрешности СИ в реальных условиях эксплуатации.

3.2.1. Наибольшее по абсолютной величине возможное значение D_cjm дополнительной погрешности СИ от j-й, влияющей величины вычисляется по формуле

D_cjm = e_p(ξ_j) · K₂(ξ_j),                                                 (20)

где

                                        (21)

если диапазон изменения Dξ_ej, влияющей величины, для которого нормирована метрологическая характеристика e_P(ξ_j), равен диапазону рабочих условий применения СИ; или

                                                 (22)

если диапазон изменения Dξ_ej влияющей величины, для которого нормирована метрологическая характеристика e_P(ξ_j), равен лишь части диапазона рабочих условий применен СИ, причем для любой части рабочих условий нормируется одно и то же значение e_P(ξ_j).

Примечание. Выражение (21) предполагает наихудший из всех возможных характер зависимости (ступенчатая функция) дополнительной погрешности СИ D_сj от ξ_j в рабочей области значений влияющей величины. Если в результате исследования определена функция влияния конкретного экземпляра СИ, то расчет D_сjm может производиться с использованием этой функции влияния. Например, если в результате исследования установлен линейный характер зависимости D_сj от ξ_j, то для расчета может использоваться выражение (22) вместо (21).

3.2.1.1. Если исходные данные о влияющих величинах ξ_j заданы в соответствии с п. 2.3.2.1, то при определении значения K_e(ξ_j) в соответствии с выражениями (21) и (22) в качестве ξ_j используются конкретные значения влияющей величины.

3.2.1.2. Если исходные данные о влияющих величинах заданы в соответствии с п. 2.3.2.2, то при определении значения K_e(ξ_j) в соответствии с выражениями (21) и (22) в качестве ξ_j используется то из значений ξ_нj или ξ_вj, при котором K_e(ξ_j) имеет наибольшее значение.

3.2.2. Оценка сверху относительного значения δ_dyn.m динамической погрешности для СИ с линейной фазовочастотной характеристикой вычисляется по формуле

                                               (23)

где A_sf (ω₀) - номинальная амплитудно-частотная характеристика при нормальном значении ω₀ частоты;

A_sf (ω_m) - номинальная амплитудно-частотная характеристика, наиболее отклоняющаяся на интервале ω_н £ ω_m £ ω_в (п. 2.3.3) от значения A_sf (ω₀)

3.2.3. Нижняя D_си.н и верхняя D_си._в - границы интервала, в котором с вероятностью Р = 1 находится погрешность СИ в реальных условиях эксплуатации (п. 1.1.2), вычисляются по формулам

                                        (24)

D_си.н = - D_си.в,                                                                         (25)

где R - результат измерения.

Суммирование выполняется для п влияющих величин, для которых нормированы метрологические характеристики e_P(ξ_j) j =1, 2 ... п СИ по п. 2.3.1 и значения которых в момент измерения отличаются от установленных для данного СИ нормальных значений.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1
Справочное

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

Dси	- погрешность СИ в реальных условиях эксплуатации;
Dси.н, Dсн.в	- нижняя и верхняя границы интервала, в котором с вероятностью Р находится погрешность СИ;
Dos	- систематическая составляющая основной погрешности СИ;
Dsm	- наибольшее возможное по абсолютной величине значение неисключенной систематической составляющей погрешности конкретного экземпляра СИ;
	- предел допускаемого среднего квадратического отклонения случайной составляющей основной погрешности конкретного экземпляра СИ;
Hор	- предел допускаемой вариации СИ при нормальных условиях;
µsf	- номинальная цена единицы наименьшего разряда кода цифрового измерительного прибора (аналого-цифрового измерительного преобразователя);
ψs.sf(ξj)	- номинальная функция влияния j-й влияющей величины на систематическую составляющую погрешности СИ;
ψs.sf(ξj)	- номинальная функция влияния j-й влияющей величины на среднее квадратическое отклонение случайной составляющей погрешности СИ;
ψн.sf(ξj)	- номинальная функция влияния j-й влияющей величины на вариацию СИ;
eр(ξj)	- наибольшее допускаемое изменение погрешности СИ, вызванное отклонением j-й влияющей величины от нормального значения;
Dξej.	- приращение j-и влияющей величины, для которой нормирована метрологическая характеристика;
Ks.sfj	- номинальный коэффициент влияния j-й влияющей величины на систематическую составляющую погрешности СИ;
Ks.sfj	- номинальный коэффициент влияния j-й влияющей величины на среднее квадратическое отклонение случайной составляющей погрешности СИ;
Kн.sfj	- номинальный коэффициент влияния j-й влияющей величины на вариацию СИ;
Dор	- предел допускаемой основной погрешности СИ;
hsf(t)	- номинальная переходная характеристика СИ;
gsf(t)	- номинальная импульсная переходная характеристика СИ;
Gsf(jω)	- номинальная амплитудно-фазовая характеристика;
Gsf(S)	- номинальная передаточная функция;
Asf(ω)	- номинальная амплитудно-частотная характеристика;
ξj	- j-я влияющая величина;
ξнj, ξвj	- наименьшие и наибольшие значения j-й влияющей величины, соответствующие реальным условиям эксплуатации СИ;
ξref.j	- нормальное значение j-й влияющей величины;
j(ξj)	- закон распределения влияющей величины ξj;
х	- значение входного сигнала;
ωн, ωв	- нижняя и верхняя границы спектра частот входного сигнала СИ;
Sx(ω)	- спектральная плотность входного сигнала СИ;
Rx(t)	- автокорреляционная функция входного сигнала СИ;
Dξ	- статическая составляющая погрешность СИ при реальных значениях влияющих величин;
ψs.sf(M[ξj])	- номинальная функция влияния ψs.sf(ξj) при ξj = M[ξj];
ψ′s.sf(M[ξj]), ψ″s.sf(M[ξj])	- первая и вторая производные от номинальной функции влияния ψs.sf(ξj) при ξj = M[ξj];
ψн.sfm(ξj), ψв.sfm(ξj)	- наибольшие на интервале ξнj £ ξj £ ξвj номинальные функции влияния ψн.sf(ξj) и ψs.sf(ξj);
Ddyn	- динамическая составляющая погрешности СИ;
K	- коэффициент, используемый для вычисления интервальной оценки погрешности СИ по ее среднему квадратическому отклонению;
Dcjm	- наибольшая возможная дополнительная погрешность СИ от j-й влияющей величины;
Ke(ξj)	- коэффициент, используемый для вычисления наибольшей возможной дополнительной погрешности СИ;
δdyn.m	- оценка сверху относительной динамической погрешности СИ;
М[ ]	- символ математического ожидания;
D[ ]	- символ дисперсии;
s[ ]	- символ среднего квадратического отклонения.

ПРИЛОЖЕНИЕ 2
Справочное

ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ХАРАКТЕРИСТИК ПОГРЕШНОСТИ СРЕДСТВ ИЗМЕРЕНИЙ
В РЕАЛЬНЫХ УСЛОВИЯХ ЭКСПЛУАТАЦИИ

Пример 1. Расчет характеристик погрешности аналогового средства измерений мгновенных значений напряжения по первому методу (п. 3.1)

1.1. Исходные данные.

1.1.1. Нормируемые метрологические характеристики СИ:

предел допускаемой систематической составляющей основной погрешности D_osp = 10 мВ;

предел допускаемого среднего квадратического отклонения случайной составляющей основной погрешности  =5 мВ;

предел допускаемой вариации H_oр = 6 мВ;

номинальные функции влияния на систематическую составляющую погрешности

ψ_s.sf(ξ₁) = K_s.sf1 · (ξ₁ - ξ_ref.1), ψ_s.sf(ξ₂) = K_s.sf2 · (ξ₂ - ξ_ref.2)

где K_s.sf1 = 0,5 мВ / °C; K_s.sf2 = 0,4 мВ/В - номинальные значения коэффициентов влияния температуры и напряжения питания на систематическую составляющую погрешности;

ξ_ref.1 = 20 °C; ξ_ref.2 = 220 В - нормальные значения влияющих величин;

номинальные функции влияния на среднее квадратическое отклонение случайной составляющей погрешности

ψ_s.sf(ξ₁) = K_s.sf1 · (ξ₁ - ξ_ref.1), ψ_s.sf(ξ₂) = K_s.sf2 · (ξ₂ - ξ_ref.2)

где K_s.sf1 = 0,1 мВ / °C; K_s.sf2 = 0,1 мВ/B - номинальные значения коэффициентов влияния температуры и напряжения питания на среднее квадратическое отклонение случайной составляющей погрешности;

номинальная амплитудно-фазовая характеристика

где Kst = 1 - номинальный коэффициент преобразования СИ при нормальном значении ω₀ = 0 частоты входного сигнала; Т = 5 мс - постоянная времени.

1.1.2. Характеристики влияющих величин.

ξ_н1 = 25 °C, ξ_в1 = 35 °C, ξ_н2 = 200 В, ξ_в2 = 230 В.

1.1.3. Автокорреляционная функция измеряемого напряжения (характеристика входного сигнала) R(t) = D_и · е^-a|t|, где D_и = 0,1 В² - дисперсия измеряемого напряжения;

a = 0,2 с^-1.

1.2. Расчет математического ожидания и дисперсии статической составляющей погрешности СИ при значениях влияющих величин, отличающихся от нормальных значений.

1.2.1. Математическое ожидание M[D_ξ] статической составляющей погрешности СИ для заданных характеристик влияющих величин вычисляется по формулам п. 3.1.1.

Для случая, когда нет оснований предполагать несимметричность распределения значений систематической составляющей основной погрешности в интервале (- D_osp, D_osp) и значений влияющих величин ξ₁, ξ ₂ в интервалах (ξ_н1, ξ_в1), (ξ_н2, ξ_в2)

M[D_os] = 0, М[ξ₁] = 0,5 · (ξ_н1 + ξ_в1) = 0,5 · (25 + 35) = 30 °C,

M[ξ₂,] = 0,5 · (ξ_н2 + ξ_в2) = 0,5 · (200 + 230) = 215 В.

В соответствии с формулами (2), (3)

М[Dξ]= M[D_os] + K_s.sf1 · (M[ξ₁] - ξ_ref.1) + K_s.sf2 · (M[ξ₂] - ξ_ref.2) = 0,5 · 10 - 0,4 · 5=3 мВ.

1.2.2. Дисперсия D[D_ξ] статической составляющей погрешности СИ для заданных характеристик влияющих величин вычисляется по формулам (7), (8)

Для случая, когда нет оснований выделить область предпочтительных значений систематической составляющей основной погрешности в интервале (- D_osp, D_osp) и области предпочтительных значений влияющих величин ξ₁, ξ₂ в интервалах (ξ_н1, ξ_в1), (ξ_н2, ξ_в2)

С учетом полученных значений средних квадратических отклонений

D[D_ξ] = 33,3 + (5 + 1,5 + 2)²+0,25 · 2,9² + 0,16 · 8,7² + 6² / 12 = 123 мВ².

1.3. Расчет дисперсии D[ξ_dyn] динамической составляющей погрешности СИ производится по формулам (11), (12) п. 3.1.3. Предварительно по автокорреляционной функции измеряемого напряжения вычисляется спектральная плотность энергии измеряемого напряжения

Дисперсия динамической составляющей погрешности, приведенной ко входу СИ, вычисляется по формуле

1.4. Расчет характеристик погрешности СИ в реальных условиях его эксплуатации.

1.4.1. Математическое ожидание и среднее квадратическое отклонение погрешности СИ вычисляется по формулам (15), (16) п. 3.1.4.

M[D_си] = M[D_ξ] = 3 мВ;

1.4.2. Границы интервальной оценки погрешности СИ вычисляются по формулам (17), (18) п. 3.1.4.2. Если есть основания предполагать, что закон распределения погрешности D_си является симметричным, одномодальным и не более островершинным, чем нормальное распределение, то значение коэффициента K_ср можно определять по кривой, представленной на рисунке. Для значения Р = 0,95 коэффициент K_ср составляет 1,95, тогда

D_си.н = M[D_си] - K_ср · s[D_си] = 3 - 1,95 · 15 = - 26_,3 мВ.

D_си.в = M[D_си] + K_ср · s[D_си] = 3 + 1,95 · 15 = 32,3 мВ

Пример 2. Расчет характеристик погрешности аналогового средства измерений мгновенных значений напряжения по второму методу (п. 3.2)

2.1. Исходные данные.

2.1.1. Нормируемые метрологические характеристики СИ:

предел допускаемых значений основной погрешности D_oр = 20 мВ;

наибольшее допускаемое изменение e_р(ξ₁) погрешности, вызванное отклонением температуры от нормального значения (20 °C), составляет 5 мВ на каждые 10 °C отклонения температуры;

наибольшее допускаемое изменение e_р(ξ₂) погрешности, вызванное отклонением напряжения питания от нормального значения (220 В) на ± 10 %, составляет 10 мВ;

номинальная амплитудно-частотная характеристика

где K_sf = 1 - номинальный коэффициент преобразования СИ при нормальном значении ω₀ = 0 частоты входного сигнала; Т = 5 мс - постоянная времени.

2.1.2. Характеристики влияющих величин

ξ_н1 = 25 °C, ξ_в1 = 35 °C, ξ_н2 = 200 В, ξ_в2 = 230 В.

2.1.3. Спектр частот входного сигнала лежит в диапазоне 0 - 10 Гц (характеристика входного сигнала).

2.2. Расчет наибольших возможных значений дополнительных погрешностей (п. 3.2.1)

D_c2m=e_p(ξ₂) · (ξ₂) = 10 мВ.

2.3. Расчет оценки сверху относительного значения динамической погрешности (п. 3.2.2)

2.4. Расчет характеристик погрешности СИ в реальных условиях эксплуатации (п. 3.2.3).

Нижняя D_си.н и верхняя D_си.в границы интервала, в котором с вероятностью Р = 1 находится погрешность СИ, вычисляется в соответствии с формулами (24), (25)

D_си.н = - (D_ор + D_c1m + D_с2m + δ_dyn.m · U) = - (20 + 75 + 10 + 0,05 · U)мВ = - (37,5 + 0,05 · U) мВ,

D_си._в = - D_си.н = (37,5 + 0,05 · U) мВ.

Для конкретного значения измеренного мгновенного напряжения U = 0,6 В границы интервала погрешности составляют D_си.н = -68 мВ, D_си.в = 68 мВ.

Пример 3. Расчет характеристик погрешности аналого-цифрового преобразователя постоянного тока (п. 3.1)

3.1. Исходные данные.

3.1.1. Нормируемые метрологические характеристики АЦП:

предел допускаемых значений систематической составляющей основной погрешности D_osp = 1 мА;

предел допускаемых значений среднего квадратического отклонения случайной составляющей основной погрешности

номинальная функция влияния температуры на систематическую составляющую погрешности

ψ_s.sf1(ξ₁) = K_s.sf1 · (ξ₁ - ξ_ref.1)², ψ_s.sf1(ξ₁) = 0 при ξ₁ £ ξ_ref.1,

где K_s,sf1 = 0,001 мА / (°С)², ξ_ref.1 = 20 °C;

номинальная цена единицы наименьшего разряда кода µ_sf = 1 мА.

3.1.2. Характеристики влияющей величины:

ξ_н1 = 30 °C, ξ_в1 = 60 °C.

3.2. Расчет математического ожидания и дисперсии статической составляющей погрешности АЦП при значениях влияющей величины, отличающихся от нормального значения.

3.2.1. Математическое ожидание М[D_ξ] статической составляющей погрешности для заданных характеристик влияющей величины вычисляется по формулам п. 3.1. Для случая, когда нет оснований выделить области предпочтительных значений систематической составляющей основной погрешности в интервале (-D_osp, D_osp) и области предпочтительных значений влияющей величины в интервале (ξ_в1, ξ_н1), несимметрично расположенные относительно центров указанных интервалов, получим

М[D_оsр] = 0, · M[ξ₁] = 0,5 · (ξ_н1 + ξ_в1) = 0,5 · /0 + 60) = 45 °C.

В соответствии с формулами (2), (3), (5) и принятым способом представления нормированной основной погрешности АЦП

3.2.2. Дисперсия D[D_ξ] статической составляющей погрешности АЦП для заданных характеристик влияющей величины вычисляется по формулам (7), (8), (10)

3.2.3. Расчет границ интервальной оценки погрешности АЦП производится по формулам (17), (18). Для случая, когда закон распределения погрешности может быть отнесен к числу симметричных законов распределения с невозрастающей плотностью по мере удаления от центра распределения, значение коэффициента K_ср вычисляется по формуле (19). Для значения Р = 0,9 коэффициент K_ср равен 2, тогда

D_си.н = М[D_си] - K_ср · s[D_си] = 0,7 - 1,7 · 0,84 = - 0,7 мА

D_си.в = М[D_си] + K_ср · s[D_си] = 0,7 + 1,7 · 0,84 = 2,1 мА

СОДЕРЖАНИЕ