АЭРОДРОМЫ

СНиП 32-03-96

Предисловие

Сведения о своде правил

1 ИСПОЛНИТЕЛИ - ЗАО «ПРОМТРАНСНИИПРОЕКТ», ФГУП ГПИ и НИИ ГА «Аэропроект»

2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 465 «Строительство»

3 ПОДГОТОВЛЕН к утверждению Департаментом архитектуры, строительства и градостроительной политики Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России)

4 УТВЕРЖДЕН приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации от 30 января 2019 г. № 64/пр и введен в действие с 31 июля 2019 г.

5 ЗАРЕГИСТРИРОВАН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии (Росстандарт). Пересмотр СП 121.13330.2012 «СНиП 32-03-96 Аэродромы»

В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего свода правил соответствующее уведомление будет опубликовано в установленном порядке. Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования - на официальном сайте разработчика (Минстрой России) в сети Интернет

СОДЕРЖАНИЕ

Введение

Настоящий свод правил разработан с учетом положений федеральных законов от 27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ «О техническом регулировании», от 30 декабря 2009 г. № 384-ФЗ «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений», от 22 июля 2008 г. № 123-ФЗ «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности». Учтены также требования сводов правил системы противопожарной защиты, международных и европейских нормативных документов, применены единые методы определения и оценки эксплуатационных характеристик.

Свод правил разработан авторским коллективом ЗАО «ПРОМТРАНСНИИПРОЕКТ» (руководитель темы - И.П. Потапов, д-р техн. наук Л.А. Андреева, инженеры А.В. Багинов, И.В. Музыкин, С.В. Стукалов); ФГУП ГПИ и НИИ ГА «Аэропроект» (д-р техн. наук А.П. Виноградов, канд. техн. наук В.И. Березин, В.А. Сабуренкова, М.Д. Суладзе, Н.С. Ледовская, инженеры В.А. Коблов, Э.С. Цопанов, И.Н. Панченко, Н.А. Ромашкова-Мазова, Ю.Б. Скоробогатая, А.Ю. Бочарова, А.В. Девдариани, Н.В. Богачев); ОАО «ПИиНИИ ВТ «Ленаэропроект» (канд. техн. наук В.Н. Вторушин).

Дата введения - 2019-07-31

1 Область применения

1.1 Настоящий свод правил устанавливает требования к проектированию и распространяется на вновь строящиеся и реконструируемые сооружения аэродромов (вертодромов).

1.2 Требования настоящего свода правил не распространяются на проектирование посадочных площадок на судах, буровых платформах, зданиях и специальных сооружениях.

2 Нормативные ссылки

В настоящем своде правил использованы нормативные ссылки на следующие документы:

ГОСТ 427-75 Линейки измерительные металлические. Технические условия

ГОСТ 3344-83 Щебень и песок шлаковые для дорожного строительства. Технические условия

ГОСТ 7473-2010 Смеси бетонные. Технические условия

ГОСТ 8267-93 Щебень и гравий из плотных горных пород для строительных работ. Технические условия

ГОСТ 8736-2014 Песок для строительных работ. Технические условия

ГОСТ 9128-2013 Смеси асфальтобетонные, полимерасфальтобетонные, асфальтобетон, полимерасфальтобетон для автомобильных дорог и аэродромов. Технические условия

ГОСТ 10060.0-2012 Бетоны. Методы определения морозостойкости

ГОСТ 12248-2010 Грунты. Метод лабораторного определения характеристик прочности и деформируемости

ГОСТ 12801-98 Материалы на основе органических вяжущих для дорожного и аэродромного строительства. Методы испытаний

ГОСТ 18105-2010 Бетоны. Правила контроля и оценки прочности

ГОСТ 22245-90 Битумы нефтяные дорожные вязкие. Технические условия

ГОСТ 22283-2014 Шум авиационный. Допустимые уровни шума на территории жилой застройки и методы его измерения

ГОСТ 23161-2012 Грунты. Метод лабораторного определения характеристик просадочности

ГОСТ 23558-94 Смеси щебеночно-гравийно-песчаные и грунты, обработанные неорганическими вяжущими материалами для дорожного и аэродромного строительства. Технические условия

ГОСТ 25100-2011 Грунты. Классификация

ГОСТ 25584-2016 Грунты. Методы лабораторного определения коэффициента фильтрации

ГОСТ 25607-2009 Смеси щебеночно-гравийно-песчаные для покрытий и оснований автомобильных дорог и аэродромов. Технические условия

ГОСТ 25820-2014 Бетоны легкие. Технические условия

ГОСТ 25912-2015 Плиты железобетонные предварительно напряженные для аэродромных покрытий. Технические условия

ГОСТ 26633-2015 Бетоны тяжелые и мелкозернистые. Технические условия

ГОСТ 27751-2014 Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения

ГОСТ 30413-96 Дороги автомобильные. Метод определения коэффициента сцепления колеса автомобиля с дорожным покрытием

ГОСТ 30491-2012 Смеси органоминеральные и грунты, укрепленные органическими вяжущими, для дорожного и аэродромного строительства. Технические условия

ГОСТ 31015-2002 Смеси асфальтобетонные и асфальтобетон щебеночно-мастичные. Технические условия

ГОСТ 33147-2014 Дороги автомобильные общего пользования. Плиты дорожные железобетонные. Методы контроля

ГОСТ Р 56925-2016 Дороги автомобильные и аэродромы. Методы измерения неровностей оснований и покрытий

СП 32.13330.2018 «СНиП 2.04.03-85 Канализация. Наружные сети и сооружения»

СП 34.13330.2012 «СНиП 2.05.02-85* Автомобильные дороги» (с изменениями № 1, № 2)

СП 37.13330.2012 «СНиП 2.05.07-91* Промышленный транспорт» (с изменениями № 1, № 2, № 3)

СП 42.13330.2016 «СНиП 2.07.01-89 Градостроительство. Планировка и застройка городских и сельских поселений»

СП 47.13330.2016 «СНиП 11-02-96 Инженерные изыскания для строительства. Основные положения»

СП 63.13330.2018 «СНиП 52-01-2003 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения»

СП 71.13330.2017 «СНиП 3.04.01-87 Изоляционные и отделочные покрытия» (с изменением № 1)

СП 129.13330.2011 «СНиП 3.05.04-85* Наружные сети и сооружения водоснабжения и канализации»

СП 131.13330.2018 «СНиП 23-01-99* Строительная климатология»

СП 132.13330.2011 Обеспечение антитеррористической защищенности зданий и сооружений. Общие требования проектирования

Примечание - При пользовании настоящим сводом правил целесообразно проверить действие ссылочных документов в информационной системе общего пользования - на официальном сайте федерального органа исполнительной власти в сфере стандартизации в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя «Национальные стандарты» за текущий год. Если заменен ссылочный документ, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого документа с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого документа с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего свода правил в ссылочный документ, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку. Сведения о действии сводов правил целесообразно проверить в Федеральном информационном фонде стандартов.

3 Термины и определения

В настоящем своде правил применены следующие термины с соответствующими определениями:

3.1

3.2 аэродромные покрытия: Конструкции, воспринимающие нагрузки и воздействия от воздушных судов, эксплуатационных и природных факторов.

3.3 аэродромные сооружения: Сооружения, включающие в себя грунтовые элементы летного поля, грунтовые основания, аэродромные покрытия, водоотводные и дренажные системы, а также специальные площадки и конструкции.

3.4

3.5 взлетно-посадочная полоса; ВПП: Определенный прямоугольный участок сухопутного аэродрома, подготовленный для взлета и посадки воздушных судов (ВС); ВПП может иметь искусственное покрытие (ИВПП) или грунтовое (ГВПП).

3.6

3.7

3.8 водоотводные и дренажные системы: Система сооружений, предназначенных для отвода воды с поверхности покрытий и понижения уровня подземных вод с целью обеспечения необходимой устойчивости грунтового основания и слоев аэродромного покрытия при восприятии нагрузок в расчетный период наибольшего увлажнения грунтов, а также исключения аквапланирования колес самолетов при движении по ИВПП.

3.9 грунтовые основания: Спланированные и уплотненные местные или привозные грунты, предназначенные для восприятия нагрузок, распределенных через конструкцию аэродромного покрытия.

3.10

3.11

3.12

3.13 летное поле аэродрома: Часть аэродрома, на которой расположены одна или несколько летных полос, рулежные дорожки, перроны, места стоянок воздушных судов и площадки специального назначения.

3.14 ломкий объект: Объект, конструктивно предназначенный разрушаться, деформироваться или сгибаться в случае ударного воздействия, с тем чтобы представлять минимальную опасность для воздушного судна.

3.15 мезонеровности поверхности: Неровности, определяемые при нивелировке поверхности с шагом 5, 10 и 20 м и оцениваемые как отношение разности высот в соседних точках к шагу съемки.

3.16

3.17 обочина: Участок летного поля, прилегающий к краю покрытия элемента аэродрома, предназначенный для предотвращения попадания посторонних предметов в двигатели ВС и струйной эрозии грунтовой поверхности, обеспечения отвода поверхностных вод с покрытия элемента аэродрома, движения спецавтотранспорта, повышения безопасности эксплуатации ВС, а также используемый при чрезвычайных ситуациях; в зависимости от функционального назначения обочина может быть с искусственным покрытием или грунтовая.

3.18 отмостка: Участок, прилегающий к краю искусственного покрытия элементов аэродрома (ВПП, РД, перрона) и обеспечивающий переход от искусственного покрытия к прилегающей грунтовой поверхности.

3.19

3.20 площадка специального назначения: Выделенный участок летного поля аэродрома, предназначенный для выполнения специальных видов обслуживания ВС.

3.21 полоса воздушных подходов: Часть воздушного пространства в установленных границах, примыкающая к торцу ВПП и расположенная в направлении ее оси, в котором воздушные суда производят набор высоты после взлета и снижение при заходе на посадку.

3.22

3.23

3.24

3.25

3.26

3.27

3.28

3.29

3.30

3.31 спланированная часть ЛП: Часть ЛП, расположенная по обе стороны от оси ВПП, спланированная и подготовленная таким образом, чтобы свести к минимуму риск повреждения ВС при приземлении с недолетом или выкатывании за пределы ВПП.

3.32

4 Общие положения

4.1 Гражданские аэродромы подразделяют на классы А, Б, В, Г, Д и Е.

4.2 Класс аэродрома определяется:

- на аэродромах, имеющих одну ВПП, - классом ВПП;

- на аэродромах, имеющих две или более ВПП, - классом ВПП, имеющей наибольшую длину в стандартных условиях.

Стандартными условиями является сочетание следующих условий: стандартные атмосферные условия (температура воздуха +15 °С, атмосферное давление 101325 Па, относительная влажность воздуха 0 %), нулевое превышение над уровнем моря, отсутствие ветра и нулевой уклон ВПП.

Класс ВПП определяется длиной ВПП в стандартных условиях по таблице 4.1.

Таблица 4.1

4.3 При проектировании аэродромов международных аэропортов должны соблюдаться требования настоящего свода правил, а также учитываться стандарты и рекомендации Международной организации гражданской авиации (ИКАО) [1].

5 Элементы аэродромов

5.1 В составе аэродромов следует предусматривать следующие основные элементы:

- летные полосы, в том числе ВПП с искусственным покрытием и (или) грунтовые;

- рулежные дорожки;

- перроны;

- места стоянки ВС;

- площадки специального назначения.

При необходимости в составе аэродрома могут предусматриваться:

- свободные зоны;

- концевые полосы торможения.

Летные полосы

5.2 При выборе направления и расположения ЛП следует учитывать метеорологические факторы (ветровой режим, туман, дымку, низкую облачность и пр.), наличие препятствий на приаэродромной территории, направление и расположение ЛП соседних аэродромов, перспективы развития прилегающих к аэродрому населенных пунктов, рельеф местности, а также особенности зимней эксплуатации аэродрома.

Примечание - Препятствиями считаются все неподвижные (временные или постоянные) и подвижные объекты или часть их, которые:

- размещены в зоне, предназначенной для наземного движения ВС;

- возвышаются над установленной поверхностью, предназначенной для защиты ВС в полете;

- находятся вне таких установленных поверхностей и по результатам оценки представляют собой опасность для аэронавигации.

5.3 Ширина ВПП должна быть по всей длине постоянной и не менее:

60 м	- для ВПП класса	А;
45 м		Б;
42 м		В;
35 м		Г;
28 м		Д;
21 м		Е.

Для ИВПП класса А, предназначенных для эксплуатации ВС с размахом крыла до 75 м и колеей по внешним авиашинам до 10,5 м и меньших размеров, минимальную ширину ВПП допускается принимать равной 45 м. В этом случае должны быть предусмотрены обочины с искусственным покрытием. Ширина обочины должна быть такой, чтобы расстояние от оси ИВПП до внешних кромок каждой из обочин было не менее 30 м.

Обочины с искусственным покрытием должны быть предусмотрены для ИВПП класса А, предназначенных для эксплуатации ВС индекса 7 с размахом крыла более 75 м. В этом случае общая ширина ИВПП с обочинами должна быть не менее 75 м, а расстояние от оси ИВПП до внешних кромок каждой из них должно быть не менее 37,5 м.

Искусственные покрытия обочин должны выдерживать нагрузку, создаваемую ВС при случайном выкатывании, не вызывая у него конструктивных повреждений, а также нагрузки наземных транспортных средств, которые могут передвигаться по обочине.

5.4 Летная полоса, включающая как оборудованную, так и необорудованную ВПП, должна простираться за каждым концом ВПП или за концевой полосой торможения, если она предусмотрена, на расстояние не менее 150 м для ВПП классов А, Б, В, Г, Д и 60 м для ВПП класса Е.

Примечание - В случае невозможности обеспечения этих расстояний (например, из-за сложного рельефа местности или наличия препятствий) для выполнения указанного требования должны быть сокращены располагаемые дистанции.

5.5 Часть ЛП, расположенная перед порогом ИВПП, должна быть укреплена на ширину не менее ширины ИВПП с целью предотвращения эрозии от струй газов ВС и защиты приземляющихся ВС от удара о торец ИВПП на расстояние не менее:

75 м	- для ИВПП	класса	А;
50 м		классов	Б и В;
30 м			Г и Д.

Эти участки должны выдерживать нагрузки от ВС при случайном выкатывании их при взлете или посадке, а также нагрузки от эксплуатационной техники.

До реконструкции существующих ИВПП допускается укрепление, ширина которого уменьшается до 2/3 ширины ИВПП у конца укрепления.

5.6 Грунтовая поверхность спланированной части ЛП в местах сопряжения с искусственными покрытиями элементов аэродрома (ИВПП, обочинами, рулежными дорожками, КПТ) должна располагаться на одном уровне с ними.

5.7 Летная полоса, включающая оборудованную ВПП, должна простираться в поперечном направлении по обе стороны от оси ВПП (на всем протяжении ЛП) на расстояние не менее:

150 м	- для ВПП классов	А, Б, В, Г;
75 м		Д и Е.

5.8 Летная полоса, включающая необорудованную ВПП, должна простираться в поперечном направлении по обе стороны от оси ВПП (на всем протяжении ЛП) на расстояние не менее:

80 м	- для ВПП	классов	А и Б;
70 м		класса	В;
65 м			Г;
55 м			Д;
40 м			Е.

5.9 Часть ЛП, которая включает оборудованную или необорудованную ВПП, расположенная по обе стороны от оси ВПП (на всем протяжении ЛП), должна быть спланирована и подготовлена таким образом, чтобы свести к минимуму риск повреждения ВС при приземлении с недолетом или выкатывании за пределы ВПП.

Спланированная часть ЛП должна простираться от оси ВПП на расстояние не менее:

80 м	- для ВПП	классов	А и Б;
70 м		класса	В;
65 м			Г;
55 м			Д;
40 м			Е.

Спланированная часть ЛП для грунтовых необорудованных аэродромов должна простираться от оси ГВПП на расстояние не менее:

50 м	- для ГВПП	класса	Г;
25 м		классов	Д и Е.

5.10 В пределах спланированной части ЛП не должно быть никаких объектов, за исключением объектов, имеющих легкую и ломкую конструкцию, которые по своему функциональному назначению должны находиться на этой части ЛП (визуальные средства, контрольная антенна курсового радиомаяка, уголковые отражатели посадочного радиолокатора (далее - ПРЛ)). На спланированной части ЛП не должны находиться подвижные объекты (аэродромно-эксплуатационная и другая техника) во время использования ВПП для взлета и посадки.

5.11 В пределах от границы спланированной части до границы ЛП не должно быть объектов, кроме тех, функциональное назначение которых требует их размещения вблизи ВПП и не допускает размещения в ином месте.

В этих пределах не должны размещаться новые или увеличиваться в размерах существующие объекты, за исключением тех случаев, когда размещение нового или увеличение в размерах существующего объекта:

- необходимо для обеспечения взлетов и посадок ВС или

- не окажет неблагоприятного воздействия на безопасность полетов ВС.

Примечание - Примерами объектов, функциональное назначение которых требует размещения вблизи ВПП для обеспечения взлетов и посадок ВС, являются глиссадный радиомаяк (ГРМ), ПРЛ, стартовый диспетчерский пункт (СДП), метеорологические измерительные приборы.

5.12 Ветровая загрузка летной полосы аэродрома (вероятная частота использования какого-либо определенного направления полосы, выраженная в процентах ко всем направлениям ветров) и скорость нормальной составляющей ветра должны соответствовать приведенным в таблице 5.1.

Ветровую загрузку следует рассчитывать для 8 или 16 румбов с использованием данных наблюдений ближайшей к аэродрому метеорологической станции за возможно длительный период, но не менее чем за 5 лет.

В случаях, когда не обеспечивается требуемая минимальная ветровая загрузка ЛП, следует предусматривать вспомогательную ВПП, располагаемую по отношению к основной под углом, значение которого устанавливается в соответствии с нормативными документами.

Таблица 5.1

5.13 Пропускная способность ВПП должна обеспечивать предполагаемую интенсивность движения ВС. При соответствующем обосновании допускается предусматривать строительство дополнительных ВПП. Значения пропускной способности ВПП для различных схем их расположения следует устанавливать в соответствии с нормативными документами.

5.14 При отсутствии РД, примыкающей к концевому участку ИВПП, или при ее недостаточной прочности для разворота ВС следует предусматривать уширение ИВПП, обеспечивающее безопасный разворот ВС расчетного типа и выход его на ось ИВПП на минимальном расстоянии от ее конца.

Ширина ИВПП в местах уширения должна быть не менее:

75 м	-для ИВПП классов	А, Б, В;
45 м		Г и Д.

5.15 В документах аэронавигационной информации для каждой ВПП должен быть приведен ее продольный профиль с указанием фактических уклонов.

5.16 Свободная зона должна начинаться в конце располагаемой дистанции разбега, и ее длина не должна превышать половины этой дистанции.

Примечание - Включение требований к свободным зонам не означает обязательного наличия СЗ на аэродроме. Необходимость СЗ определяется местными условиями и экономической целесообразностью их устройства.

5.17 Свободная зона должна простираться на расстояние не менее 75 м в каждую сторону от продолжения осевой линии ВПП.

5.18 Поверхность СЗ не должна выступать над условной плоскостью, имеющей восходящий уклон 1,25 %, при этом нижней границей этой плоскости является горизонтальная линия:

- перпендикулярная вертикальной плоскости, содержащей осевую линию ВПП;

- проходящая через точку, расположенную на осевой линии ВПП в конце располагаемой дистанции разбега.

Примечание - В некоторых случаях, при определенных поперечных и продольных уклонах ВПП, обочин или ЛП, нижняя граница плоскости свободной зоны может оказаться ниже поверхности ВПП, обочины или ЛП. Это не означает, что требуется планировка этих поверхностей. Рельеф, который располагается за концом ЛП над плоскостью СЗ, но ниже уровня ЛП, может не планироваться.

5.19 Характеристики продольных уклонов той части свободной зоны, ширина которой, по крайней мере, не менее ширины ВПП, к которой она примыкает, должны быть сопоставимы с уклонами ВПП, если средний уклон СЗ незначительный или является восходящим. При незначительном (сопоставимом с уклоном ВПП) или восходящем среднем уклоне СЗ не допускаются резкие изменения восходящих уклонов свободной зоны. Отдельные понижения местности, например канавы, пересекающие СЗ, не исключаются.

5.20 На поверхности свободной зоны не допускается наличие препятствий. Расположенные по функциональному назначению объекты в пределах свободной зоны должны иметь легкую и ломкую конструкцию.

5.21 Концевая полоса торможения должна иметь ту же ширину, что и ВПП, к которой она примыкает.

Примечание - Включение требований к концевым полосам торможения не означает обязательного наличия КПТ на аэродроме. Необходимость устройства КПТ и ее длина определяются с учетом местных условий и экономической целесообразности.

5.22 КПТ должна быть запроектирована таким образом, чтобы она могла в случае прекращения взлета выдержать нагрузку, создаваемую самолетом, не вызывая повреждения его конструкции.

Рулежные дорожки

5.23 Число рулежных дорожек необходимо определять из условия обеспечения маневрирования ВС с учетом интенсивности их движения при минимальной протяженности путей руления между ИВПП и другими элементами аэродрома. Расположение РД для аэродромов классов А, Б, В и, как правило, для аэродромов классов Г, Д, Е должно исключать встречное движение ВС и специальных транспортных средств, а также пересечение рабочей зоны глиссадных радиомаяков системы инструментального захода на посадку ВС. Для летного поля необходимо предусматривать мероприятия и устройства (световую сигнализацию, указатели, разъезды и др.), обеспечивающие безопасность движения по РД.

5.24 Для аэродромов классов А и Б совмещение магистральной РД с МС, перронами и площадками специального назначения не допускается. РД, соединяющие магистральную РД с МС, перронами и площадками специального назначения, следует проектировать в соответствии с требованиями, предъявляемыми к соединительным РД.

5.25 Для увеличения пропускной способности ИВПП и сокращения путей руления ВС при соответствующем обосновании следует предусматривать соединительные РД, в том числе РД скоростного схода, размещаемые под углом 30° - 45° к ИВПП.

5.26 В целях определения минимальных параметров: ширины РД, обочин РД, удаления РД от препятствий - для каждой РД должны быть установлены индексы ВС, эксплуатируемых на данных РД аэродрома. Индекс ВС устанавливается по размаху крыла и колее шасси по внешним авиашинам по таблице 5.2.

Таблица 5.2

5.27 Ширина РД аэродромов должна быть не менее:

7,0 м	- для ВС индекса	1;
10,0 м		2;
13,0 м		3;

17,0 м для ВС индекса 4 (14 м для ВС с индексом 4 при колее шасси по внешним авиашинам до 7,5 м);

19,0 м для ВС индекса 5;

22,5 м для ВС индексов 6, 7 (18 м для ВС с индексом 6 при колее шасси по внешним авиашинам до 9,5 м; 21 м при колее шасси по внешним авиашинам до 12,5 м).

5.28 С двух сторон РД, предназначенных для руления ВС с индексом 4, 5, 6 или 7, должны быть предусмотрены обочины (для РД с искусственным покрытием - обочины с искусственным покрытием). Общая ширина РД и обочин должна быть не менее:

27,0 м	- для ВС индекса	4;
29,0 м		5;
40,5 м		6;

60 м для ВС индекса 7 (допускается меньшая общая ширина РД и обочин, однако ее значение во всех случаях должно быть более значения расстояния между осями внешних двигателей эксплуатируемых на РД ВС не менее чем на 4 м).

5.29 Расстояние между осевой линией РД и неподвижными препятствиями должно быть не менее:

21,5 м	- для ВС индекса	1;
26,0 м		2, 3;
35,5 м		4, 5;
47,5 м		6;

57,5 м для ВС индекса 7 (55 м для ВС с размахом крыла от 65 до 75 м и колеей шасси по внешним авиашинам до 10,5 м).

Указанные расстояния не относятся к путям руления ВС на перроне.

5.30 Расстояние между осевыми линиями параллельных РД с искусственными покрытиями и без искусственного покрытия должно соответствовать значениям, приведенным в таблице 5.3.

5.31 Радиус закругления искусственного покрытия РД в месте примыкания к искусственному покрытию ВПП должен быть не менее:

10 м	- для ВС индекса	1;
20 м		2;
30 м		3;
50 м		4, 5, 6, 7

В случае если поворот самолета с РД осуществляется только в одну сторону, то устройство закругления с другой стороны РД может не предусматриваться.

Таблица 5.3

Перроны, места стоянки самолетов и площадки специального назначения

5.32 Размеры и конфигурация перрона, места стоянки самолетов и площадки специального назначения должны обеспечивать:

- размещение расчетного числа ВС и их безопасное маневрирование;

- проезд и размещение аэродромных автотранспортных средств и перронной механизации;

- размещение передвижного и стационарного оборудования, предназначенного для технического обслуживания ВС;

- размещение устройств заземления (для снятия статического электричества), крепления ВС, струеотклоняющих щитов, а также других необходимых устройств;

- возможность механизированной очистки покрытия от снега.

5.33 Вдоль кромок перронов, МС и площадок специального назначения следует предусматривать грунтовые обочины шириной не менее 10 м и отмостки (сопряжения) шириной от 1,0 до 1,5 м.

5.34 Расстояние между осевой линией полосы руления ВС на перроне и неподвижными препятствиями должно быть не менее:

16,0 м	- для ВС индекса	1;
22,0 м		2, 3;
28,5 м		4, 5;
40,0 м		6;
47,5 м		7.

В случае, если в качестве полосы руления на перроне используется РД аэродрома, примыкающая на определенном протяжении к перрону, расстояние между осевой линией полосы руления на перроне и неподвижными препятствиями должно быть увеличено в соответствии с 5.25.

5.35 Расстояние от габарита ВС, стоящего на перроне, МС или площадке специального назначения, до кромки покрытия должно быть не менее 4 м.

Вертикальная планировка

5.36 Максимально допускаемые продольные и поперечные уклоны элементов на проектируемых аэродромах следует принимать по таблицам 5.4 и 5.5.

При реконструкции существующих аэродромов значения поперечных и продольных уклонов, указанные в таблице 5.4, допускается увеличивать, но не более чем на 20 %.

Таблица 5.4

5.37 Для обеспечения надежного стока дождевых и талых вод с поверхности искусственных покрытий и уменьшения опасности глиссирования колес ВС поперечный профиль ИВПП необходимо проектировать симметричным двухскатным. При технико-экономическом обосновании допускается принимать односкатный поперечный профиль ИВПП.

Таблица 5.5

5.38 Поперечный профиль летной полосы следует проектировать без устройства грунтовых лотков в пределах летной полосы.

Устройство грунтовых лотков в пределах летной полосы допускается предусматривать в исключительных случаях при технико-экономическом обосновании, учитывая климатические, гидрологические, гидрогеологические и инженерно-геологические условия местности.

5.39 Поперечный профиль РД в зависимости от особенностей рельефа местности, принятой схемы водоотвода и применяемой строительной техники допускается применять как двухскатный, так и односкатный.

5.40 Поперечные уклоны поверхности элементов аэродромов должны быть не менее:

0,008 - для ИВПП;

0,005 - для РД, МС, перронов и площадок специального назначения;

0,015 - для грунтовых обочин ИВПП, РД, перронов и площадок специального назначения.

5.41 Обочины с искусственным покрытием должны иметь сопоставимые с ИВПП уклоны.

5.42 Продольные и поперечные уклоны поверхности грунтовых элементов (за исключением грунтовых обочин) должны быть не менее при грунтах:

- глинистых и суглинистых - 0,007;

- супесчаных, песчаных, гравийных, щебенистых - 0,005.

5.43 Поверхности элементов аэродрома в продольном направлении следует сопрягать вертикальными кривыми радиусами не менее приведенных в таблице 5.6.

5.44 Значение излома (алгебраической разности смежных уклонов) Δi_max поверхностей элементов аэродрома в пределах вертикальной кривой должно соответствовать условию

(5.1)

где s - шаг проектирования вертикальной кривой, м;

r_v - минимальный радиус вертикальной кривой, м.

Таблица 5.6

5.45 Значение излома ΔI сопрягаемых поверхностей искусственных покрытий аэродромов всех классов (кроме класса Е) должно быть не более 0,015, аэродромов класса Е - 0,02.

При применении волнообразного продольного профиля (в местах перехода через тальвеги и водоразделы) расстояние L, м, между смежными переломами продольных уклонов ИВПП должно соответствовать условию

L > rv(ΔIv1 + ΔIv2),

(5.2)

где ΔIv₁, ΔIv₂ - алгебраическая разность продольных уклонов в смежных переломах элементов ИВПП.

5.46 Продольный профиль ИВПП должен обеспечивать:

- взаимную видимость на расстоянии не менее половины длины ИВПП двух точек, находящихся на высоте 3 м от поверхности ИВПП для аэродромов классов А, Б, В, Г и Д и на высоте 2 м - для аэродромов класса Е;

- видимость антенны курсового радиомаяка с опорной точки радиомаячной системы (РМС) аэродрома в зависимости от категории РМС, устанавливаемой проектом в соответствии с нормами по проектированию объектов управления воздушным движением, радионавигации и посадки.

5.47 Продольный профиль РД должен обеспечивать свободный обзор поверхности РД на расстоянии 300 м из любой точки, расположенной на высоте 3 м, - для аэродромов классов А, Б, В, Г, Д и на расстоянии 250 м из любой точки, расположенной на высоте 2 м, - для аэродромов класса Е.

Грунтовые элементы летного поля аэродрома

5.48 Грунтовые элементы летного поля должны соответствовать требованиям безопасности, ровности, прочности, эрозионной стойкости. Поверхность их должна быть очищена от посторонних предметов и иметь уклоны, обеспечивающие надежный сток талых и дождевых вод. Они могут быть с дерновым покровом и без него.

5.49 Грунтовая спланированная часть ЛП, как правило, должна быть без грунтовых лотков. В исключительных случаях для уменьшения объема земляных работ при наличии склона с поперечным уклоном в сторону ЛП допускается устройство грунтовых лотков.

5.50 Грунты на грунтовых элементах летного поля должны быть уплотнены.

Коэффициент уплотнения грунтов на глубину до 30 см должен быть:

- на стартовых участках ГВПП, МС, местах опробования двигателей, путях руления:

- для песков и супесей - не менее 0,95,

- для суглинков и глин - не менее 1,00;

- на средних участках ГВПП, спланированной части ЛП, обочинах путей руления и МС, а также для насыпных грунтов на летном поле, не входящих в ЛП:

- для песков и супесей - не менее 0,9,

- для суглинков и глин - не менее 0,95.

Ниже (на глубину до 55 и до 70 см) коэффициент уплотнения может быть снижен не более чем на 5 % и 15 % соответственно.

5.51 При наличии просадочных грунтов на ГВПП, грунтовых РД, МС в местах опробования двигателей просадочность должна быть устранена на глубину активной зоны, устанавливаемой расчетом.

5.52 На грунтовых участках летного поля без дернового покрова следует предусматривать мероприятия по укреплению поверхностного слоя грунта.

5.53 Для повышения сопротивляемости грунта нагрузкам от ВС и снижения эрозии от действия аэродинамических нагрузок, создаваемых газовоздушными струями авиадвигателей, рекомендуется устраивать дерновый покров.

5.54 Грунты спланированной части ЯП и грунтовых обочин ИВПП, РД, МС и перронов, а также насыпные грунты летного поля должны быть уплотнены. Коэффициент уплотнения грунтов должен быть: для песков и супесей - не менее 0,9, для суглинков и глин - не менее 0,95.

5.55 Прочность грунтов грунтовых аэродромов должна быть не ниже значений, установленных требованиями руководства по летной эксплуатации (РЛЭ) эксплуатируемых на аэродроме ВС.

5.56 Параметр ровности поверхности грунтовых элементов аэродрома определяется значениями микронеровностей и мезонеровностей.

Значения микронеровностей, определяемые по просвету между трехметровой рейкой и грунтовой поверхностью, должны быть не более 3 см.

Мезонеровности определяются нивелирной съемкой профиля поверхности по характерным направлениям дефектного участка путем последующего определения разности смежных сопрягающихся уклонов Δi (5, 10, 20) прямых отрезков с шагом съемки 5, 10, 20 м.

Значения мезонеровностей должны быть не более следующих значений:

Δi5 = 0,030; Δi10 = 0,022; Δi20 = 0,015.

5.57 Наибольшая крутизна откосов насыпей (выемок) должна назначаться из условия обеспечения их устойчивости в зависимости от высоты насыпи и вида грунта.

5.58 При расчете устойчивости насыпи (выемки) следует принимать коэффициент надежности по ответственности 1,2 при особо высоком уровне ответственности сооружений согласно ГОСТ 27751.

6 Грунтовые основания

6.1 Грунтовые основания должны обеспечивать несущую способность аэродромного покрытия независимо от погодных условий и времени года. Проектировать грунтовые основания следует с учетом:

- состава и свойств грунтов;

-типов местности по гидрогеологическим условиям, приведенных в приложении А;

-деления территории на дорожно-климатические зоны в соответствии с рисунком Б.1 (приложение Б);

- сейсмического воздействия при повышенном уровне ответственности согласно [6];

- нагрузки от ВС, оказывающего максимальное силовое воздействие на покрытие, или категории нормативной нагрузки;

- опыта строительства и эксплуатации аэродромов, расположенных в аналогичных инженерно-геологических, гидрогеологических и климатических условиях.

6.2 Номенклатура грунтов, используемых для грунтового основания, по генезису, составу, состоянию в природном залегании, пучинистости, набуханию и просадочности должна устанавливаться в соответствии с ГОСТ 25100.

6.3 Характеристики грунтов природного залегания, а также искусственного происхождения должны определяться, как правило, на основе их непосредственных испытаний в полевых или лабораторных условиях с учетом возможного изменения влажности грунтов в процессе строительства и эксплуатации аэродромных сооружений.

Расчетные характеристики грунтов (коэффициент постели K_s для жестких покрытий и модуль упругости Е для нежестких покрытий) следует устанавливать для однородных грунтов в соответствии с приложением В. Для многослойных грунтовых оснований, когда верхний слой грунта уплотнен, а нижний остается неуплотненным и имеет коэффициент пористости е > 0,8, либо при наличии в естественном основании сплошных скальных грунтов с временным сопротивлением одноосному сжатию не менее 5 МПа, коэффициентом размягчаемости в воде не более 0,75 и неспособных к растворению в воде, следует использовать эквивалентный коэффициент постели K_s всего основания (учитывая подстилающий скальный грунт), определяемый согласно приложению Г.

Проектирование грунтовых оснований без соответствующего инженерно-геологического и гидрогеологического обоснования или при его недостаточности не допускается.

6.4 Глубина сжимаемой толщи грунтового основания, в пределах которой учитываются состав и свойства грунтов, принимается по таблице 6.1 в зависимости от числа колес на основной опоре ВС и нагрузки на одно колесо этой опоры.

6.5 Глубина сезонного промерзания или (для вечномерзлых грунтов) оттаивания-промерзания определяется расчетом согласно приложению Д для открытой, очищенной от снега поверхности покрытия и исчисляется от его верха с учетом вертикальной планировки поверхности аэродрома и теплотехнических характеристик материалов основания и покрытия.

Таблица 6.1

6.6 При наличии в грунтовом основании слабых грунтов (водонасыщенных, глинистых, заторфованных, торфа, ила, сапропеля), лессовых, засоленных, набухающих и других просадочных разновидностей грунтов, а также вечномерзлых, просадочных при оттаивании грунтов и аргиллитов необходимо учитывать осадки (просадки) грунтов основания s_d, происходящие при производстве земляных работ, а также при дальнейшей консолидации грунта основания в период эксплуатации покрытия под влиянием природно-климатических факторов.

Примечание - К слабым грунтам относятся грунты, модуль упругости которых равен или менее 5 МПа.

6.7 Расчетные значения вертикальных деформаций основания s_d в период эксплуатации покрытия должны быть не более предельных значений s_u, указанных в таблице 6.2.

При реконструкции существующих аэродромных покрытий в случаях, когда их фактические вертикальные деформации (по результатам наблюдений) превышают предельные значения, указанные в таблице 6.2, допустимость превышения деформаций после реконструкции (усиления) должна решаться с учетом наблюдений за существующим покрытием.

Таблица 6.2

6.8 В целях недопущения превышения предельных вертикальных деформаций грунтовых оснований следует предусматривать мероприятия по исключению или уменьшению вредного воздействия природных и эксплуатационных факторов, устранению неблагоприятных свойств грунта под аэродромным покрытием:

- устройство специальных слоев искусственного основания и прослоек (гидроизолирующих, капилляропрерывающих, термоизоляционных, противозаиливающих, армирующих и др.);

- водозащитные мероприятия на площадках, сложенных аргиллитами и другими грунтами, чувствительными к изменению влажности (соответствующую горизонтальную и вертикальную планировку территории аэродрома, обеспечивающую сток поверхностных вод, устройство водосточно-дренажной сети);

- улучшение физико-механических свойств грунтов основания (уплотнение трамбованием, предварительным замачиванием просадочных грунтов, полную или частичную замену грунтов с неудовлетворительными свойствами и др.) на глубину, определяемую расчетом из условия снижения возможной вертикальной деформации основания до допускаемого значения;

- укрепление грунтов химическим, электрохимическим, термическим и другими способами;

- применение геосинтетических материалов.

Модуль упругости укрепленного грунта определяется по формуле E_d = kЕ, где k - коэффициент увеличения модуля упругости, полученный в результате испытаний фрагментов конструкций покрытий с армированием и без армирования основания. При отсутствии данных испытаний коэффициент к принимается равным 1.

Границы специальных слоев основания или грунта с устраненными неблагоприятными свойствами должны отстоять от кромки покрытия не менее чем на 3 м.

6.9 Возвышение поверхности аэродромного покрытия над расчетным уровнем подземных вод следует принимать не менее установленного в таблице 6.3.

Таблица 6.3

За расчетный уровень подземных вод следует принимать максимально возможный осенний (перед замерзанием) уровень, а в районах, где наблюдаются частые продолжительные оттепели, - максимально возможный весенний уровень подземных вод. При отсутствии необходимых данных за расчетный допускается принимать уровень, определяемый по верхней линии оглеения грунтов.

В случаях, когда выполнение требований таблицы 6.3 технико-экономически нецелесообразно, в грунтовом основании, сооружаемом во II и III дорожно-климатических зонах, следует предусматривать устройство капилляропрерывающих, а в IV и V дорожно-климатических зонах - гидроизолирующих прослоек, верх которых должен располагаться на расстоянии от поверхности покрытия 0,9 м для II и III зон и 0,75 м для IV и V зон. Низ прослоек должен отстоять от горизонта подземных вод не менее чем на 0,2 м.

6.10 Для аэродромов, располагаемых в I дорожно-климатической зоне, в случае отсутствия вечномерзлых грунтов, а также при использовании вечномерзлых грунтов в качестве естественного основания с предварительным оттаиванием, удалением или осушением переувлажненных грунтов минимальное возвышение поверхности аэродромного покрытия над уровнем подземных вод следует принимать, как для II дорожно-климатической зоны (таблица 6.3).

6.11 Требуемую степень уплотнения насыпных грунтов следует предусматривать исходя из коэффициента уплотнения (отношение фактической плотности грунта к максимальной плотности, определяемой методом стандартного уплотнения), значения которого приведены в таблице 6.4.

Если в выемках или в местах нулевых работ естественная плотность грунта ниже требуемой, следует предусматривать уплотнение грунта до норм, приведенных в таблице 6.4, на глубину 1,2 м для I - III дорожно-климатических зон и 0,8 м - для IV и V зон, считая от поверхности грунтового основания.

6.12 При реконструкции (усилении) покрытия в случаях, когда фактическое возвышение поверхности существующего аэродромного покрытия над уровнем подземных вод менее установленных в таблице 6.3 или плотность грунта под аэродромным покрытием ниже установленной в таблице 6.4, допустимость сохранения такого положения после реконструкции должна решаться с учетом опыта эксплуатации существующего покрытия и результатов инструментального обследования.

Таблица 6.4

Основания на набухающих грунтах

6.13 Свойства набухания глинистых грунтов, используемых для основания, следует учитывать, если при замачивании водой или химическими растворами относительная деформация набухания без нагрузки Є_sw ≥ 0,04.

Значение относительного набухания (отношение увеличения высоты образца грунта в результате его замачивания водой или другой жидкостью к начальной высоте образца грунта природной влажности) определяется по ГОСТ 12248.

6.14 При проектировании оснований на набухающих грунтах следует предусматривать конструктивные мероприятия, предотвращающие увлажнение природного грунта, а также замену набухающего грунта ненабухающим или устройство насыпи из ненабухающих грунтов таким образом, чтобы верхняя граница набухающих грунтов находилась на глубине от верха аэродромного покрытия, м, не менее:

1,3 - для слабонабухающих грунтов (0,04 ≤ Є_sw ≤ 0,08);

1,8 - для средненабухающих грунтов (0,08 < Є_sw ≤ 0,12);

2,3 - для сильнонабухающих грунтов (Є_sw > 0,12).

Основания на просадочных грунтах

6.15 Просадочные свойства грунтов, используемых в качестве основания, следует учитывать в пределах толщи грунта, где:

- суммарное сжимающее напряжение от собственного веса грунта и аэродромного покрытия σ_zg и эксплуатационной нагрузки σ_zp превышает начальное просадочное давление p_sc;

- влажность грунта w выше (или может стать выше) начальной просадочной влажности w_sc (минимальной влажности, при которой проявляются просадочные свойства грунта);

- относительная просадочность под действием внешней нагрузки (Є_с ≥ 0,01).

При проектировании оснований, сложенных просадочными грунтами, следует учитывать возможность повышения влажности грунтов, имеющих степень влажности S_r ≤ 0,5, из-за нарушения природных условий испарения вследствие устройства аэродромного покрытия (экранирования поверхности). Конечную влажность грунтов следует принимать равной влажности на границе раскатывания w_p.

Характеристики просадочных свойств грунтов определяют по ГОСТ 23161.

6.16 Грунтовые условия площадок, сложенных просадочными грунтами, в зависимости от возможности проявления просадки подразделяются на два типа:

I - просадка происходит в пределах сжимаемой толщи грунта (в основном в пределах ее верхней части) от действия эксплуатационной нагрузки, а просадка грунта от собственного веса отсутствует или не превышает 0,05 м;

II - помимо просадки грунта от эксплуатационной нагрузки возможна просадка (преимущественно в нижней части просадочной толщи) от собственного веса грунта, и размер ее превышает 0,05 м.

6.17 Мероприятия по устранению просадочных свойств грунта должны предусматриваться в зависимости от выполнения условия

σzp + σzg ≤ psc,

(6.1)

где σ_zp - вертикальное сжимающее напряжение в грунте от эксплуатационной нагрузки, определяемое по приложению Ж;

σ_zg - вертикальное сжимающее напряжение от собственного веса грунта и аэродромного покрытия;

p_sc - начальное просадочное давление (минимальное давление, при котором проявляются просадочные свойства грунта при его полном водонасыщении), определяемое по ГОСТ 23161.

Если условие (6.1) выполняется, следует предусматривать уплотнение верхнего слоя просадочного грунта в соответствии с 6.11.

Если σ_zp + σ_zg ≤ p_sc, необходимо кроме уплотнения верхнего слоя предусматривать мероприятия по устранению просадочных свойств грунта (предварительное замачивание, полную или частичную замену грунта подушками из песка, гравия, щебня и других непросадочных материалов) на глубину, обеспечивающую выполнение условия

ssc ≤ su,

(6.2)

где s_sc - значение вертикальной деформации основания, вызванной просадкой грунта, определяемое расчетом при влажности w_p на границе раскатывания;

s_u - предельное значение вертикальной деформации, принимаемое по таблице 6.2.

6.18 При проектировании элементов аэродрома, располагаемого на участках с грунтовыми условиями II типа по просадочности, наряду с устранением просадочных свойств грунтов основания следует предусматривать устройство гидроизоляционного слоя под аэродромной одеждой и на расстоянии 3 м в обе стороны от кромки покрытия, устройство водонепроницаемых отмосток шириной не менее 2 м, а если начальная просадочная влажность w_sc меньше влажности на границе раскатывания w_p - устранение просадочных свойств грунта предварительным его замачиванием.

6.19 Для возведения низких насыпей (высотой до 1 м) на участках с грунтовыми условиями II типа по просадочности следует предусматривать применение недренирующих грунтов. Дренирующие грунты допускается применять при технико-экономическом обосновании только на участках с грунтовыми условиями I типа по просадочности.

Для возведения насыпей высотой более 1 м допускается применять дренирующие грунты, однако естественный грунт под насыпью и на расстоянии не менее 5 м в обе стороны от нее должен быть уплотнен на глубину не менее 0,5 м до максимальной плотности грунта при стандартном уплотнении или нижняя часть насыпи (высотой 0,5 м) должна быть выполнена из недренирующих грунтов.

Основания на торфах, заторфованных и слабых глинистых грунтах

6.20 При проектировании грунтовых оснований под аэродромные покрытия, располагаемых на торфах, заторфованных и слабых глинистых грунтах, следует предусматривать:

- для оснований под аэродромные покрытия, рассчитываемые на нормативные нагрузки, внекатегорийную (в/к), I, II и III категорий, и под аэродромные покрытия с асфальтобетонным покрытием, рассчитываемые и на нормативные нагрузки IV, V и VI категорий, - замену торфа и заторфованных грунтов на всю глубину их залегания и замену слабых глинистых грунтов на глубину сжимаемой толщи (таблица 6.1);

- для оснований под аэродромные покрытия облегченного типа, а также под аэродромные покрытия с покрытием из сборных железобетонных плит, рассчитываемые на нормативную нагрузку IV категории, допускается использовать торф, заторфованные и слабые грунты в пределах сжимаемой толщи грунтового основания, при этом устройство аэродромного покрытия следует предусматривать после предварительного обжатия торфа, заторфованного или слабого грунта весом насыпи до условной стабилизации осадок s_s, м, определяемой по формуле

ss = stot - su,

(6.3)

где s_tot - полная осадка, м;

s_u - предельная осадка аэродромного покрытия, м, принимаемая по таблице 6.2.

Примечание - Категории нормативных нагрузок приведены в 7.7.2.

6.21 Для повышения несущей способности насыпи, возводимой на естественном основании из торфа, заторфованного и слабого грунтов, устойчивости ее к воздействию эксплуатационных нагрузок, исключения местных просадок и проникания этих грунтов в тело насыпи, а также обеспечения возможности выполнения работ по устройству насыпи в период переувлажнения естественного грунта необходимо предусматривать устройство разделительной прослойки из рулонных геотекстильных материалов, укладываемых на поверхность торфа, заторфованного или слабого глинистого грунта.

Основания на засоленных грунтах

6.22 При проектировании оснований, предусматриваемых в районах распространения засоленных грунтов, следует учитывать их особые свойства, если солевой горизонт находится в пределах сжимаемой толщи грунта (таблица 6.1).

Возможность использования грунтов различной степени засоления в качестве естественного основания и в насыпях должна устанавливаться согласно таблице 6.5. При этом в случае неравномерного по глубине содержания солей степень засоления грунтового основания следует принимать по средневзвешенному содержанию солей.

Таблица 6.5

6.23 Грунты, содержащие гипс, допускается использовать в качестве естественного основания без ограничения, а в насыпях, возводимых во II - IV дорожно-климатических зонах, - при содержании гипса не более 30 % массы сухого грунта, в V зоне - не более 40 %.

Для аэродромов, расположенных в зоне искусственного орошения, или при глубине уровня подземных вод меньше глубины промерзания использование сильнозасоленных грунтов в качестве основания аэродромных одежд не допускается, а предельное содержание гипса в грунтах насыпей необходимо снижать на 10 %.

6.24 Возвышение аэродромного покрытия над расчетным уровнем подземных вод следует принимать на 20 % больше, чем указано в таблице 6.3, а по поверхности основания, сложенного средне- и сильнозасоленными грунтами, необходимо предусматривать устройство гидроизолирующего слоя.

6.25 Коэффициент уплотнения насыпей, возводимых из засоленных грунтов, следует принимать не менее 0,98 при аэродромном покрытии облегченного типа и для грунтовой части летного поля, 1,00 - при аэродромном покрытии капитального типа.

Основания на вечномерзлых грунтах

6.26 При проектировании аэродромов, размещаемых в районах распространения вечномерзлых грунтов, следует принимать один из двух принципов использования грунтов в качестве естественных оснований аэродромных покрытий:

I - многолетнемерзлые грунты основания используются в мерзлом состоянии, сохраняемом в процессе строительства и в течение всего периода эксплуатации аэродромных покрытий;

II - многолетнемерзлые грунты основания используются в оттаянном или оттаивающем состоянии (с их предварительным оттаиванием на расчетную глубину до начала устройства аэродромного покрытия или с допущением их оттаивания в период эксплуатации покрытия).

6.27 Принципы I и II использования вечномерзлых грунтов в качестве основания аэродромного покрытия должны применяться, если годовой температурный баланс покрытия отрицателен (сумма отрицательных градусо-часов покрытия не меньше суммы положительных градусо-часов), т.е. при соблюдении условия

(6.4)

где i - месяц года;

 - среднемесячная температура поверхности покрытия, определяемая в соответствии с Д.3 приложения Д;

τ_i - продолжительность i-го месяца, ч.

Принцип I должен применяться, если естественные грунты сезоннооттаивающего слоя в талом состоянии не обладают достаточной несущей способностью или дают недопустимые осадки, при экономически целесообразных затратах на мероприятия по сохранению вечномерзлого состояния.

Принцип II должен применяться при наличии в основании грунтов, деформация которых при оттаивании на расчетную глубину не превышает предельно допускаемых значений, принимаемых по таблице 6.2.

При этом предварительное оттаивание вечномерзлых грунтов производится до горизонта непросадочных при оттаивании грунтов. Применение этого принципа использования грунтов в качестве оснований аэродромных покрытий должно обосновываться технологическими возможностями и экономической целесообразностью намечаемых способов оттаивания вечномерзлых грунтов.

Выбор принципа использования многолетнемерзлых грунтов в качестве основания, а также способов и средств, необходимых для обеспечения принятого в проекте температурного режима грунтов, следует производить на основании сравнительных технико-экономических расчетов.

В случае сложного рельефа допускается проектировать основание с применением на отдельных участках разных принципов использования многолетнемерзлых грунтов. При этом следует предусматривать меры по предотвращению неравномерных деформаций основания в местах перехода от одного участка к другому.

6.28 Вертикальную планировку аэродромов с использованием грунтов естественного основания по принципам I и II следует осуществлять подсыпкой в виде теплоизолирующей насыпи без нарушения сложившегося торфомохового покрова.

В качестве основных материалов для насыпи следует использовать грунты и материалы, не подвергающиеся деформациям при промерзании или оттаивании.

6.29 Для уменьшения толщины теплоизолирующей насыпи (при соответствующем технико-экономическом обосновании) следует предусматривать в ее теле слои из высокоэффективных теплоизолирующих материалов.

Требуемую толщину теплоизолирующего слоя следует определять на основании теплотехнических расчетов (приложение Д) исходя из условия, чтобы для оснований, проектируемых по принципу I, расчетная глубина оттаивания находилась в пределах теплоизолирующей насыпи, а для оснований, проектируемых по принципу II, соблюдалось условие

sft ≤ su,

(6.5)

где s_ft - значение ожидаемой деформации пучения сезоннооттаивающего слоя грунтов, определяемое согласно приложению Е;

s_u - предельное значение вертикальной деформации, принимаемое по таблице 6.2.

6.30 При использовании грунтов в качестве оснований по принципу II, а также по принципу I, если в процессе производства земляных работ допускается временное оттаивание грунтов основания, необходимо предусматривать устройство дренирующего слоя толщиной не менее 0,5 м из грунтов и материалов, имеющих коэффициент фильтрации не менее 7 м/сут по ГОСТ 25584.

6.31 При использовании грунтов в качестве оснований по принципу II значение ожидаемой осадки вечномерзлых грунтов s_t, м, после их оттаивания следует определять по формуле

(6.6)

где п - число слоев грунта, на которое разделяется оттаивающее основание в зависимости от просадочных свойств грунта;

ϵ_ti - значение относительной осадки i-го слоя грунта, определяемое натурными испытаниями вечномерзлых грунтов путем оттаивания кернов под суммарным давлением от собственного веса грунта, аэродромного покрытия и от эксплуатационной нагрузки или методом горячего штампа. Значения ϵ_ti допускается определять расчетом в зависимости от природной влажности грунта w, коэффициента пористости е и числа пластичности I_р. Для уплотненного торфяного слоя значение ϵ_ti допускается принимать равным от 0,03 до 0,04, а для неуплотненного слоя - 0,5;

t_i - толщина i-го слоя сжимаемого грунта в природном состоянии, м.

6.32 При назначении коэффициента морозного пучения и коэффициента постели следует основания, проектируемые по принципу I, относить к первому типу гидрогеологических условий, а проектируемые по принципу II - ко второму типу при обеспеченном водоотводе и к третьему типу, если отвод воды из оттаивающего слоя не обеспечен.

Основания на пучинистых грунтах

6.33 Пучинные свойства грунтов следует учитывать, если глинистые грунты к началу промерзания имеют показатель текучести I_L > 0 или если уровень подземных вод находится ниже расчетной глубины промерзания, м, менее чем на:

1,0 - для песков мелких;

1,5 - для песков пылеватых, супесей;

2,5 - для суглинков, крупнообломочных грунтов с глинистым заполнителем;

3,0 - для глин.

6.34 Для оснований на пучинистых грунтах должно выполняться условие

sf ≤ su,

(6.7)

где s_f - равномерная деформация пучения поверхности грунтового основания, определяемая в соответствии с приложением Е;

s_u - предельное значение вертикальной деформации пучения, принимаемое по таблице 6.2.

6.35 Для выполнения условия (6.7) следует предусматривать:

- понижение уровня подземных вод;

- устройство в основании стабильного слоя из непучинистых материалов с применением в отдельных случаях теплоизолирующих материалов для уменьшения глубины промерзания пучинистого грунта;

- мероприятия по уменьшению пучинистости грунтов основания путем обработки их на расчетную глубину солями (NaCl, CaCl₂, МgСl₂ и др.), понижающими температуру замерзания, органическими и минеральными вяжущими, а также путем электрохимической обработки.

7 Аэродромные покрытия

7.1 Общие указания

7.1.1 Аэродромные покрытия включают:

- верхние слои (слой), именуемые в дальнейшем «покрытие», непосредственно воспринимающие нагрузки от колес ВС, воздействия природных факторов (переменного температурно-влажностного режима, многократного замораживания и оттаивания, влияния солнечной радиации, ветровой эрозии), тепловые и механические воздействия газовоздушных струй авиационных двигателей и механизмов, предназначенных для эксплуатации аэродрома, а также воздействие антигололедных химических средств;

- нижние слои (слой), именуемые в дальнейшем «искусственное основание», обеспечивающие совместно с покрытием передачу нагрузок на грунтовое основание, которые помимо несущей функции могут выполнять также дренирующие, противозаиливающие, термоизолирующие, противопучинные, гидроизолирующие и другие функции.

Аэродромные покрытия по характеру сопротивления действию нагрузок от воздушных судов подразделяют на:

- жесткие (цементобетонные; армобетонные; железобетонные; а также покрытия из цементного бетона, перекрытые асфальтобетоном);

- нежесткие (из асфальтобетона; прочных каменных материалов подобранного зернового состава, обработанных органическими вяжущими; из щебеночных и гравийных материалов, грунтов и местных материалов, обработанных неорганическими или органическими вяжущими; сборных металлических элементов).

Примечания

1 Армобетонным считается покрытие из цементного бетона, армированного металлической сеткой, предназначенной для восприятия температурных напряжений.

2 Железобетонным считается армированное цементобетонное покрытие, в котором необходимую площадь сечения арматуры определяют расчетом на прочность и ширину раскрытия трещин.

7.1.2 Покрытия подразделяют по степени капитальности на:

- капитальные (с жестким и асфальтобетонным покрытиями);

- облегченные (с нежестким покрытием, кроме покрытия из асфальтобетона).

7.1.3 Аэродромные покрытия должны соответствовать требованиям:

- безопасности и регулярности выполнения взлетно-посадочных операций воздушных судов;

- прочности, надежности и долговечности конструкции в целом и составных ее элементов (обеспечиваются расчетом прочности и выполнением требований к строительным материалам);

- охраны окружающей среды в соответствии с разделом 10.

Нормативные требования, которые следует выполнять и контролировать при строительстве каждого слоя аэродромного покрытия, и методы контроля приведены в таблице 7.1.

7.1.4 Нормативные и расчетные характеристики бетона, асфальтобетона, материалов, применяемых для устройства оснований под покрытия жесткого и нежесткого видов, следует принимать по приложению И.

7.1.5 Проектный срок службы капитальных покрытий, обеспечивающих эксплуатацию ВС с заданной интенсивностью, должен быть: не менее 20 лет для покрытий с верхним бетонным слоем (цементобетонные, армобетонные, железобетонные) и 10 лет для покрытий с верхним асфальтобетонным слоем. Покрытия облегченного типа должны проектироваться на срок службы не менее 5 лет.

7.1.6 Покрытия аэродромов, включая слои искусственных оснований, следует рассчитывать по методу предельных состояний на многократное воздействие вертикальных нагрузок от ВС как многослойные конструкции, лежащие на упругом основании.

Асфальтобетонные покрытия, кроме того, следует рассчитывать на восприятие аэродинамических нагрузок от газовоздушных струй авиадвигателей, если скорость струи в зоне контакта с покрытием равна или более 100 м/с.

7.1.7 Покрытия на обочинах ИВПП, РД, МС, перронов, укрепляемых участках, примыкающих к торцам ИВПП, и покрытия концевых полос торможения следует предусматривать устойчивыми к воздействию газовоздушных струй от авиадвигателей, а также возможных нагрузок от транспортных и эксплуатационных средств.

Таблица 7.1

Конструктивный элемент, вид работ и контролируемый параметр	Нормативное требование	Контроль
		Объем	Метод
1 Слои искусственных оснований и покрытий
1.1 Высотные отметки по оси каждого ряда	Не более 5 % результатов определений могут иметь отклонения от проектных значений до ±15 мм, остальные - до ±5 мм	По точкам разбивочной сети, но не реже, чем через 40 м	Нивелирование
1.2 Поперечный уклон каждого ряда	То же, до ±0,005, остальные - до ±0,002 (но не выше предельно допускаемых уклонов)	80 - 100 измерений на захватке	Расчет по результатам исполнительной геодезической съемки
2 Основания, выравнивающие прослойки и покрытия (кроме сборных бетонных)
2.1 Ширина ряда укладки:
монолитных бетонных, армобетонных, железобетонных покрытий (оснований) и асфальтобетонных покрытий	То же, до ±10 см, остальные - до ±5 см	Не менее 20 % от объема измерений при операционном контроле, но не менее 20 измерений	Измерение сертифицируемыми средствами измерения
всех остальных типов оснований, покрытий и выравнивающих прослоек	То же, до ±20 см, остальные - до ±10 см	То же	То же
2.2 Прямолинейность продольных и поперечных швов покрытий	Не более 5 % результатов определений могут иметь отклонения от прямой линии до 8 мм, остальные - до 5 мм на 1 м (но не более 10 мм на 7,5 м)	20 % длины швов, но не менее 20 измерений	Измерение металлической линейкой по ГОСТ 427 по краю слоя
2.3 Ширина пазов деформационных швов всех типов покрытий	Не менее проектной, но не более 30 мм	На каждом шве	Измерение линейкой по ГОСТ 427
2.4 Толщина конструктивного слоя:
монолитных бетонных, армобетонных, железобетонных и асфальтобетонных покрытий и цементобетонных оснований	Не более 5 % результатов определений могут иметь отклонения от проектных значений до минус 5 %, но не более 10 мм, остальные - не менее проектной	Не менее 20 % от объема измерений при операционном контроле, но не менее 20 измерений	Измерение металлической линейкой по ГОСТ 427 по краю слоя
всех остальных типов покрытий и оснований	То же, до минус 5 %, но не более 20 мм, остальные - не менее проектной	То же	То же
2.5 Коэффициенты уплотнения конструктивных слоев асфальтобетона, не ниже типов А и Б - 0,99; В, Г и Д - 0,98; пористого и высокопористого - 0,98; холодного - 0,96	Не более 5 % результатов определений могут иметь отклонения от указанных значений до минус 0,02, остальные - не менее указанных	Один образец на 2000 м2, но не менее одного образца в смену	По ГОСТ 12801
2.6 Прочность бетона	Не ниже расчетного сопротивления растяжению при изгибе, соответствующего проектному классу прочности	По ГОСТ 18105	По ГОСТ 18105
2.7 Морозостойкость бетона	Не ниже проектной марки	По ГОСТ 10060	По ГОСТ 10060
2.8 Неровность по оси ряда (просвет под рейкой длиной 3 м):
искусственных оснований	Не более 2 % результатов определений могут иметь значения просветов до 10 мм, остальные - до 5 мм	По ГОСТ Р 56925	По ГОСТ Р 56925
всех типов покрытий и выравнивающих слоев	То же, до 6 мм остальные - до 3 мм	То же	То же
2.9 Алгебраическая разность ΔН высотных отметок покрытия по оси ряда (точек, отстоящих друг от друга на расстоянии 5, 10 и 20 м)	Не более 5 % результатов определений могут иметь значения до 10, 16, 24 мм остальные - до 5, 8, 16 мм	Нивелирование каждого ряда выполняется с шагом 0,5 м	Нивелирование и расчет по формуле где Hi, Hi+1, Hi+2 - отметки смежных точек
2.10 Превышение граней смежных плит в швах монолитных жестких покрытий:
поперечных	Не более 10 % результатов определений могут иметь значения до 6 мм, остальные - до 3 мм	Не менее 20 % от объема измерений при операционном контроле, но не менее 20 измерений	Измерения металлической линейкой по ГОСТ 427 или штангенциркулем
продольных	То же, до 10 мм, остальные - до 3 мм	То же	То же
3 Сборные покрытия из предварительно напряженных железобетонных плит
3.1 Неровность (просвет под рейкой длиной 3 м)	Не более 2 % результатов определений могут иметь значения просветов до 10 мм, остальные - до 5 мм	По ГОСТ Р 56925	По ГОСТ Р 56925
3.2 Превышение граней смежных плит в швах сборных покрытий:
поперечных	Не более 10 % результатов определений могут иметь значения до 6 мм, остальные - до 3 мм	Не менее 20 % от объема измерений при операционном контроле, но не менее 20 измерений	Измерения металлической линейкой по ГОСТ 427 или штангенциркулем
продольных	То же, до 10 мм, остальные - до 5 мм	То же	То же
4 Длина покрытий ВПП, РД, перрона и МС по их осям	Не менее проектного значения	Одно измерение на элементе аэродрома (ВПП, РД, МС)	Измерение сертифицируемыми средствами измерения
5 Глубина текстуры новой поверхности монолитных бетонных, армобетонных, железобетонных и асфальтобетонных покрытий	Не менее 1 мм, но не более 2,5 мм	На каждом ряду укладки не менее пяти точек на 1 км	Измерения методом «песчаного пятна» по ГОСТ 33147
6 Коэффициент сцепления колеса с покрытием ВПП	Не менее 0,45	Не менее одного измерения на 400 м каждого ряда укладки ВПП	По ГОСТ 30413 или измерение АТТ-2 по мокрой поверхности покрытия с толщиной слоя воды 1 мм

7.1.8 Толщину покрытия на укрепляемых участках следует принимать по расчету, но не менее минимально допускаемой для конструктивного слоя из данного материала.

7.1.9 Во избежание повреждения ВС при их случайных выкатываниях с ИВПП на гражданских аэродромах с категориями нормативных нагрузок IV и выше, вдоль искусственных покрытий обочин РД, укрепляемых участков, примыкающих к торцам ИВПП, а также вокруг сооружений водосточно-дренажной сети и кабельной канализации (колодцев, закрытых канав, лотков и т.п.), следует устраивать сопряжение с грунтовой поверхностью спланированной части ЛП - отмостки в виде пандуса с заглублением края покрытия в грунт на глубину, равную глубине колеи расчетного типа ВС в грунте, определяемой расчетом. При этом крутизна пандуса должна быть не более 1:10. Отмостки смотровых колодцев рекомендуется устраивать из покрытий нежесткого типа (асфальтобетон, щебень, укрепленный органическим вяжущим и т.д.).

7.1.10 Для обеспечения проектного срока службы возникающие во время эксплуатации дефекты (трещины, сколы, шелушение бетона и т.п.) должны устраняться по мере их появления методами текущего ремонта, поврежденная герметизирующая конструкция в деформационных швах должна восстанавливаться. Также необходимо оценивать работоспособность деформационных швов. При неудовлетворительной оценке следует предусматривать устройство дополнительных компенсационных швов.

7.1.11 При обоснованной необходимости пропитки вновь построенных цементобетонных покрытий укрепляющим паропроницаемым составом перед зимней эксплуатацией пленка, образовавшаяся после применения средства по уходу за свежеуложенным бетоном, должна быть удалена до наступления отрицательных температур.

При этом технология удаления пленкообразующего состава не должна ухудшать качество поверхности покрытия, а пропитывающий состав - снижать коэффициент сцепления с пневматиком ВС. Допускается применять состав по уходу за бетоном, пленка которого разлагается в течение 28 суток.

7.1.12 Через каждые 5 лет следует определять фактические значения критериев пригодности аэродромных покрытий: прочности, ровности и шероховатости в соответствии с нормативными документами.

Необходимо отслеживать динамику изменений этих критериев с тем, чтобы планировать необходимые мероприятия по техническому обслуживанию и реконструкции.

7.2 Искусственные основания

7.2.1 Для искусственных оснований и термоизоляционных слоев следует применять бетон тяжелый и мелкозернистый по ГОСТ 26633, бетон легкий - по ГОСТ 25820, жесткие бетонные смеси - по ГОСТ 7473, асфальтобетон плотный, пористый и высокопористый - по ГОСТ 9128, материалы щебеночные, гравийные и песчаные, не обработанные - по ГОСТ 25607 и обработанные неорганическими - по ГОСТ 23558 и органическими вяжущими, щебень и гравий - по ГОСТ 8267, щебень и песок - по ГОСТ 3344, песок - по ГОСТ 8736, грунты, укрепленные органическими вяжущими, - по ГОСТ 30491, а также другие местные материалы.

7.2.2 Материалы всех слоев искусственных оснований должны соответствовать требованиям по морозостойкости, соответствующей климатическим условиям района строительства. Требования к морозостойкости приведены в таблице 7.2.

7.2.3 При устройстве искусственных оснований из крупнозернистых материалов, укладываемых непосредственно на основания из глинистых и пылеватых грунтов, должна быть предусмотрена противозаиливающая прослойка, исключающая возможность проникания грунта основания при его увлажнении в слой крупнопористого материала.

В качестве материала противозаиливающей прослойки допускается использовать водопроницаемый синтетический рулонный геотекстиль или зернистый материал, не переходящий в пластическое состояние при увлажнении (песок, местный грунт, обработанный вяжущими, шлак и др.). В случае устройства противозаиливающей прослойки из зернистого материала ее толщина должна быть не менее размера наиболее крупных частиц используемого зернистого материала, но не менее 0,05 м.

7.2.4 На естественных основаниях, состоящих из недренирующих грунтов (глин, суглинков и супесей пылеватых), в конструкциях искусственных оснований необходимо устраивать дренирующие слои из материалов с коэффициентом фильтрации не менее 7 м/сут, определяемом по ГОСТ 25584. Толщину дренирующих слоев следует определять расчетом. Толщина дренирующих слоев из песков (крупных и средних) должна быть не менее указанной в таблице 7.3.

7.2.5 При отсыпке насыпей грунтовых оснований из аргиллитов необходимо обеспечить защиту грунтового массива от подтопления и подземных вод.

7.2.6 Прочность несущих слоев искусственных оснований должна быть достаточной для восприятия нагрузок от построечного транспорта, используемого при строительстве искусственных покрытий. Не допускается движение построечного транспорта по прослойке из геотекстильного материала.

7.2.7 Ширина слоев искусственного основания должна определяться с учетом технических требований, предъявляемых к технологии укладки материалов слоев основания и покрытия.

Таблица 7.2

Таблица 7.3

7.3 Жесткие покрытия

7.3.1 Жесткие монолитные покрытия следует проектировать, как правило, однослойными. Двухслойные монолитные покрытия допускается применять только при технической невозможности укладки слоя бетона требуемой расчетом толщины или усилении существующих покрытий, обоснованными технико-экономическими расчетами.

7.3.2 Строительство жестких покрытий следует, как правило, выполнять из тяжелого бетона, соответствующего ГОСТ 26633 и настоящему своду правил и приготовленного из бетонной смеси по ГОСТ 7473. Допускается применять при технико-экономическом обосновании мелкозернистый бетон по ГОСТ 26633, при этом класс прочности на сжатие при использовании его в однослойном или верхнем слое двухслойного покрытия должен быть не ниже В30.

Коррозионная стойкость бетона должна быть обеспечена с учетом химической агрессивности среды и компонентов бетонной смеси.

Классы бетона по прочности на сжатие и растяжение при изгибе необходимо принимать не ниже указанных в таблице 7.4.

7.3.3 Марку бетона по морозостойкости для покрытий следует назначать в соответствии с картой, приведенной на рисунке 7.1.

Для аэродромов, расположенных на границе районов, указанных на карте, следует принимать большую марку по морозостойкости.

Для нижнего слоя двухслойных покрытий марку бетона по морозостойкости следует принимать при среднемесячной температуре наиболее холодного месяца:

- от 0 °С до минус 5 °С - не ниже F₂50;

- от минус 5 °С до минус 15 °С - не ниже F₂75;

- ниже минус 15 °С - не ниже F₂100.

Примечания

1 Расчетная среднемесячная температура наружного воздуха принимается в соответствии с СП 131.13330.

2 Нижний слой покрытия, который остается открытым на зимний период, должен быть обработан гидрофобизирующими или другими защитными составами.

Таблица 7.4

7.3.4 Требуемую толщину монолитного жесткого слоя следует определять расчетом и принимать не менее 0,16 м.

При усилении жестких покрытий бетоном или армобетоном требуемую толщину слоя усиления следует определять расчетом и принимать не менее 0,2 м.

7.3.5 Вид и класс арматуры следует устанавливать в зависимости от вида покрытия, назначения арматуры, технологии приготовления арматурных элементов и способов их использования (ненапрягаемая и напрягаемая арматура).

Характеристики арматурных сталей приведены в [2].

В качестве ненапрягаемой арматуры следует использовать обыкновенную арматурную проволоку классов В500 (Вр-I) (в сварных сетках и каркасах) или горячекатаную арматурную сталь периодического профиля классов А300 (А-II) и А400 (А-III). В качестве монтажной, распределительной и конструктивной арматуры, а также для элементов стыковых соединений следует использовать горячекатаную арматурную сталь гладкую класса А240 (A-I).

7.3.6 Толщина защитного слоя в монолитных железобетонных покрытиях должна быть не менее 40 мм для верхней арматуры и 30 мм - для нижней.

7.3.7 Армобетонные покрытия при толщине плит до 0,3 м следует армировать сетками из стержневой арматуры диаметром от 10 до 14 мм, при толщине плиты свыше 0,3 м - диаметром от 14 до 18 мм. Сетки следует располагать на расстоянии от верха плиты, равном от 1/3 до 1/2 толщины плиты.

Процент продольного армирования плит (степень насыщения бетона арматурой) следует принимать от 0,1 до 0,15, а шаг стержней - от 0,15 до 0,4 м в зависимости от ширины плиты и диаметра стержней арматуры.

Поперечное армирование - конструктивное; расстояние между поперечными стержнями следует принимать равным 0,4 м.

7.3.8 Для армирования железобетонных покрытий с ненапрягаемой арматурой следует применять арматуру диаметром от 12 до 18 мм в виде сварных каркасов. Необходимую площадь сечения арматуры следует определять расчетом, при этом процент армирования должен быть не менее 0,25. Арматуру необходимо размещать в продольном и поперечном направлениях в верхней и нижней зонах сечения плиты в соответствии со значением изгибающих моментов.

Расстояние между стержнями в зависимости от требуемой площади арматуры и принятого диаметра стержней следует принимать от 0,1 до 0,3 м.

7.3.9 Арматурные сетки и каркасы не должны сдвигаться в процессе бетонирования. Конструктивные элементы, обеспечивающие их устойчивость, не должны препятствовать свободному температурному перемещению плит в процессе эксплуатации.

7.3.10 Сборные покрытия из плит ПАГ-14 следует применять для нагрузок на колесо не более 100 кН для многоколесной опоры и не более 170 кН для одноколесной, ПАГ-18 - не более 140 кН для многоколесной опоры и не более 200 кН для одноколесной опоры, ПАГ-20 - не более 180 кН и 250 кН соответственно. Плиты должны соответствовать ГОСТ 25912.

При устройстве двухслойных покрытий методом сращивания разделительная прослойка не устраивается.

7.3.11 Между плитами жестких монолитных покрытий и искусственными основаниями, а также между слоями двухслойных монолитных покрытий необходимо предусматривать конструктивные мероприятия, обеспечивающие независимость горизонтальных перемещений слоев (разделительные прослойки из пергамина и пленочных полимерных материалов). Применение пескобитумного коврика не допускается.

7.3.12 Сборные покрытия из предварительно напряженных железобетонных плит, устраиваемых на основаниях всех типов, кроме песчаных, должны предусматривать выравнивающий слой из пескоцементной смеси толщиной 3 - 5 см. Разделительную прослойку в этом случае не устраивают.

7.4 Деформационные швы в жестких покрытиях

7.4.1 Жесткие монолитные покрытия следует разделять на отдельные плиты деформационными швами. Размеры плит должны устанавливаться в зависимости от местных климатических условий, колеи опор от воздушного судна, оказывающего максимальное силовое воздействие на покрытия, размещения огней системы светосигнального оборудования, а также в соответствии с намеченной технологией производства строительных работ.

Отношение сторон плит жестких аэродромных покрытий, разделенных деформационными швами, должно быть не более 1:2.

7.4.2 Расстояния между деформационными швами сжатия (длина плит) должны быть не более, м, для монолитных покрытий:

бетонных толщиной менее 30 см	25-кратной толщины слоя (допускается округление до целых метров)
бетонных толщиной 30 см и более	7,5
железобетонных с арматурой в одном уровне	7,5
железобетонных с арматурой в двух уровнях	20
армобетонных при годовой амплитуде среднемесячных температур, °С:
45 и выше	10
менее 45	15

Примечание - Годовую амплитуду среднемесячных температур вычисляют как разницу средних температур воздуха наиболее жаркого и наиболее холодного месяцев, определяемых в соответствии с СП 131.13330.

7.4.3 Глубина нарезки швов сжатия должна составлять не менее 1/2 толщины плиты при толщине плиты более 30 см, и не менее 1/3 толщины плиты при толщине плиты не более 30 см.

7.4.4 В районах со сложными инженерно-геологическими условиями расстояния между деформационными швами сжатия для армобетонных и железобетонных покрытий должны быть не более 10 м.

7.4.5 В монолитных покрытиях технологические швы, как правило, следует совмещать с деформационными швами. Для смежных полос покрытия одинаковой конструкции поперечные швы следует совмещать.

К технологическим относятся швы, устройство которых обусловливается шириной захвата бетоноукладочных машин и возможными перерывами в строительном процессе.

7.4.6 Необходимость устройства швов расширения в жестких монолитных покрытиях на ИВПП, РД, МС, перронах и расстояние между ними следует обосновывать расчетом с учетом климатических условий и конструктивных особенностей покрытий.

7.4.7 Швы расширения необходимо устраивать при примыкании покрытий к другим сооружениям, а также при примыкании РД к ИВПП и перрону, криволинейных участков к прямолинейным.

7.4.8 В сборных покрытиях из предварительно напряженных плит со стыковыми соединениями, препятствующими горизонтальной подвижке плит, следует устраивать деформационные швы.

Рисунок 7.1 - Районирование территории Российской Федерации по требуемой морозостойкости бетона
для однослойных и верхнего слоя двухслойных покрытий

7.4.9 Расстояния, м, между поперечными деформационными швами, а также между продольными деформационными швами сборных покрытий на перронах, МС и площадках специального назначения должны быть не более при годовой амплитуде среднемесячных температур:

св. 45 °С	12
от 30 °С до 45 °С	18
менее 30 °С	24

7.4.10 Продольные деформационные швы в сборных покрытиях ИВПП и РД не устраиваются.

7.4.11 Расстояние между деформационными швами в нижнем бетонном слое двухслойных покрытий должно быть не более 10 м.

7.4.12 В основаниях из тяжелого бетона низких классов прочности, керамзитобетона, песчаного (мелкозернистого) бетона, а также шлакобетона следует устраивать швы сжатия, расстояние между которыми должно быть не более 15 м. Швы в основаниях, как правило, должны совмещаться со швами покрытий.

Примечание - Если предусматривается перерыв в строительных работах на зимний период, расстояния между деформационными швами в нижних слоях двухслойных покрытий и основаниях следует принимать как для бетонных покрытий в соответствии с 7.4.2. Швы основания должны быть загерметизированы.

7.4.13 В деформационных швах покрытий применяются стыковые соединения, обеспечивающие передачу нагрузки с одной плиты на другую и возможность взаимного горизонтального смещения плит в направлении, перпендикулярном шву. Вместо устройства стыковых соединений допускается усиление краевых участков плит армированием или увеличение толщины плиты, обоснованное расчетом.

7.4.14 Двухслойные покрытия, как правило, следует устраивать с совмещением швов в слоях. В отдельных случаях допускается устраивать двухслойные покрытия с несовмещением швов (с несовмещенными швами считаются покрытия, в которых продольные и поперечные швы в верхнем и нижнем слоях взаимно смещены более чем на 2t_sup, где t_sup - толщина верхнего слоя).

7.4.15 Двухслойные покрытия с совмещенными швами следует, как правило, устраивать со стыковыми соединениями в продольных и поперечных швах. Допускается устраивать стыковые соединения только в верхнем слое, но параметры их принимать как для однослойной плиты, имеющей жесткость, равную суммарной жесткости слоев.

7.4.16 В двухслойных покрытиях с несовмещенными швами нижнюю зону плит верхнего слоя следует армировать над швами нижнего слоя в соответствии с расчетом. Допускается заменять армирование увеличением толщины верхнего слоя.

7.4.17 Деформационные швы жестких покрытий должны быть защищены от проникания поверхностных вод и эксплуатационных жидкостей, а также от засорения их песком, щебнем и другими твердыми материалами. В качестве заполнителей швов должны использоваться специальные герметизирующие материалы горячего и холодного применения, соответствующие ведомственным требованиям деформативности, адгезии к бетону, температуроустойчивости, химической стойкости, липкости к пневматикам авиационных колес и усталостным деформациям, соответствующим условиям их применения. Материалы для герметизации швов не должны изменять свои эксплуатационные свойства при кратковременном воздействии горячих газовоздушных струй от авиадвигателей.

7.5 Нежесткие покрытия

7.5.1 Нежесткие покрытия устраивают многослойными. Требуемую толщину слоев обосновывают расчетом. Минимально допускаемую толщину конструктивного слоя (в уплотненном состоянии) принимают согласно таблице 7.5.

Таблица 7.5

7.5.2 Общая толщина асфальтобетонных слоев на основаниях из материалов, обработанных неорганическими вяжущими, должна быть не менее приведенной в таблице 7.6.

7.5.3 Асфальтобетонные покрытия необходимо устраивать из асфальтобетонных смесей по ГОСТ 9128, в том числе из щебеночно-мастичных асфальтобетонных смесей по ГОСТ 31015 и асфальтобетонных смесей на полимерно-битумном вяжущем (полимерасфальтобетон) по ГОСТ 9128.

Таблица 7.6

7.5.4 Верхние слои асфальтобетонных покрытий следует устраивать из плотных смесей, нижние - из плотных или пористых смесей. Применение пористых асфальтобетонных смесей на основаниях, представляющих собой водоупорный слой, не допускается.

7.5.5 Под нагрузки III нормативной категории и выше в верхних слоях нежестких покрытий следует применять плотные асфальтобетонные смеси марки I, под нагрузки IV категории - марки не ниже II, под нагрузки V и VI категорий - не ниже марки III по прочности.

7.5.6 Холодные асфальтобетонные смеси допускается применять при соответствующем техникоэкономическом обосновании только на РД, перронах и МС под нагрузки IV категории и ниже.

7.5.7 Тип асфальтобетонной смеси и соответствующую марку битума следует принимать с учетом климатических условий в соответствии с ГОСТ 9128 и ГОСТ 22245.

7.5.8 Под нагрузки IV нормативной категории и выше асфальтобетонные покрытия следует устраивать на искусственных основаниях из материалов, обработанных вяжущими.

7.5.9 При устройстве асфальтобетонного покрытия на основании из тяжелого бетона низких классов прочности необходимо произвести нарезку деформационных швов.

7.6 Усиление существующих покрытий

7.6.1 Необходимость и методы усиления существующих покрытий при реконструкции аэродромов следует устанавливать с учетом прогнозируемого состава и интенсивности движения ВС, а также в зависимости от состояния существующего покрытия, естественного и искусственного оснований, водоотводной и дренажной системы, местных гидрогеологических условий, характеристик материалов существующего покрытия и основания, высотного положения поверхности покрытия.

7.6.2 Требуемая толщина слоя усиления должна устанавливаться расчетом с учетом фактического состояния и несущей способности существующего покрытия. При этом расчетные характеристики существующего покрытия и основания следует, как правило, определять на основе результатов испытаний.

Примечание - В тех случаях, когда проведение испытаний не представляется возможным, допускается определять расчетные характеристики конструктивных слоев существующего покрытия по данным проекта с учетом категории разрушения.

7.6.3 Категорию разрушения существующих жестких покрытий следует устанавливать в соответствии с таблицей 7.7.

Таблица 7.7

7.6.4 Проектом усиления покрытия следует предусматривать предварительное обследование для определения и дальнейшего устранения причин появления дефектов, предварительное исправление основания и восстановление разрушенного покрытия, включая устройство выравнивающего слоя при уступах, выбоинах и других неровностях существующего покрытия свыше 2,5 см, а также восстановление и развитие водоотводной и дренажной системы, в случае отсутствия водоотвода - определить необходимость его устройства.

7.6.5 Жесткие покрытия могут усиливаться всеми типами жестких покрытий и асфальтобетоном исходя из наиболее эффективного использования несущей способности существующего покрытия с учетом конкретных условий. Монолитные железобетонные покрытия следует усиливать, как правило, монолитным железобетоном или асфальтобетоном, сборные покрытия из предварительно напряженных плит - сборными покрытиями из предварительно напряженных плит или асфальтобетоном.

7.6.6 Верхний несущий слой (слои) существующих жестких монолитных покрытий, относящихся к III и IV категориям разрушения (таблица 7.7), как правило, перед усилением следует подвергать разборке или фрагментации.

7.6.7 При подготовке жестких аэродромных покрытий к усилению возможен вариант замены покрытий на участках систематического руления ВС с одновременным устранением дефектов и причин их появления на других участках посредством выполнения ремонтных работ.

7.6.8 При усилении сборных покрытий сборными плитами швы слоя усиления по отношению к швам существующего покрытия следует смещать не менее чем на 0,5 м для продольных и на 1 м для поперечных швов.

7.6.9 При усилении монолитных жестких покрытий монолитным бетоном, армобетоном или железобетоном должны быть выполнены требования к двухслойным покрытиям. При числе слоев более двух нижним следует считать слой, расположенный непосредственно под верхним, а остальные слои - рассматривать как искусственные основания.

7.6.10 Для обеспечения контакта плит с основанием при усилении жестких покрытий сборными предварительно напряженными железобетонными плитами между существующим покрытием и сборными плитами следует обязательно, независимо от ровности существующего покрытия, устраивать выравнивающий слой из пескоцемента средней толщиной не менее 3 см; разделительную прослойку в этом случае не устраивают.

7.6.11 Общая минимальная толщина слоев асфальтобетона при усилении жестких покрытий должна соответствовать таблице 7.6. Для усиления жестких покрытий асфальтобетоном во всех слоях должны применяться только плотные асфальтобетонные смеси.

7.6.12 Усиление нежестких покрытий может быть выполнено нежесткими и жесткими покрытиями всех типов.

Усиление нежестких покрытий жесткими следует производить по разделительной прослойке с устройством, при необходимости, выравнивающего слоя.

7.6.13 При усилении существующих жестких покрытий асфальтобетоном следует применять армирование, нарезку деформационных швов в асфальтобетоне и др. мероприятия, направленные на снижение вероятности образования отраженных трещин в слое усиления и выравнивающем слое. Допускается производить фрагментацию верхнего слоя существующих жестких покрытий.

7.6.14 Армирование асфальтобетонного слоя усиления сетками (специально выпускаемыми для этой цели) необходимо предусматривать для аэродромов классов А, Б и В на участках с большим числом сквозных трещин.

При усилении жестких покрытий асфальтобетоном независимо от их состояния следует предусматривать армирование сетками слоя усиления:

- в местах систематического запуска и опробования двигателей воздушных судов;

- на участках примыкания РД к ИВПП;

- в местах предварительного запуска двигателей по всей ширине магистральной РД с длиной армированного участка 20 м;

- по всей ширине концевых участков ИВПП длиной 150 м;

- по всей ширине групповых МС вдоль линии размещения основных опор и двигателей воздушных судов, включая зону воздействия газовой струи.

7.6.15 Нарезка деформационных швов должна осуществляться над всеми швами расширения, над остальными швами следует предусматривать армирование асфальтобетона. При отсутствии швов расширения на существующем жестком покрытии расстояние между деформационными швами (шаг нарезки швов) следует принимать по таблице 7.8.

Таблица 7.8

7.7 Расчет аэродромных покрытий

7.7.1 Аэродромные покрытия, как правило, следует рассчитывать на воздействие нагрузок от ВС конкретного типа.

Допускается проводить расчет на нормативные нагрузки, категории и параметры которых приведены в таблицах 7.9 (для самолетов) и 7.10 (для вертолетов).

7.7.2 Аэродромные покрытия следует рассчитывать по методу предельных состояний. Расчетные предельные состояния жестких покрытий:

- бетонных и армобетонных - предельное состояние по прочности;

- железобетонных с ненапрягаемой арматурой - предельные состояния по прочности, раскрытию трещин и давлению на грунтовое основание;

- железобетонных с напрягаемой арматурой - предельное состояние по образованию трещин и давлению на грунтовое основание.

Расчетные предельные состояния нежестких покрытий:

- для покрытий капитального типа - предельные состояния по относительному прогибу всей конструкции и по прочности слоев из асфальтобетона;

- для покрытий облегченного типа - предельное состояние по относительному прогибу всей конструкции.

Таблица 7.9

7.7.3 При расчете прочности покрытий воздействие нагрузок от различных типов ВС следует приводить к эквивалентному воздействию расчетной нагрузки. В качестве расчетной нагрузки должно приниматься ВС (категория нормативной нагрузки), оказывающее максимальное силовое воздействие на покрытие.

Таблица 7.10

7.7.4 Покрытия аэродромов по степени воздействия нагрузок ВС и несущей способности подразделяются на группы участков в соответствии с приложением Л*.

Расчет покрытий вертодромов следует выполнять в соответствии с требованиями для участков группы А (рисунок Л.1).

Толщины конструктивных слоев покрытия обочин и укрепляемых участков, примыкающих к торцам ИВПП, следует рассчитывать как для участков группы Г с минимальной повторяемостью приложения расчетной нагрузки (k_u = 2 или N_r = 5), но принимать не менее минимально допускаемых значений для материалов конструктивных слоев.

____________

* Схемы следует уточнять в зависимости от назначения и ведомственной принадлежности аэродромов.

7.7.5 При расчете аэродромных покрытий на прочность коэффициенты динамичности k_d и разгрузки γ_f (учитывающий движение по покрытию воздушных судов с большими скоростями) для всех групп участков аэродрома следует принимать в соответствии с таблицей 7.11.

Таблица 7.11

7.7.6 При расчете усиления многослойной конструкции допускается использовать в качестве расчетной модель упругого многослойного полупространства ограниченной мощности.

7.8 Расчет жестких аэродромных покрытий

7.8.1 При расчете жестких аэродромных покрытий по прочности и образованию трещин должно выполняться условие

md ≤ mu,

(7.1)

где m_d - расчетный изгибающий момент в рассматриваемом сечении плиты покрытия, определяемый в соответствии с 7.8.2, если слой (слои) основания предусматривают из неукрепленных материалов, и в соответствии с приложением М, если слой основания предусматривают из материалов, укрепленных вяжущими;

m_u - предельный изгибающий момент в рассматриваемом сечении плиты покрытия, определяемый в соответствии с 7.8.4.

7.8.2 Расчетные значения изгибающих моментов m_d, МН·м/м, на единицу ширины сечения однослойных жестких покрытий всех типов следует определять по формуле

md = mс,mахkkNkx(y),

(7.2)

где m_с,mах - максимальный изгибающий момент при центральном загружении плиты, МН·м/м, который вычисляется как наибольший суммарный момент, создаваемый колесами опоры ВС в расчетных сечениях плиты, перпендикулярных к оси х или у (рисунок 7.2), при этом должны исключаться колеса, вызывающие отрицательное значение изгибающего момента в расчетном сечении:

k - переходный коэффициент от изгибающего момента при центральном загружении к моменту при краевом загружении плиты, принимаемый равным:

для бетонных и армобетонных покрытий со стыковыми соединениями или конструктивным краевым армированием - 1,2;

для бетонных и армобетонных покрытий, устраиваемых без стыковых соединений и краевого армирования плит - 1,5;

для сборных покрытий из предварительно напряженных железобетонных плит - 1,0;

для железобетонных покрытий с ненапрягаемой арматурой - по рисунку К.1 как для покрытий со стыковыми соединениями;

k_N - коэффициент, учитывающий накопление остаточных прогибов в основании из материалов, не обработанных вяжущими, и принимаемый равным 1,1 для участков группы А и МС (схема на рисунке Л.1); для оснований из материалов, обработанных вяжущими, а также независимо от вида оснований для участков групп Б (кроме МС), В и Г следует принимать k_N = 1.0;

k_х(у) - коэффициент, учитывающий перераспределение внутренних усилий в ортотропных плитах покрытий с различной жесткостью В_х и В_у в продольном и поперечном направлениях и принимаемый по графику рисунка К.2; для бетонных, армобетонных и железобетонных покрытий с ненапрягаемой арматурой k_х(у) = 1;

m₁ - изгибающий момент от действия колеса, центр отпечатка которого совпадает с расчетным сечением, МН·м/м, определяемый по формуле

m_x(y)i - изгибающий момент, создаваемый действием i-го колеса, расположенного за пределами расчетного сечения плиты, МН·м/м, определяемый по формуле

F_d - расчетная нагрузка на колесо, МН, определяемая по формуле

 - единичный изгибающий момент от действия колеса, центр отпечатка которогосовпадает с расчетным сечением, определяемый по таблице К.1 в зависимости от приведенного радиуса

R_e - радиус круга, равновеликого площади отпечатка пневматика колеса, м, определяемый по формуле

р_а - внутреннее давление воздуха в пневматиках колес, МПа;

l - упругая характеристика плиты, м, определяемая по формуле

F_n - нагрузка на основную опору расчетного ВС (или нормативная нагрузка), МН;

n_k - число колес на опоре;

k_d, γ_f - коэффициенты соответственно динамичности и разгрузки, определяемые по таблице 7.11;

K_s - расчетный коэффициент постели однородного грунтового основания, МН/м³, определяемый в соответствии с приложением В. Для многослойного грунтового основания, а также для искусственного основания, не обработанного вяжущим, в расчет вводится значение эквивалентного коэффициента постели K_se, определяемого в соответствии с приложением Г;

 - единичные изгибающие моменты, действующие в расчетном сечении плиты, от воздействия i-го колеса опоры ВС, определяемые по таблице К.2 в зависимости от координат  и , где у_i, х_i - координаты приложения силы F_d, считая за начало координат пересечение рассматриваемых сечений (рисунок 7.2);

В - жесткость сечения плиты покрытия, МПа·м⁴/м, отнесенная к единице ширины ее сечения и определяемая в соответствии с 7.8.3.

Примечание - Для многоколесных опор необходимо путем пробных расчетов найти колесо, под центром отпечатка которого возникает максимальный изгибающий момент.

7.8.3 Жесткость сечений плит покрытия В следует определять на единицу ширины сечения по формулам:

- для сечений бетонных, армобетонных и предварительно напряженных железобетонных плит

B = 0,085Ebt3;

(7.3)

Рисунок 7.2 - Расчетная схема параметров нагружения опор ВС

- для сечений железобетонных плит с ненапрягаемой арматурой

(7.4)

где Е_b - начальный модуль упругости бетона, МПа, принимаемый по таблице И.1;

E_s - модуль упругости арматуры, МПа, принимаемый согласно СП 63.13330;

A_s - площадь сечения растянутой арматуры на единицу ширины сечения плиты, м²/м;

Ψ_b - коэффициент, учитывающий работу бетона между трещинами в растянутой зоне и принимаемый равным при расчете по прочности - 0,2, по раскрытию трещин - 1;

h₀ - рабочая высота сечения (расстояние от сжатой грани сечения до центра тяжести растянутой арматуры), м:

t - толщина плиты, м;

х - высота сжатой зоны бетона в сечении, м:

 

d - номинальный диаметр арматурных стержней, м;

Ψ_c - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения деформаций крайнего волокна сжатой зоны сечения на участке между трещинами и принимаемый в зависимости от отношения шага арматуры l_s, параллельной рассматриваемому сечению, к толщине плиты t:

Для сечений с ненапрягаемой арматурой в предварительно напряженных плитах коэффициент Ψ_c следует принимать равным 0,6;

μ - коэффициент армирования:

t_pr - толщина защитного слоя, м.

7.8.4 Предельный изгибающий момент m_u, МН·м/м, на единицу ширины сечения следует определять по формулам:

- для бетонных и армобетонных покрытий

(7.5)

- для железобетонных покрытий с ненапрягаемой арматурой

(7.6)

- для железобетонных предварительно напряженных плит

(7.7)

где γ_c - коэффициент условий работы покрытий, принимаемый по таблице 7.12;

R_tb, R_tb,ser - расчетные сопротивления бетона растяжению при изгибе, МПа, принимаемые по таблице И.1;

R_s - расчетное сопротивление арматуры растяжению, МПа;

k_u - коэффициент, учитывающий число U_d приложений колесных нагрузок ВС за проектный срок службы покрытия:

ku = 2 - 0,167·lgUd;

m_r - момент, МН·м/м, равнодействующей усилий N_F в нижней и верхней напрягаемой арматуре на единицу ширины сечения относительно оси, проходящей через ядровую точку, наиболее удаленную от зоны сечения, трещинообразование которой проверяют; m_r определяют по СП 63.13330.

Таблица 7.12

7.8.5 Расчетное число приложений нагрузки U_d следует определять по формуле

(7.8)

где  - эквивалентное число приложений нагрузки от опоры i-го ВС, приведенное к приложению нагрузки от опоры расчетного ВС

n - число учитываемых типов ВС;

 - центральные изгибающие моменты соответственно от нагрузок i-го и расчетного ВС, определяемые в соответствии с 7.8.2;

 - число приложений нагрузки от опоры i-го ВС;

 - число осей на основной опоре i-го ВС;

N_i - число взлетов i-го ВС за проектный срок службы покрытия.

7.8.6 При расчете железобетонных покрытий с ненапрягаемой арматурой по раскрытию трещин следует выполнять условие

acrc ≤ 0,3,

(7.9)

где а_сrс - ширина раскрытия трещин в расчетном сечении плиты, мм, определяемая в соответствии с 7.8.7.

7.8.7 Ширину раскрытия трещин а_сrс в расчетном сечении плиты, армированной ненапрягаемой арматурой, следует определять по формуле

(7.10)

где σ_s - значение напряжения в растянутой арматуре, МПа:

а_с - расстояние между трещинами, м:

U_s - периметр сечения арматуры, приходящейся на единицу ширины сечения плиты, м

η₁ - коэффициент, принимаемый равным:

для стержневой арматуры периодического профиля - 0,7;

для сварных сеток из холоднотянутой проволоки - 1,25.

7.8.8 При расчете двухслойных покрытий должно выполняться условие (7.1) для плит верхнего и нижнего слоев.

Предельный изгибающий момент m_u определяют по формуле (7.5), при этом предельный изгибающий момент в плитах нижнего слоя, вычисленный по этой формуле, следует умножать на поправочный коэффициент k_m, определяемый по графику рисунка К.3.

Расчетные изгибающие моменты в плитах верхнего и нижнего слоев двухслойного покрытия m_d,sup(inf), кН·м/м, на единицу ширины сечения плиты следует определять по формулам:

- в плитах верхнего слоя покрытий с совмещенными швами

(7.11)

- в плитах нижнего слоя покрытии с совмещенными швами

md,inf = k'mc,max - md,sup;

(7.12)

- в плитах верхнего слоя покрытий с несовмещенными швами

(7.13)

в плитах нижнего слоя покрытий с несовмещенными швами

(7.14)

где m_c,max - максимальный изгибающий момент, кН·м/м, при центральном загружении однослойной плиты жесткостью B_inf + B_sup, вычисляемый согласно 7.8.2;

B_sup, B_inf - жесткость плит соответственно верхнего и нижнего слоев, отнесенная к единицам ширины их сечений и вычисляемая согласно 7.8.3;

k' - коэффициент, принимаемый равным: 1,5 - при отсутствии стыковых соединений в верхнем и нижнем слоях; 1,4 - при устройстве стыковых соединений только в нижнем слое; 1,2 - при устройстве стыковых соединений в верхнем и нижнем слоях или только в верхнем слое, но с параметрами, принятыми по толщине покрытия, вычисленной по суммарной жесткости слоев;

k₁ - коэффициент, учитывающий концентрацию изгибающих моментов в верхнем слое двухслойного покрытия над краями и углами плит нижнего слоя, принимаемый равным:

7.8.9 Расчет толщины искусственных оснований следует производить в соответствии с приложением Г, если слой основания предусматривают из неукрепленных материалов, и в соответствии с приложением М, если слой основания предусматривают из материалов, укрепленных вяжущими.

7.9 Расчет нежестких аэродромных покрытий

7.9.1 При расчете нежестких аэродромных покрытий по предельному относительному прогибу всей конструкции должно выполняться условие

λd ≤ γcλu,

(7.15)

где λ_d - расчетный относительный прогиб покрытия от нагрузки, определяемый в соответствии с 7.9.2;

γ_c - коэффициент условий работы, принимаемый для групп участков аэродромных покрытий (рисунок Л.1): А - 1; Б и В - 1,05; Г - 1,1;

λ_u - предельный относительный прогиб покрытия, определяемый в соответствии с 7.9.3.

Если в результате расчета общая толщина нежесткой конструкции превышает 0,5 м, модули упругости связных грунтов, равные 24 МПа и менее, следует повысить: на 5 % - при толщине конструкции от 0,51 до 0,75 м, 10 - при толщине от 0,76 до 1,0 м, 15 - при толщине от 1,01 до 1,25 м и на 20 % - при толщине свыше 1,25 м.

7.9.2 Расчетный относительный прогиб покрытия от нагрузки определяют по формуле

(7.16)

где р_а - внутреннее давление воздуха в пневматиках колес, МПа;

E_ed - эквивалентный модуль упругости нежесткой конструкции, включая грунтовое основание, МПа

Eed = EmtΨk;

E_mt - средний модуль упругости, МПа, многослойной конструкции (включая покрытие, искусственное основание и насыпь) из n слоев в пределах сжимаемой толщи

Ψ_k - коэффициент, определяемый по номограмме рисунка К.4

E₁, E₂,…, E_n - расчетные модули упругости отдельных конструктивных слоев, МПа;

t₁, t₂, …, t_n - толщины отдельных конструктивных слоев, м;

t_tot - суммарная толщина конструктивных слоев, м;

E - модуль упругости грунта естественного основания, МПа;

D_e - диаметр круга, м, равновеликого площади отпечатка пневматика одноколесной эквивалентной нагрузки, определяемый в соответствии с 7.9.5.

7.9.3 Предельный относительный прогиб покрытия λ_u принимают по графикам рисунка К.5 в зависимости от вида грунта, давления воздуха в пневматиках колес и приведенной повторяемости приложения нагрузки N_r, вычисляемой в соответствии с 7.9.6.

Значения предельных относительных прогибов, принимаемые по графикам рисунка К.5, следует увеличивать на 20 % для покрытий облегченного типа из прочных каменных материалов подобранного состава, обработанных органическими или минеральными вяжущими.

7.9.4 Прочность асфальтобетонных слоев нежесткой конструкции аэродромного покрытия должна соответствовать условию

σr ≤ γcRd,

(7.17)

где σ_r - наибольшее растягивающее напряжение при изгибе в рассматриваемом слое от расчетной нагрузки, МПа, определяемое по формуле

γ_c - коэффициент условий работы для асфальтобетона, принимаемый равным для групп участков аэродромных покрытий: А - 1; Б и В - 1,1; Г - 1,2;

R_d - расчетное сопротивление растяжению при изгибе асфальтобетона, МПа, принимаемое согласно И.2;

 - удельное растягивающее напряжение при изгибе, определяемое по номограмме рисунка К.6

E_ab - средний модуль упругости асфальтобетонных слоев, МПа, вычисляемый аналогично E_mt (7.9.2);

E_e - эквивалентный модуль упругости основания под асфальтобетоном, включая грунтовое основание, МПа:

Ee = EmΨk;

E_m - средний модуль упругости слоев оснований под асфальтобетоном (без учета грунтового основания), МПа, определяемый согласно 7.9.2;

Ψ_k - коэффициент, определяемый по номограмме рисунка К.4, принимая вместо значений E_mt и E_ed соответственно значения Е_m и Е_е

 - диаметр круга, м, равновеликого площади отпечатка пневматика одноколеснойэквивалентной нагрузки для асфальтобетонного слоя (слоев), определяемый в соответствии с 7.9.5.

При расчете прочности двух- или трехслойного асфальтобетонного покрытия следует рассчитывать на растяжение при изгибе только нижний слой, предварительно приведя многослойный асфальтобетон к однослойному со средним модулем упругости Е_ab.

7.9.5 Диаметр D_e круга, равновеликого площади отпечатка пневматика одноколесной эквивалентной нагрузки вычисляют по формуле

(7.18)

где F_e - одноколесная эквивалентная нагрузка, МН, заменяющая силовое воздействие многоколесной опорной нагрузки, которую принимают равной F_d при , F_nk_dγ_f при t_tot ≥ 2_da, а в остальных случаях определяют по формуле

F_n, F_d, n_k, p_a - см. 7.8.2;

a - минимальное расстояние между ближайшими колесами главной опоры в свету, м:

а_t, a_d - соответственно расстояние между осями ближайших колес в опоре и максимальное расстояние между колесами в основной опоре, м, принимаемые по рисунку К.7 в зависимости от схемы расстановки колес в опоре;

t_tot - суммарная толщина слоев нежесткой конструкции, м, для которых определяется F_e (t_tot принимают равной общей толщине конструкции при расчете прочности по предельному относительному прогибу и суммарной толщине асфальтобетонных слоев при расчете их прочности на растяжение при изгибе).

7.9.6 При расчете прочности покрытия воздействие нагрузок от различных типов воздушных судов следует приводить к эквивалентному воздействию расчетной нагрузки через приведенную повторяемость приложения нагрузки N_r. При этом следует учитывать только те воздушные суда, у которых нагрузки на главную опору больше или равны половине значения нагрузки на главную опору расчетного воздушного судна.

Значение N_r определяют по формуле

(7.19)

где n - число типов ВС, включая расчетное;

N_i - среднесуточное число взлетов i-го ВС;

 - число осей на опоре i-го ВС; в расчете прочности по предельному относительному прогибу принимают  = 1;

 - коэффициент приведения нагрузок, определяют по формуле

(7.20)

 - внутреннее давление воздуха в пневматиках колес соответственно i-го и расчетного ВС;

 - диаметры кругов, равновеликих площадям отпечатков эквивалентных одноколесных нагрузок, соответственно i-го и расчетного ВС. Значения  и  определяют по формуле (7.18) отдельно при расчете асфальтобетонных слоев на растяжение при изгибе и при расчете прочности конструкции по предельному относительному прогибу.

7.10 Расчет слоев усиления существующих покрытий при реконструкции аэродромов

7.10.1 При расчете жесткого слоя усиления жестких аэродромных покрытий должно выполняться условие

md,sup ≤ mu,sup,

(7.21)

где m_d,sup, m_u,sup - соответственно расчетный и предельный изгибающие моменты в слое усиления на единицу ширины сечения.

7.10.2 Расчетные изгибающие моменты m_d,sup в слое усиления следует определять по формулам:

- при усилении монолитных бетонных или армобетонных покрытий на основании из неукрепленных материалов слоем из монолитного бетона или армобетона

(7.22)

где k_max - коэффициент, учитывающий концентрацию изгибающих моментов в верхнем слое двухслойного покрытия над краями и углами плит нижнего слоя, принимаемый максимальным из значений коэффициентов k' и k₁:

kmax = max(k', k1);

m_с,max - максимальный изгибающий момент, МН·м/м, при центральном загружении плиты с суммарной жесткостью B_inf + B_sup, определяемый согласно 7.8.2;

B_inf, B_sup - жесткость плит соответственно верхнего и нижнего слоев, отнесенная к единицам ширины их сечений и вычисляемая согласно 7.8.3;

- при усилении существующего железобетонного покрытия слоем из монолитного железобетона

(7.23)

где m_с,max - наибольший изгибающий момент, МН·м/м, в бесконечной плите с суммарной жесткостью, определяемой по 7.8.2;

k', k₁ - коэффициенты, определяемые по 7.8.8;

k_х - коэффициент, учитывающий перераспределение внутренних усилий в ортотропных плитах и принимаемый по рисунку К.2;

B_inf, B_sup - жесткость соответственно нижнего (существующего) и верхнего слоев покрытия, определяемая для средней зоны плит;

k - коэффициент, определяемый по рисунку К.1 для края со стыковыми соединениями.

При усилении монолитных бетонных или армобетонных покрытий на основании из материалов, укрепленных вяжущими, слоем из монолитного бетона или армобетона изгибающий момент m_d,sup следует определять в соответствии с приложением М.

При усилении монолитного железобетонного покрытия слоем из монолитного бетона или армобетона существующее железобетонное покрытие следует при расчете учитывать как армобетонное.

7.10.3 При определении жесткости и предельного изгибающего момента бетонных и армобетонных слоев существующих покрытий, их расчетную толщину t_pd следует принимать в зависимости от категории разрушения, устанавливаемой по таблице 7.7, и толщины t_ex существующего покрытия при категории разрушения:

I	tpd = teх
II	tpd = 0,9tex
III	tpd = 0,8tex.

Существующие жесткие покрытия IV категории разрушения в расчете следует учитывать как искусственные основания с коэффициентом постели K_s = 600 МН/м³.

7.10.4 Толщину слоя асфальтобетона t_ab, необходимого для усиления существующего жесткого покрытия, следует определять по формуле

(7.24)

где t_en - требуемая для заданной расчетной нагрузки толщина однослойного бетонного покрытия, м;

t_ed - толщина бетонного покрытия, эквивалентного по несущей способности существующему покрытию, принимаемая равной для покрытий:

бетонных t_ed = t_pd;

армобетонных t_ed = 1,1t_pd,

железобетонных с ненапрягаемой арматурой при проценте армирования:

0,25	ted = 1,1tpd;
0,3	ted = 1,21tpd;
0,35	ted = 1,32tpd;
0,4	ted = 1,41tpd;

сборных и монолитных предварительно напряженных t_ed = 1,6t_pd;

t_ab,min - минимальная толщина слоя усиления из асфальтобетона, принимаемая по таблице 7.6;

Е_b, Е_ab - модули упругости бетона и асфальтобетона, принимаемые по таблицам И.1 и И.2.

7.10.5 При определении толщины требуемого однослойного бетонного покрытия следует:

- характеристики материалов, типы швов и стыковых соединений принимать как для существующего покрытия;

- значение коэффициента динамичности k_d уменьшать на 15 % по сравнению с приведенными в таблице 7.11, но принимать не менее 1;

- коэффициент условий работы γ_с устанавливать с учетом поправочного коэффициента k_m, определяемого по графику рисунка К.3.

7.10.6 Расчет слоев усиления нежестких покрытий следует выполнять как для вновь проектируемых покрытий, учитывая конструктивные слои существующих покрытий и оснований и их состояние.

При усилении существующих нежестких покрытий жестким слоем существующее покрытие следует рассматривать как искусственное основание.

8 Водоотводные и дренажные системы

8.1 Для сбора и отвода поверхностных и подземных вод в зависимости от климатических и гидрогеологических условий на аэродромах следует устраивать водоотводные и дренажные системы.

Водоотводные системы следует предусматривать для участков аэродромов с глинистыми грунтами и для участков, располагаемых в условиях опасности размыва (при наличии грунтов, подверженных эрозии, значительных уклонов местности, осадков ливневого характера).

На участках с дренирующими грунтами (коэффициент фильтрации которых не менее 0,5 м/сут), а также в V дорожно-климатической зоне водоотводные системы следует предусматривать выборочно.

Примечание - Требования настоящего раздела распространяются также на проектирование вертодромов.

8.2 При наличии дренирующего слоя в основании аэродромного покрытия следует предусматривать закромочный дренаж. Для отвода воды из дренирующих слоев покрытий перронов и мест стоянки ВС при ширине склона более 40 м допускается устройство дрен под аэродромным покрытием.

При невыполнении условия возвышения поверхности аэродромного покрытия над расчетным уровнем подземных вод необходимо устраивать глубинный дренаж. Глубинный дренаж при необходимости допускается использовать и для отвода воды из дренирующих слоев оснований.

В случае направленного поступления подземных вод со смежных с покрытием территорий вдоль кромок покрытий следует предусматривать экранирующий дренаж.

8.3 Размеры поперечных сечений элементов водоотводных и дренажных систем и их проектные уклоны необходимо принимать по результатам гидравлических расчетов, приведенных в приложении Н.

8.4 Выбор принципиальной схемы водоотводных и дренажных систем следует осуществлять в зависимости от дорожно-климатической зоны расположения аэродрома, типа местности по характеру поверхностного стока и степени увлажнения, вида грунта, конструктивных и планировочных решений аэродромных покрытий, топографических, гидрогеологических и других местных условий. Следует применять схемы водоотведения:

- с устройством закрытых и открытых лотков в кромках искусственных аэродромных покрытий;

- со сбросом поверхностных вод на прилегающие грунтовые обочины без дождеприемных устройств на аэродромных покрытиях.

8.5 Водоотводные и дренажные системы следует проектировать с учетом перспективы развития элементов аэродрома и соблюдением следующих правил:

- протяженность линейных сооружений водоотвода и дренажа должна быть минимальной;

- прокладка коллекторов под аэродромными покрытиями допускается в отдельных случаях при обязательном принятии мер предотвращения осадки грунтового основания аэродромного покрытия (засыпку траншей пескоцементом, песчаным грунтом и др. с послойным уплотнением);

- сброс воды из водоотводных и дренажных систем, в том числе и через очистные сооружения после завершения очистки, должен производиться на рельеф, в природный водоем или водоток с соблюдением требований охраны окружающей природной среды, изложенных в разделе 10;

- при расчете на прочность сооружений элементов водоотводных систем летного поля следует принимать коэффициент надежности по ответственности 1,2 при особо высоком уровне ответственности сооружений согласно ГОСТ 27751.

Элементы водоотводных и дренажных систем

8.6 Для отвода воды с поверхности искусственных покрытий следует применять водоотводные лотки открытого или закрытого типа, в зависимости от конструкции и планировки элементов аэродромных покрытий.

8.7 Грунтовые лотки следует проектировать открытыми треугольного профиля. В случаях, если продольный уклон грунтового лотка менее 0,005, допускается предусматривать трубчатые осушители, располагаемые по оси лотка. На участках с необеспеченным стоком следует устраивать осушительно-собирательные системы.

Ось грунтового лотка должна быть расположена от кромок покрытий ИВПП на расстоянии не менее 25 м, РД - не менее 10 м.

8.8 По оси лотков, располагаемых по кромкам искусственных покрытий, следует предусматривать дождеприемные колодцы или модульные элементы лотков закрытого типа, а по оси грунтовых лотков - тальвежные колодцы, обеспечивающие прием и отвод воды по перепускам в коллекторы.

Расстояния между соседними дождеприемными, а также тальвежными колодцами следует устанавливать в соответствии с гидравлическими расчетами.

8.9 Коллекторы следует располагать вдоль кромок обочин аэродромных покрытий на расстоянии от 10 до 15 м от них.

Глубину укладки труб (расстояние от поверхности грунта до шелыги) коллекторов следует принимать не менее глубины промерзания грунтов при поверхности, свободной от снега, и достаточной по условиям прочности труб при воздействии эксплуатационных нагрузок.

В районах с глубиной промерзания грунта свыше 1,5 м допускается укладывать трубы коллектора в зоне промерзания, при этом следует предусматривать их теплоизоляцию.

8.10 Смотровые колодцы следует предусматривать в начале коллекторов, в местах изменения их направления и уклонов, подключения к коллекторам перепусков или других водоотводных линий, а также на прямых участках коллекторов на расстояниях, не более, м:

50	- при диаметре труб коллектора	менее 250 мм;
75		от 250 до 400 мм;
100		св. 400 до 600 мм;
125		св. 600 мм.

В пониженных местах рельефа смотровые колодцы допускается использовать для приема и отвода поверхностных вод, в этом случае они должны иметь решетчатую крышку и отстойник глубиной 0,3 - 0,5 м. Смотровые колодцы, принимающие воду из тальвежных колодцев, также должны устраиваться с отстойниками.

8.11 При проектировании закромочных водоотводных дрен и осушителей дренажных систем, предназначенных для перехвата и отвода подземной и поверхностной воды на участках с необеспеченным стоком, а также для сбора и отвода воды из пористых оснований искусственных покрытий, следует:

- диаметр дрен и осушителей принимать не менее 100 мм, при использовании пластиковых труб - не менее 90 мм;

- длину дрен и осушителей принимать не более 125 м, при использовании пластиковых труб - не более 150 м;

- предусматривать мероприятия, предотвращающие заиливание дренажных труб: обмотку труб геосинтетическим материалом или применение специальных дренажных труб с профильными пропилами;

- фильтрующую обсыпку вокруг дрен и осушителей осуществлять по принципу обратного фильтра с применением разделительно-фильтрующих геосинтетических материалов;

- минимальное заглубление труб устанавливать расчетом на прочность, а глубинных дрен, предназначенных для понижения уровня подземных вод, - гидрологическим расчетом из условия снижения этого уровня до значений, указанных в таблице 6.3.

8.12 Диаметр труб перепусков от дождеприемных и тальвежных колодцев к коллектору должен быть не менее 200 мм.

8.13 Соединения труб коллекторов с оголовками следует предусматривать эластичными.

Превышение отметки лотка трубы коллектора над отметкой дна водоотводной канавы должно быть не менее 30 см.

Перед входными оголовками коллекторов отрубами диаметром до 500 мм следует предусматривать устройство колодцев-отстойников с крышкой-решеткой.

Откосы водоотводных канав, примыкающих к оголовкам, следует укреплять на длину 3 - 10 м.

8.14 Для перехвата и отвода поверхностных вод, поступающих со смежных с аэродромом водосборных площадей, следует проектировать нагорные канавы, располагаемые как правило за внешними границами летной полосы.

Радиус закругления канав на углах поворота следует принимать равным 20-кратной ширине канавы по дну, на примыкании канавы к канаве - не менее 10-кратной ширины канавы по дну.

Дно водоотводной канавы в месте примыкания ее к водоприемнику должно быть на 0,3 - 0,5 м выше уровня наивысшего горизонта паводковых вод в водоприемнике при повторяемости паводка один раз в 5 лет.

При отсутствии в районе расположения аэродрома естественных водоприемников допускается проектировать водоприемные испарительные бассейны.

8.15 Отвод и сбор поверхностных сточных вод с поверхности площадок для обработки ВС антигололедной жидкостью (ПОЖ) должны осуществляться специальной водоотводной системой, оснащенной устройствами для измерения концентраций веществ-загрязнителей и регулировки направления стока и емкости для сбора сточных вод.

8.16 Для защиты территории аэродрома от затопления при подъеме уровня воды в соседних водоемах следует предусматривать устройство ограждающих дамб высотой не менее чем на 0,5 м выше расчетного уровня высокой воды с учетом высоты волны и высоты набега ее на откос дамбы.

8.17 Расчетный уровень высокой воды при необходимости защиты аэродрома от затопления паводковыми водами следует принимать с вероятностью превышения 1:100 для аэродромов, предназначенных для эксплуатации воздушных судов II категории нормативной нагрузки и выше, и 1:50 - для остальных аэродромов.

8.18 Водоперепускные сооружения, пересекающие ВПП, РД следует рассчитывать при вероятностях превышения, приведенных в 8.17.

8.19 Скорость движения воды в грунтовых лотках, водоотводных и нагорных канавах, имеющих неукрепленную поверхность, должна быть не более, м/с:

0,4 - для песков мелких и средней крупности, супесей;

0,8 - для песка крупного;

0,7 - для суглинка пылеватого;

1,0 - для суглинка;

1,2 - для глины.

При больших скоростях движения воды поверхность грунтовых лотков, водоотводных и нагорных канав следует укреплять одерновкой, обработкой грунта вяжущими, армированием геосетками, мощением или бетонированием, а также предусматривать при необходимости быстротоки и перепады.

8.20 Продольные уклоны линейных элементов водоотводных и дренажных систем следует принимать, не менее:

0,003 - для открытых лотков, располагаемых по кромкам искусственных покрытий;

0,005 - для открытых грунтовых лотков; трубчатых осушителей, располагаемых по оси грунтовых лотков; труб закромочных дрен и дренажных систем;

0,02 - 0,03 - для перепусков к коллектору от дождеприемных колодцев;

0,005 - 0,03 - то же, от тальвежных колодцев;

0,002 - для водоотводных канав.

Трубы коллекторов, укладываемые вне зоны промерзания грунтов, при диаметре не более 500 мм должны иметь уклоны не менее 0,003. При диаметре более 500 мм должны иметь уклоны не менее значений, обеспечивающих допустимые минимальные скорости движения воды, исключающие заиливание труб.

Трубы коллектора и перепусков, укладываемые в зоне промерзания грунта, должны быть с уклоном не менее критического, принимаемым в зависимости от диаметра трубы:

0,008 - до 750 мм;

0,007 - от 1000 до 1250 мм;

0,006 - 1500 мм.

Примечание - Продольный уклон водоотводных канав допускается принимать менее 0,002, если гидравлический расчет подтверждает незаиливаемость канав.

Особенности проектирования водоотводных и дренажных систем для
аэродромов, располагаемых в сложных инженерно-геологических условиях

Водоотводные системы на вечномерзлых грунтах

8.21 При проектировании водоотводных и дренажных систем аэродромов, располагаемых в I дорожно-климатической зоне, следует:

- при сплошной сливающейся низкотемпературной мерзлоте (температура на горизонте нулевых амплитуд ниже минус 3 °С) проектировать водоотводные системы. Устройство дренажных систем, как правило, не допускается;

- при островной мерзлоте и сплошной сливающейся высокотемпературной мерзлоте (температура на горизонте нулевых амплитуд минус 3 °С и выше) проектировать водоотводные и дренажные системы на основе результатов соответствующих инженерно-геологических и инженерно-геокриологических исследований;

- при несливающейся мерзлоте и слое сезонного промерзания и оттаивания, сложенного грунтами с льдистостью i_i ≤ 0,4, а также на участках, где отсутствуют вечномерзлые грунты, водоотводные и дренажные системы проектировать как для II дорожно-климатической зоны.

8.22 Водоотводные системы аэродромов при сплошной низкотемпературной мерзлоте должны состоять из следующих основных элементов:

- нагорных канав или водоотводных валов, предназначенных для защиты термоизоляционных насыпей ВПП, РД, МС от подтопления талыми и поверхностными водами;

- грунтовых лотков или водоотводных канав для перехвата и отвода поверхностной воды, стекающей с поверхности покрытий ИВПП, РД и МС, а также грунтовых участков, расположенных между ними;

- водоотводных лотков, предупреждающих размыв склонов и оврагообразование;

- водозащитных сооружений для перехвата и отвода надмерзлотных подземных вод;

- перепусков воды под термоизоляционными насыпями ВПП, РД и МС и сброса ее в естественные водоемы или на поверхность рельефа.

8.23 Нагорные канавы, водоотводные валы, канавы и лотки следует располагать параллельно термоизоляционным насыпям на расстоянии от них, м, при грунтах:

- крупнообломочных слабольдистых (i_i < 0,2) вечномерзлых - 2 - 3;

- песчаных слабольдистых и льдистых (i_i ≤ 0,4) - 10 - 15;

- песчаных, суглинистых и глинистых сильнольдистых (i_i > 0,4) - 50.

Для крутых склонов (с уклоном свыше 1:5) и большой водосборной площади следует проектировать два ряда нагорных канав или водоотводных валов.

При сильнольдистых супесях, суглинках и глинах допускается предусматривать устройство лотков, располагаемых вдоль земляных берм, примыкающих к термоизоляционным насыпям.

8.24 Водоотводные лотки (сборные бетонные и железобетонные), предупреждающие размыв склонов и оврагообразование, следует располагать, как правило, в тальвегах и пониженных местах рельефа местности, прилегающей к термоизоляционным насыпям ВПП, РД и МС.

8.25 Размеры поперечного сечения лотков, водоотводных и нагорных канав следует определять по результатам гидравлических расчетов на сток талых вод, при этом заглубление дна канав должно быть не более половины глубины сезонного протаивания грунта в естественном залегании.

Увеличение поперечного сечения канав (в случае необходимости, подтвержденной результатами гидравлического расчета) следует производить за счет их уширения по дну и уменьшения крутизны откосов или увеличения глубины канав путем отсыпки кавальеров с низовой стороны или с низовой и верховой сторон канав.

Дно и откосы канав, бермы, а также откосы водоотводных валов следует укреплять одерновкой, армированием геосетками, мощением, бетонными плитами по слою мха, синтетических и других теплоизоляционных материалов.

8.26 Водозащитные сооружения для перехвата надмерзлотных вод следует проектировать в виде водонепроницаемых экранов, располагаемых по кромкам термоизоляционных насыпей или искусственных покрытий. Водонепроницаемые экраны следует создавать за счет поднятия уровня вечномерзлых грунтов до дневной поверхности путем укладки по трассе экрана слоя термоизоляционных материалов (пенопласта типа пенополистирола, полиуретана и т.п.), заглубленного на 20 - 30 см (мерзлотного валика), толщиной до 20 см и шириной, устанавливаемой теплотехническим расчетом.

Для устройства экрана допускается применять пластичные глины, песчаные грунты, обработанные органическими вяжущими или полиэтиленовый пластикат.

8.27 Перепуски воды под термоизоляционными насыпями ИВПП, РД и МС следует проектировать в виде не заглубленных в вечномерзлый грунт железобетонных труб с открытыми оголовками воротникового типа, имеющими в верхнем бьефе защитные устройства для предотвращения попадания в трубы снега и льда.

Основание перепусков следует предусматривать железобетонное с термоизоляционным слоем из пенопластов и других теплоизоляционных синтетических материалов, располагаемым по ненарушенной поверхности вечномерзлого грунта. Толщина железобетона и термоизоляционного слоя должна определяться по результатам прочностного и теплотехнического расчетов.

8.28 Гидравлический расчет перепускных труб под покрытиями следует производить из условия пропуска талых вод без аккумуляции их перед входным оголовком трубы. Степень наполнения труб должна быть не более 0,75 диаметра трубы. При этом следует учитывать возможность уменьшения сечения труб за счет образования наледи в период таяния снега.

Диаметр труб перепусков следует принимать по гидравлическому расчету, но не менее:

750 мм	- при длине трубы	до 25 м;
1000 мм		от 25 до 50 м;
1250 мм		от 50 до 75 м;
1500 мм		от 75 до 100 м.

Водоотводные и дренажные системы на пучинистых грунтах

8.29 Для аэродромов, располагаемых на участках с пучинистыми грунтами, следует проектировать водоотводные, а при необходимости - и дренажные системы.

При проектировании водоотвода следует предусматривать:

- устройство закрытых или открытых лотков;

- укладку дренирующей прослойки из синтетического нетканого материала на спланированное и уплотненное грунтовое основание с выпуском полотнищ в закромочные дрены и обертыванием труб, а толщину дренирующих слоев из песков крупных и средней крупности, устраиваемых на готовой дренирующей прослойке из синтетического нетканого материала, следует принимать по расчету;

- дождеприемные колодцы мелкого заложения в виде дождеприемных воронок глубиной, не превышающей толщину покрытия и искусственного основания;

- тальвежные колодцы с гладкими наклонными стенками.

8.30 Глубина расположения днища смотровых и тальвежных колодцев или их оснований из непучинистых материалов должна быть ниже глубины промерзания грунта, очищенного от снежного покрова.

8.31 Вокруг смотровых и тальвежных колодцев, а также оголовков труб следует предусматривать обсыпку несмерзающимся крупнозернистым каменным материалом толщиной не менее 20 см.

8.32 В местах пересечения коллекторами ИВПП, РД и МС обратную засыпку труб следует производить песком, песчано-гравийной смесью, пескоцементом или другими непучинистыми материалами, исключающими просадки и деформации покрытия.

Водоотводные и дренажные системы на просадочных грунтах

8.33 Для аэродромов, располагаемых на участках с просадочными грунтами, следует проектировать водоотводные системы, полностью предупреждающие проникание дождевых и талых вод в основание аэродромных покрытий. Для этого необходимо:

- располагать коллекторы на расстоянии не менее 15 м от кромок покрытий обочин ИВПП, РД и МС;

- гидроизолировать дно и стенки траншей перед укладкой в них труб коллекторов;

- применять дождеприемные колодцы мелкого заложения в виде дождеприемных воронок глубиной равной толщине аэродромной конструкции;

- гидроизолировать смотровые и дождеприемные колодцы, входы и выходы труб коллекторов и перепусков в соответствии с СП 71.13330.

Водоотводные и дренажные системы на засоленных грунтах

8.34 При агрессивных к бетону и хризотилцементу засоленных грунтах и подземных водах необходимо предусматривать обмазочную изоляцию труб коллекторов, внешних поверхностей смотровых и тальвежных колодцев в соответствии с СП 71.13330.

8.35 Для устройства коллекторов и перепусков следует применять полимерные трубы в соответствии с расчетом на прочность.

9 Автомобильные дороги на аэродромах

9.1 Автомобильные дороги на аэродромах включают:

- подъездные автомобильные дороги к обособленным участкам и охранной сигнализации аэродрома;

- служебно-производственные автомобильные дороги, расположенные по периметру ограждения аэродрома.

9.2 Автомобильные дороги должны быть пригодными к эксплуатации в любых погодных условиях, выдерживать нагрузку от самых тяжелых транспортных средств, которые эксплуатируются на аэродроме. Они должны иметь:

- капитальные дорожные одежды жесткого или нежесткого типа на аэродромах класса А, Б и В;

- дорожные одежды облегченного или переходного типа на аэродромах класса Г, Д и Е.

9.3 Проектирование автомобильных дорог должно выполняться в соответствии с СП 34.13330 и СП 37.13330.

10 Охрана окружающей среды

10.1 Природоохранные мероприятия, предусматриваемые при строительстве и эксплуатации аэродромов, должны соответствовать требованиям действующего законодательства Российской Федерации и соответствующим нормативным документам.

10.2 Основные виды вредных воздействий аэродрома на людей, животных, растительность, окружающую среду (атмосферный воздух, водоемы, ландшафт и почвы):

- акустические (воздействия шума авиационных двигателей и двигателей наземной техники);

- электромагнитные поля, создаваемые стационарными и передвижными радиотехническими средствами;

- загрязнения атмосферного воздуха, почв, подземных вод и водоемов объектами строительства и эксплуатации аэродрома;

- нарушение почвенного покрова и гидрологического режима поверхностных и подземных вод.

10.3 При строительстве аэродромов должны осуществляться природоохранные мероприятия, направленные на предупреждение возникновения и активизации неблагоприятных для строительства и эксплуатации аэродромов процессов. В состав природоохранных мероприятий при строительстве и эксплуатации аэродромов необходимо включать инженерные мероприятия по обеспечению безопасного уровня воздействия на окружающую среду и рациональному использованию природных ресурсов, в т.ч. мероприятия по:

- охране атмосферного воздуха;

- охране и рациональному использованию земельных ресурсов и почвенного покрова;

- сбору, использованию, обезвреживанию, транспортированию и размещению отходов;

- охране недр;

- охране объектов растительного и животного мира и среды их обитания;

- минимизации возникновения возможных аварийных ситуаций;

- рациональному использованию и охране водных объектов, а также сохранению водных биологических ресурсов;

- компенсацию тепло- и массообмена окружающей среды, измененной при подготовке и освоении территории;

- ограничение и регулирование развитие криогенных процессов, организацию и регулирование снежного покрова, ливневых и технологических стоков;

- биологическую рекультивацию растительного покрова;

- ограничение и регулирование термоабразии.

10.4 При выборе участка для строительства аэродрома или его элементов необходимо отдавать предпочтения решениям, оказывающим минимальное воздействие на окружающую среду, а также проводить соответствующие экологические изыскания в соответствии с СП 47.13330.

10.5 Следует, по возможности, исключать размещение аэродромов или его отдельных элементов на особо охраняемых природных территориях или предусматривать дополнительные инженерные мероприятия, позволяющие обеспечить безопасный уровень воздействия на них.

10.6 Вновь строящиеся аэродромы или их отдельные элементы следует размещать за пределами городов и населенных пунктов. Расстояния от границ территории аэродрома до границ городов и населенных пунктов следует определять в каждом конкретном случае с учетом:

- обеспечения безопасности полетов;

- допустимых максимальных и эквивалентных уровней авиационного шума, установленных ГОСТ 22283;

- типов ВС, эксплуатируемых или предполагаемых к эксплуатации на данном аэродроме, интенсивности их полетов;

- количества ВПП на аэродроме;

- расположения границ селитебной территории по отношению к ВПП;

- рельефа, температуры и влажности воздуха, направления и скорости ветра, а также других местных условий.

10.7 За расчетное приближение границы городов и населенных пунктов к территории аэродрома следует принимать наибольшее расстояние, полученное на основе учета следующих факторов:

- обеспечение безопасности полетов;

- допустимый уровень авиационного шума;

- допустимая концентрация загрязняющих веществ в атмосферном воздухе;

- допустимый уровень электромагнитного излучения от передающих радиотехнических средств, устанавливаемых на аэродроме.

10.8 Для вновь строящихся аэродромов расстояния от границ территории аэродрома до границ городов и населенных пунктов с учетом их перспективного расширения, размещение в районах аэродромов, в границах и вне границ воздушных подходов к ним зданий, сооружений, включая линии связи, высоковольтные линии электропередачи, радиотехнические и другие объекты, которые могут угрожать безопасности полетов ВС или создавать помехи для нормальной работы радиотехнических средств, а также порядок согласования размещения этих объектов необходимо принимать с учетом СП 42.13330. Если трасса полетов не пересекает границу селитебной территории, следует также обеспечивать минимальное расстояние между горизонтальной проекцией трассы полетов по маршруту захода на посадку и границей селитебной территории для аэродромов с длиной ВПП 1500 м и более - 3 км, остальных - 2 км.

10.9 Уровень акустического воздействия на территорию жилой и иной застройки вблизи аэродрома не должен превышать значений, нормируемых ГОСТ 22283.

10.10 Для защиты обслуживающего персонала, пассажиров и местного населения от воздействия электромагнитных излучений необходимо вокруг передающих радиотехнических объектов устраивать санитарно-защитные зоны (СЗЗ) и зоны ограничения застройки (ЗОЗ). Размеры этих зон должны определяться расчетами в соответствии с действующими санитарными нормами, которые должны быть подтверждены измерениями на стадии ввода объекта в эксплуатацию.

10.11 Концентрация загрязняющих веществ, поступающих в атмосферу при производстве строительных работ, а также из двигателей ВС и наземного транспорта при эксплуатации аэродрома, должна быть не более предельно допустимых значений, устанавливаемых требованиями действующего законодательства Российской Федерации и соответствующими нормативными документами.

10.12 Аэродромы с длиной ВПП 1500 м и более, имеющие системы водоотвода с искусственных покрытий и дренажа подземных и поверхностных сточных вод (ливневых и талых), должны быть оборудованы локальными сооружениями для механической, биологической и иной очистки и обеззараживания загрязненных вод.

Очистные сооружения в районах вечномерзлых грунтов должны обустраиваться только при условии технического и экономического обоснований их необходимости.

10.13 Участки аэродрома, предназначенные для обслуживания ВС, используемых для внесения удобрений и пестицидов в сельском хозяйстве и при лесозащите, и другие специальные площадки (предангарные, доводочные, мойки и антиобледенительной обработки ВС, спецавтобаз, складов горюче-смазочных материалов и др.) должны быть оснащены сооружениями для химико-реагентной и механической очистки, а также обезвреживания сточных вод, сбрасываемых в канализацию аэропорта.

10.14 При проектировании сооружений для очистки поверхностного стока дождевых и талых вод с территории аэропортов состав очистных сооружений, их эффективность и производительность должны соответствовать СП 32.13330 и СП 129.13330. Качественный состав сбрасываемого очищенного поверхностного стока должен соответствовать нормативам качества воды.

10.15 При строительстве аэродрома или его отдельных элементов должен быть снят плодородный слой почвы с целью последующего использования его для восстановления (рекультивации) нарушенных земель и для озеленения территории аэропорта или аэродрома.

10.16 В районах распространения вечномерзлых грунтов следует предусматривать мероприятия, направленные на предупреждение возникновения и активизации термокарста, термоэрозии, термообразии, пучения, морозного растрескивания, солифлюкции, наледеобразования и других криогенных процессов.

10.17 В случае выявления при производстве работ погребенных в грунте археологических или палеонтологических объектов, других памятников культуры и истории или природных феноменов следует приостановить работы на данном участке, приняв меры по сохранению объектов, и сообщить об этом в соответствующий орган управления.

10.18 Производство всех видов работ допускается только в пределах вынесенных заказчиком на местность границ площадей, отведенных в установленном порядке в постоянное или временное пользование.

10.19 Перед приемкой законченного строительством аэродрома (его участка) прилегающая к аэродрому территория должна быть полностью очищена от отходов, образовавшихся при производстве работ.

10.20 Земельные участки, отводимые на период строительства аэродрома для размещения временных производственных баз, подъездных дорог и других нужд строительства, подлежат восстановлению и возврату в установленном порядке тем землепользователям, у которых эти участки были изъяты.

10.21 При подготовке обоснований инвестиций, технико-экономических обоснований, концепций или схем развития и других документов, связанных с определением перспектив развития аэродрома, следует, как правило, предусматривать в их составе оценку воздействия на окружающую среду (ОВОС) планируемой деятельности, а на этапе разработки проектной документации - перечень мероприятий по охране окружающей среды (ООС). В перечисленных документах должны быть отражены практические мероприятия, направленные на обеспечение безопасного уровня воздействия объекта на окружающую среду.

11 Приаэродромная территория

11.1 Приаэродромная территория представляет собой прилегающий к аэродрому участок земной или водной поверхности, в пределах которого (в целях обеспечения безопасности полетов и исключения вредного воздействия на здоровье людей и деятельность организаций) устанавливается зона с особыми условиями использования территории.

11.2 Установление приаэродромной территории и выделение на приаэродромной территории подзон выполняется в соответствии с [3].

11.3 На аэродромах гражданской авиации устанавливаются полосы воздушных подходов, включающие в себя воздушное пространство, в установленных границах примыкающее к торцам ВПП и воздушное пространство над поверхностями ограничения препятствий, установленными для аэродрома.

Полосы воздушных подходов на аэродромах гражданской авиации имеют ближнюю, дальнюю, боковые и внешнюю границы.

Ближняя граница полосы воздушных подходов прилегает к торцу ВПП и совпадает по размерам с шириной летной полосы.

Дальняя граница полосы воздушных подходов расположена параллельно на расстоянии 30 км от ближней границы полосы воздушных подходов.

Боковые границы полосы воздушных подходов начинаются от ближней границы полосы воздушного подхода и расходятся под углом 8,5° (15 %) в каждую сторону от продолжения осевой линии ВПП аэродрома до пересечения с дальней границей полосы воздушных подходов.

Внешняя граница полосы воздушных подходов вне боковых границ полосы воздушных подходов совпадает с границей внешней горизонтальной поверхности ограничения препятствий аэродрома гражданской авиации.

Из полос воздушных подходов на аэродромах гражданской авиации исключаются зоны, полеты в которых запрещены.

Параметры, характеристики приаэродромных территорий, полос воздушных подходов должны соответствовать действующим нормативным документам Российской Федерации.

12 Требования по обеспечению транспортной безопасности объекта транспортной инфраструктуры

12.1 Проектирование объектов транспортной инфраструктуры (ОТИ) осуществляется с учетом их предварительной категории, установленной застройщиком или присвоенной категории ОТИ реконструируемого объекта транспортной инфраструктуры в соответствии с действующими нормативными документами Российской Федерации по транспортной безопасности и класса значимости объекта в соответствии с СП 132.13330.

12.2 Для осуществления охраны периметра аэропорта устанавливается ограждение, а также организуются контрольно-пропускные пункты (КПП).

12.3 Территория аэропорта, отнесенного по транспортной безопасности к 1, 2 или 3 категориям ОТИ и его особо важных объектов должна иметь сплошное ограждение высотой не менее 2,13 м по всему периметру с предупредительными аншлагами, запрещающими проникновение в контролируемую зону.

Поверх ограждения аэропортов, отнесенных по транспортной безопасности к 1, 2 или 3 категориям ОТИ, устанавливают металлические конструкции различного профиля, содержащие колючую проволоку.

Ограждение оборудуется средствами для обеспечения безопасности.

Для аэропорта, отнесенного по транспортной безопасности к 4 или 5 категории ОТИ, расположение, высота и оборудование ограждения территории аэродрома определяются администрацией аэропорта. При этом должны быть предусмотрены меры по предотвращению несанкционированного доступа в контролируемую зону аэропорта.

В ограждении территории аэропортов, отнесенных к 1, 2 или 3 категории ОТИ, предусматриваются запасные выезды, оборудованные запираемыми воротами и системой охранной сигнализации.

12.4 С внутренней стороны вдоль ограждения аэропорта прокладывается дорога с искусственным покрытием, а для аэропортов местных воздушных линий допускается устройство грунтовых дорог.

12.5 Для организации пропуска в контролируемую зону лиц и автомобильного транспорта в аэропортах создаются КПП.

Количество КПП, через которые осуществляется доступ в зону транспортной безопасности, должно устанавливаться с учетом обеспечения эффективной работы аэродрома.

КПП оборудуются в соответствии с нормативными документами Российской Федерации о транспортной безопасности.

Приложение А

Типы местности по гидрогеологическим условиям

Таблица А.1

Приложение Б

Дорожно-климатические зоны Российской Федерации

I - тундра, лесотундра и северо-восточная часть лесной зоны с распространением вечномерзлых грунтов; II - леса с избыточным увлажнением грунтов;
III - лесостепная со значительным увлажнением грунтов в отдельные годы, IV - степная с недостаточным увлажнением грунтов;
V - пустынная и пустынно-степная с засушливым климатом и распространением засоленных грунтов.

Кубань и западную часть Северного Кавказа следует относить к III дорожно-климатической зоне; Черноморское побережье (включая полуостров Крым),
предкавказские степи, за исключением Кубани и западной части Северного Кавказа, следует относить к IV зоне; горные области, расположенные выше 1000 м
над уровнем моря, а также малоизученные районы следует относить к той или иной зоне в зависимости от местных природных условий

Рисунок Б.1 - Дорожно-климатические зоны

Приложение В

Расчетные характеристики грунтов

Таблица В.1

 

Приложение Г

Определение эквивалентного коэффициента постели

Положения настоящего приложения распространяются на расчет слоев естественных оснований, а также искусственных оснований из материалов, для которых не нормировано расчетное сопротивление растяжению при изгибе.

Г.1 Для слоистых оснований жестких покрытий в пределах сжимаемой толщи эквивалентный коэффициент постели K_se, МН/м³, определяется по формуле

(Г.1)

 

 

где K_s1, K_s2, K_s3 - расчетные значения коэффициентов постели, МН/м³, соответственно первого (считая сверху), второго и третьего слоев естественного или искусственного основания из однородных грунтов и материалов в различном состоянии, включая дренирующие и теплозащитные слои, принимаемые согласно приложению В и приложению И (таблица И.6);

t₁, t₂ - толщина соответственно первого и второго слоев основания, м;

D_r - условный диаметр круга передачи нагрузки на основание, м, принимаемый равным для монолитных покрытий, рассчитываемых на внеклассную и I категории нагрузок - 3,6 м, на II - 3,2, на III - 2,9, на IV - 2,4, на V и VI - 2,2 м, для сборных покрытий из плит ПАГ-14 - 1,4 м, из плит ПАГ-18 - 1,75 м.

Для оснований, состоящих из двух слоев, значения t₂ и α₂ следует принимать равными нулю.

Г.2 Если в основании более трех слоев, конструкцию следует привести к расчетной трехслойной путем объединения наиболее тонких слоев со смежными и при расчете эквивалентного коэффициента постели использовать показатели (толщину t_red и приведенное значение коэффициента постели K_sr) объединенного слоя, определяемые по формулам:

(Г.2)

 

(Г.3)

где t_i, K_si - соответственно толщина, м, и коэффициент постели, МН/м³, каждого из объединяемых слоев (таблица И.6).

Г.3 При использовании в основании (в пределах сжимаемой толщи) неуплотненного слоя грунта с коэффициентом пористости е > 0,8 коэффициент постели принимается по приложению В (с учетом примечания 3 к таблице В.1).

Г.4 Расчетные характеристики грунтового основания в районах распространения вечномерзлых грунтов следует устанавливать согласно приложению В и уточнять по результатам полевых испытаний.

Г.5 Эквивалентный коэффициент постели K_se оснований, подстилаемых жесткими, несжимаемыми массивами (вечномерзлыми и скальными грунтами), определяется по формуле

Kse = Ksrkh,

(Г.4)

где K_sr - приведенный коэффициент постели слоев искусственного и естественного оснований над жестким массивом, МН/м³, полученный по формуле (Г.3);

k_h - коэффициент влияния жесткого массива, принимаемый по графику в зависимости от относительной глубины его расположения d_b/D_r от низа покрытия и коэффициента постели K_sr;

d_b - глубина расположения горизонта жесткого массива грунта, м.

Рисунок Г.1 - График для определения коэффициента k_h жесткого массива.
Цифрами на кривых указан коэффициент постели слоя основания K_sr МН/м³,
лежащего на жестком массиве

Приложение Д

Теплотехнические расчеты оснований на вечномерзлых грунтах

Д.1 Теплотехническим расчетом должна определяться требуемая толщина термоизоляционного слоя искусственного основания покрытий, при которой естественное основание сохраняется в постоянно мерзлом состоянии или подвергается сезонному оттаиванию до установленной глубины.

Д.2 Исходные данные для теплотехнического расчета:

- принятая конструкция покрытия и искусственного основания;

- допускаемая глубина сезонного оттаивания естественного основания, м;

- теплофизические характеристики материалов покрытия и искусственного основания, определяемые по таблице Д.1, а грунтов - по таблице Д.2;

- средняя за период оттаивания температура поверхности покрытия, вычисляемая как среднеарифметическое из среднемесячных температур поверхности покрытия за теплый период года, определяемых согласно Д.3;

- продолжительность периода оттаивания, определяемая согласно Д.5;

- температура вечномерзлого грунта, °С, на уровне годовых нулевых амплитуд (за которую принимают среднегодовую температуру грунта на глубине 10 м), определяемая по данным инженерно-геологических изысканий.

Д.3 Среднемесячная температура поверхности покрытия t_mp, °С, вычисляется по формуле

(Д.1)

где t_ma - среднемесячная температура воздуха, °С, определяемая по СП 131.13330;

Δt_ma - поправка к среднемесячной температуре воздуха t_ma, °С, принимаемая по таблице Д.3;

Ф_m - среднемесячный радиационный баланс покрытия, Вт/м²:

Ф_m = 0,61Ф_sd - 20 - для асфальтобетонного, гравийного и щебеночного покрытий;

Ф_m = 0,61Ф_sd - 40 - для бетонного и железобетонного покрытий;

Ф_sd = Ф_s + ΔФ - расчетная суммарная солнечная радиация, Вт/м²;

Ф_s - суммарная солнечная радиация, Вт/м², устанавливаемая по данным гидрометеорологической службы, а при их отсутствии - по графику (рисунок Д.1);

ΔФ - поправка к суммарной солнечной радиации Ф_s, Вт/м², определяемая по таблице Д.4;

Q = 0,49Ф_sd - 60 - тепловой поток, учитывающий теплосодержание аэродромной одежды и подстилающих грунтов, а также процессы испарения и фазовые переходы, Вт/м²;

α_q - коэффициент теплообмена, Вт/(м²·°С), принимаемый равным:

αq = 2,4va + 2,3 при va ≤ 4,6 м/с;

 

αq = 3,7(va - 1) при va > 4,6 м/с;

v_a - средняя за месяц скорость ветра, м/с, определяемая по данным гидрометеорологической службы.

При определении годового температурного баланса среднемесячную температуру поверхности покрытий следует принимать без учета поправок Δt_ma и ΔФ.

Д.4 Требуемую толщину термоизоляционного слоя следует устанавливать в следующем порядке:

- назначается ориентировочная толщина термоизоляционного слоя;

- определяется расчетная глубина сезонного оттаивания конструкции аэродромной одежды и основания;

- расчетная глубина оттаивания сравнивается с допустимой глубиной оттаивания, в случае расхождения этих значений более чем на 5 % корректируется толщина термоизоляционного слоя и расчет повторяется.

Д.5 Расчетную глубину сезонного оттаивания d_t, м, однородного по глубине грунтового массива следует определять по формуле

(Д.2)

где θ_m - абсолютная средняя температура на поверхности покрытия за период оттаивания, °С;

η_t - количество тепла, затрачиваемое на фазовые переходы и нагрев материала слоя, кДж/м³:

ηt = 0,5θmCt + pd(w - ww)334;

w_w - влажность грунта за счет содержания незамерзшей воды, доли единицы, определяемая согласно приложению Е;

β - значение, учитывающее поток холода снизу, (м/ч)^0,5:

θ - абсолютная температура на уровне нулевых годовых амплитуд, °С;

τ_t - продолжительность периода оттаивания (время действия положительных среднемесячных температур на поверхности покрытия), ч;

w, p_d - принимаются поданным инженерно-геологических изысканий;

λ_t, λ_f, C_t, C_f - принимаются по таблице Д.2.

Таблица Д.1

Таблица Д.2

Д.6 Расчетную глубину сезонного оттаивания d_t, м, многослойной по глубине конструкции аэродромной одежды и основания следует определять по формуле

(Д.3)

где t_i - толщина отдельных однородных слоев аэродромной одежды и основания, м;

d_h - глубина оттаивания последнего (нижнего) слоя естественного основания, м.

Д.7 Значение d_h следует определять путем последовательного (начиная с верхнего слоя) вычисления глубины оттаивания  каждого однородного слоя (с учетом вышележащих слоев) по формуле

(Д.4)

При этом глубину оттаивания первого (верхнего) однородного слоя следует определять по формуле (Д.2).

При проектировании аэродромов, располагаемых в районах распространения высокотемпературной вечной мерзлоты (θ > -3 °С), значением β в формулах (Д.2) и (Д.4) допускается пренебречь.

Д.8 Расчетную глубину сезонного промерзания d_f, м, многослойной по глубине конструкции аэродромной одежды и основания следует определять по формуле

(Д.5)

где η_f - количество тепла, выделяемое при фазовых переходах и охлаждении последнего (нижнего) промерзающего слоя естественного основания, кДж/м³:

ηf = 0,5θmpCf + ρd(w - ww)334;

η_fi - количество тепла, выделяемое при фазовых переходах и охлаждении i-го слоя аэродромной одежды и основания, кДж/м³:

ηfi = 0,5θmpCfi + ρdi(w - wwi)334;

τ_f - продолжительность периода отрицательных температур на поверхности покрытия, ч:

τf = Στj;

τ_j - продолжительность j-го месяца с отрицательной среднемесячной температурой воздуха, ч;

θ_mp - абсолютная средняя температура на поверхности покрытия за период промерзания, °С, принимаемая равной средней температуре воздуха t_ma за тот же период.

Таблица Д.3

Таблица Д.4

Д.9 При применении в конструкциях оснований термоизолирующих слоев из пенопластов с закрытыми порами толщина теплоизоляции t_w, м, должна определяться по формуле

tw = Rwλ,

(Д.6)

где R_w - термическое сопротивление теплоизоляции, м²·°С/Вт, определяемое по номограмме (рисунок Д.2) в зависимости от критерия  и допускаемой толщины протаивания под теплоизоляцией t_t, м;

λ - коэффициент теплопроводности теплоизолирующего слоя, Вт/(м·°С);

τ_а - продолжительность года, равная 8760 ч.

Примечание - Номограмма составлена для глубины расположения теплоизоляции d₁ ≤ 0,7 м при λ = 0,06 Вт/(м·°С).

Рисунок Д.1 - Зависимость суммарной солнечной радиации Ф_s от северной широты
(I, II - XII - месяцы года)

Рисунок Д.2 - Номограмма для определения термического сопротивления
теплоизоляции

Приложение Е

Расчет оснований на пучинистых грунтах

Расчет оснований аэродромных покрытий, возводимых на пучинистых грунтах, заключается в определении толщины стабильного слоя, обеспечивающего снижение деформации пучения s_f до допустимого значения s_u.

Последовательность определения толщины стабильного слоя приведена ниже.

Е.1 Ориентировочно назначается толщина искусственного основания.

Е.2 С учетом толщины слоев аэродромной одежды и основания определяется высота последнего (n-го) пучащего слоя грунта Н_n, м, по формуле

(Е.1)

где λ_f, λ_fi - коэффициенты теплопроводности соответственно последнего (n-го) пучащего слоя грунта и i-го слоя аэродромной одежды и основания, Вт/(м·°С);

θ_mp - абсолютная средняя температура на поверхности покрытия за период промерзания, °С, принимаемая равной средней температуре воздуха t_ma;

t₀ - температура начала пучения грунта, °С, принимаемая по таблице Е.1;

τ_f = Στ_j - продолжительность периода отрицательных температур на поверхности покрытия, ч;

τ_j - продолжительность j-го месяца с отрицательной среднемесячной температурой воздуха, ч;

i - номер слоя аэродромной одежды и основания;

m - число слоев аэродромной одежды и основания;

t_i - толщина i-го слоя аэродромной одежды и основания, м;

η_f - количество тепла, выделяемое при фазовых переходах и охлаждении n-го слоя грунта, кДж/м³, определяемое по формуле

ηf = 0,5θmpCf + ρd(w - ww)334;

η_fi - количество тепла, выделяемое при фазовых переходах и охлаждении i-го слоя аэродромной одежды и основания, кДж/м³, определяемое по формуле

η_f0 - количество тепла, выделяемое при фазовых переходах и охлаждении грунта, расположенного ниже изотермы начала пучения, кДж/м³, определяемое по формуле

ηf0 = 0,5t0Cf + ρd(w - ww)334;

C_f, C_fi - теплоемкость, кДж/ (м³·°C);

 - плотность сухого грунта или материала, кг/м³;

w, w_i - суммарная влажность, доли единицы;

 - влажность грунта или материала за счет содержания в них незамерзшей воды, доли единицы, соответственно последнего (n-го) пучащего слоя грунта и i-го слоя аэродромной одежды и основания.

Значения , λ_fi, C_fi, w_i для материалов аэродромной одежды и основания принимают по таблице Д.1, значения λ_fi и C_fi для грунтов естественного основания - по таблице Д.2, значения , w_i и  - по данным инженерно-геологических изысканий.

Значение w_w допускается определять по формуле

ww = kwwp,

(Е.2)

где k_w - коэффициент, принимаемый по таблице Е.2;

w_p - влажность грунта на границе раскатывания, принимаемая по результатам инженерно-геологических изысканий.

Таблица Е.1

Таблица Е.2

Е.3 Расчетное значение деформации пучения основания s_f, м, согласно расчетной схеме рисунка Е.1 определяется по формуле

(Е.3)

где H_i - высота промерзающего слоя основания за вычетом слоев, расположенных выше i-го слоя, м;

 - коэффициент, учитывающий снижение интенсивности пучения по глубине и определяемый по графику рисунка Е.2 в зависимости от отношения H_i/H_f,

H_f - высота промороженной толщи аэродромной одежды и основания до изотермы начала пучения, м;

 - коэффициент морозного пучения i-го слоя, принимаемый по таблице Е.3.

Рисунок Е.1 - Расчетная схема слоистого основания

Рисунок Е.2 - График для определения коэффициента m_z

Е.4 Если, при I и II принципах использования грунтов в качестве естественных оснований, глубина сезонного оттаивания d_t, определенная по формуле (Д.3), меньше H_f, то в расчетах деформации пучения Н_f следует принимать равным d_t, высоту последнего (n-го) пучащего слоя следует определять по формуле

Е.5 Расчетное значение пучения сравнивается с допускаемым значением деформации пучения; в случае невыполнения условия (6.7), или если значение пучения меньше допускаемого более чем на 5 %, производится корректировка толщины искусственного основания и расчет повторяется.

Примечание - Толщина покрытия должна определяться расчетом на прочность.

Таблица Е.3

Приложение Ж

Определение сжимающих напряжений в грунте от эксплуатационной нагрузки и
собственного веса конструкции

Ж.1 Сжимающие напряжения в грунте от собственного веса грунта и аэродромной одежды σ_zq, кПа, определяют по формуле

(Ж.1)

где  - толщина конструктивного слоя, м;

 - плотность материала конструктивного слоя, кг/м³;

a_z - расстояние от низа аэродромной одежды до рассматриваемой точки грунта, м;

g = 9,81 м/с² - ускорение свободного падения;

 - плотность грунта, кг/м³.

Ж.2 Сжимающие напряжения в грунте от эксплуатационной нагрузки σ_zp, кПа, определяют по формуле

σzp = kzpk,

(Ж.2)

где р_k - максимальное значение контактного давления на поверхности грунтового основания, кПа.

k_z - коэффициент, представляющий отношение напряжения в грунте на уровне рассматриваемой точки к максимальному контактному давлению на поверхности основания;

Ж.3 Максимальное значение контактного давления р_k, кПа, для жестких покрытий следует определять по формулам:

- для одноколесной опоры

(Ж.3)

- для многоколесной опоры

(Ж.4)

где F_d - расчетная нагрузка на колесо, кН, определяемая по формуле (7.2), приведенной в 7.8.2;

l - упругая характеристика плиты покрытия, принимаемая равной 1,0 м при расчете жестких монолитных и 0,5 м при расчете сборных покрытий;

а_i - расстояние от центра тяжести площади контакта всех колес опоры до центра отпечатка i-го колеса, м;

n_k - число колес в главной опоре;

k_р - коэффициент, значения которого принимают равными: 5,0 - для одноколесной опоры; 3,5 - для двухколесной опоры; 2,0 - для опоры с четырьмя и большим числом колес;

k_w - коэффициент, принимаемый равным 1,0 при расчете жестких монолитных покрытий и 1,42 при расчете сборных покрытий.

Формула (Ж.4) справедлива при отношении  для двухколесной опоры и при  для опоры с числом колес четыре и более. В ином случае следует пользоваться формулой (Ж.3).

Ж.4 Максимальное значение контактного давления р_k, кПа, для нежестких покрытий следует определять по формуле

(Ж.5)

где р_а - внутреннее давление воздуха в пневматиках колес, кПа;

k_р - см. Ж.3;

 - удельное контактное давление на поверхности грунтового основания, определяемое по номограмме рисунка Ж.1 в зависимости от отношений E_mt/E и t_tot/D_e;

Е - модуль упругости грунтового основания, МПа;

E_mt - средний модуль упругости нежесткой конструкции (формула (7.16)), МПа;

t_tot - общая толщина нежесткой конструкции, м;

D_e - диаметр круга, м, равновеликого площади отпечатка пневматика одноколесной эквивалентной нагрузки, определяемый по формуле (7.18).

Ж.5 Значения коэффициента k_z следует определять по таблице Ж.1 в зависимости от отношения эквивалентного расстояния а_е от рассматриваемой точки до подошвы плиты покрытия к условному диаметру круга передачи нагрузки от плиты покрытия к искусственному основанию D_r для жестких покрытий и отношения a_z/D_r для нежестких покрытий.

Рисунок Ж.1 - Номограмма для определения удельных контактных давлений  на поверхности грунтового основания нежестких покрытий

Ж.6 Эквивалентное расстояние а_е, м, следует определять по формуле

(Ж.6)

где a_z - см. Ж.1;

t_i - толщина i-го конструктивного слоя искусственного основания, м;

 - коэффициент, принимаемый по таблице Ж.2.

Таблица Ж.1

Таблица Ж.2

Ж.7 Условный диаметр круга передачи нагрузки от плиты покрытия на искусственное основание жестких и нежестких покрытий D_r, м, следует определять по формуле

(Ж.7)

где F_n - нагрузка на основную опору расчетного ВС (или нормативная нагрузка), МН.

Приложение И

Характеристики материалов аэродромных покрытий

Таблица И.1

Таблица И.2

Таблица И.3

Таблица И.4

Таблица И.5

Таблица И.6

Таблица И.7

Приложение К

Графики, номограммы и таблицы для расчета аэродромных покрытий

а - для положительных изгибающих моментов; б - для отрицательных изгибающих моментов;
в - график для определения поправочного коэффициента k_l к переходному коэффициенту k

Рисунок К.1 - Значения переходных коэффициентов k

Рисунок К.2 - График для определения коэффициентов k_х и k_у, учитывающих
перераспределение внутренних усилий в ортотропных плитах

Рисунок К.3 - График для определения поправочного коэффициента k_m
при расчете толщины усиления бетонного покрытия t_sup

Рисунок К.4 - Номограмма для определения коэффициента Ψ_k

а - суглинки, глины, супеси (включая грунты с примесью гравия); б - песчаные пылеватые грунты;
в - песчаные крупные, средней крупности и мелкие, галечниковые. Значения на линиях графика
обозначают внутреннее давление воздуха в пневматиках колес воздушного судна Р_а, МПа

Рисунок К.5 - Графики для определения предельных относительных прогибов
λ_u нежестких аэродромных покрытий

Таблица К.1

Рисунок К.6 - Номограмма для определения удельных растягивающих напряжений
при изгибе  асфальтобетоне

Рисунок К.7 - Расчетные расстояния a, a_t, a_d между колесами опор ВС

Таблица К.2

Окончание таблицы К.2

Приложение Л

Схемы деления покрытия аэродромов на характерные группы участков

Схема деления покрытий аэродромов по степени воздействия нагрузок ВС приведена на рисунке Л.1.

Схема 1 - для аэродромов, на которых руление ВС осуществляется по магистральной РД;
Схема 2 - для аэродромов, на которых руление осуществляется по ИВПП; А - магистральные РД;
концевые участки ИВПП; средняя по ширине часть ИВПП, по которой осуществляется систематическое
руление воздушных судов; перрон; Б - участки ИВПП, запроектированной по схеме 1, примыкающие
к концевым ее участкам; краевые по ширине участки в средней части ИВПП, запроектированной по
схеме 2; вспомогательные и соединительные РД, МС и другие аналогичные площадки для стоянки ВС;
В - средняя часть ИВПП, запроектированной по схеме 1; Г- краевые по ширине участки в средней части
ИВПП, запроектированной по схеме 1, за исключением примыкающих к соединительным РД

Рисунок Л.1 - Схемы деления покрытий аэродрома на группы участков

Приложение М

Расчет искусственных оснований под жесткие покрытия из материалов,
обработанных вяжущими

Положения настоящего приложения распространяются на слои из материалов, обработанных вяжущими, для которых нормировано расчетное сопротивление растяжению при изгибе (таблицы И.2, И.3 и И.4).

М.1 При проектировании бетонных и армобетонных покрытий на основании из материалов, обработанных вяжущими, расчетные значения изгибающих моментов, кН·м/м, в покрытии определяют по формулам:

для однослойных покрытий

(М.1)

- для верхнего слоя двухслойных покрытии с совмещенными швами

(М.2)

- для нижнего слоя двухслойных покрытии с совмещенными швами

(М.3)

- для верхнего слоя двухслойных покрытии с несовмещенными швами

(М.4)

- для нижнего слоя двухслойных покрытии с несовмещенными швами

(М.5)

В формулах (М.1) - (М.5):

В - жесткость плиты однослойного покрытия, кН·м²/м, отнесенная к единице ширины ее сечения;

B_sup, B_inf - жесткость плиты соответственно верхнего и нижнего слоев двухслойного покрытия, кН·м²/м, отнесенная к единице ширины ее сечения;

B_f - жесткость обработанного вяжущими слоя основания, кН·м²/м;

Btot = Bsup + Binf + Bf, кН·м2/м;

m_с,mах - изгибающий момент при центральном загружении, кН·м/м, вычисляемый как для однослойной плиты жесткостью В + B_f. При расчете двухслойного покрытия изгибающий момент m_с,mах определяют как для однослойной плиты жесткостью B_tot;

ρ = 1 - 0,167θ0;

θ₀ - значение, определяемое по графику рисунка М.1 в зависимости от значения:  - для формулы (М.1);  - для формул (М.2) и (М.3);  - для формулы (М.4);

k - переходный коэффициент, определяемый согласно 7.8.2;

k', k₁ - коэффициенты, определяемые согласно 7.8.8.

Для двухслойных покрытий с несовмещенными швами должно дополнительно выполняться условие ρk₁ ≥ 1. Если это условие не выполнено, принимают ρk₁ = 1.

Рисунок М.1 - График для определения θ₀

М.2 Необходимую толщину искусственного основания t_f, м, из материалов, укрепленных вяжущими, для железобетонных монолитных и сборных покрытий следует определять по формуле

(М.6)

где  - отношение, определяемое по номограмме рисунка М.2 в зависимости от значений  и ;

K_sd, l_d - значения соответственно требуемого коэффициента постели, МН/м³, и упругой характеристики плиты, м, при которых соблюдается условие прочности покрытия (см. 7.1);

K_s, l - значения соответственно коэффициента постели грунта, МН/м³, и упругой характеристики плиты, м, лежащей на грунте;

D_r - условный диаметр круга передачи нагрузки от плиты покрытия к искусственному основанию, м:

Е_с - модуль упругости материала основания, МПа, принимаемый согласно приложению И;

k_w - коэффициент, принимаемый равным:

k_α - коэффициент, принимаемый в зависимости от отношения радиуса R_e круга, равновеликого площади отпечатка колеса опоры ВС, к упругой характеристике плиты l_d:

Рисунок М.2 - Номограмма для определения соотношения

Приложение Н

Гидравлический расчет водоотводных систем

Н.1 Водоотводные системы ВПП, РД, МС и перронов, принимающие воду с аэродромных покрытий, грунтовых обочин и грунтовых водосборных площадей шириной до 300 м, следует рассчитывать на сток дождевых вод; системы, принимающие воду с покрытий, грунтовых обочин и водосборных площадей шириной более 300 м - на сток талых вод. При больших (свыше 15 га) грунтовых водосборных площадях работу водоотводных систем следует проверять на оба вида стока.

Н.2 Продольные уклоны водоотводных линий следует назначать с учетом допускаемых скоростей движения воды и уклона местности. При этом скорость движения воды в трубах коллекторов должна быть не менее 0,7 и не более 5 м/с, а в водоотводных канавах и лотках - не менее , м/с (где r_h - гидравлический радиус, м), и не более значений, указанных в таблице Н.1.

Уменьшение скоростей движения воды по длине рассчитываемых водоотводных линий не допускается.

Н.3 Расчетные расходы дождевых вод q_r, л/с, в сечениях водоотводных линий следует определять по методу предельной интенсивности по формуле

(Н.1)

где  - значение стока, л/с на 1 га, определяемое по формуле

F_w - площадь водосбора для рассчитываемого сечения, га;

А - параметр, равный максимальной интенсивности дождя продолжительностью 1 мин при принятом периоде однократного превышения расчетной интенсивности дождя, мм/мин;

φ - среднее значение коэффициента стока дождевых вод, определяемое по таблице Н.2;

t_r - расчетная продолжительность протекания дождевых вод до рассчитываемого сечения, мин, определяемая по Н.4;

n - показатель степени, характеризующий изменение расчетной интенсивности дождя по времени;

q₂₀ - интенсивность дождя для данной местности продолжительностью 20 мин при Р = 1 год, л/с на 1 га;

γ - показатель степени, учитывающий климатические особенности районов территории Российской Федерации;

Р - период однократного превышения расчетной интенсивности дождя, годы, определяемый по таблице Н.3.

m_r - среднее количество дождей за год.

Значения n, q₂₀, γ, m_r устанавливаются в соответствии с СП 32.13330.

Примечание - Для районов с характеристиками дождей, отличающимися от приведенных в таблице Н.3 (например, районы субтропиков, Дальнего Востока с характерными частыми муссонными ливнями и т.п.), расчетные значения параметров интенсивности дождя следует принимать по данным многолетних региональных наблюдений.

Н.4 Расчетную продолжительность дождя t_r, мин, равную времени добегания дождевых вод до рассматриваемых сечений коллекторов t_w, следует определять как сумму времени добегания дождевых вод по поверхности склона, лоткам и коллекторам по формуле

tr = tw = τs + τс + τk,

(H.2)

где τ_s - время добегания дождевых вод по поверхности склона до лотка, мин;

τ_с -время добегания дождевых вод по лотку до дождеприемника, мин;

τ_k - время протекания дождевых вод по коллектору до рассчитываемого сечения, мин.

Таблица Н.1

Н.5 Время добегания дождевых вод по поверхности склона до лотка τ_s, мин, следует определять по формуле

(Н.3)

где L_d - расчетная длина склона, участвующего в формировании максимального стока, м;

i_d - расчетный уклон склона;

n_с - коэффициент шероховатости поверхности склона, принимаемый по таблице Н.4.

Таблица Н.2

При соотношении продольных i_l и поперечных i_c уклонов покрытий и обочин  расчетные уклон i_d и длина склона L_d должны приниматься по линии наибольшего ската по формулам:

(H.4)

 

(H.5)

где L_s - длина склона, участвующего в формировании максимального стока, м.

При  следует принимать i_d = i_с, L_d = L_s.

Для разнородных поверхностей склонов (покрытие плюс грунтовая обочина) время добегания дождевых вод τ_s следует определять по формуле (Н.3) при средневзвешенных значениях уклонов, коэффициентов стока и шероховатости.

Средневзвешенное значение коэффициента стока φ определяют по формуле

(Н.6)

где φ₁, φ₂, B₁, В₂ - коэффициенты стока и соответствующие им длины участков стока с различными поверхностями.

Средневзвешенные значения n_с и i_с определяются аналогично.

Таблица Н.3

Н.6 Время добегания дождевых вод по лотку τ_с, мин, следует определять по формуле

(Н.7)

где L_c - длина лотка, м;

v_c - скорость движения дождевых вод в конце лотка, м/с:

R - гидравлический радиус, м:

i_b - продольный уклон дна лотка;

ω - площадь живого сечения, м²;

χ - смоченный периметр;

n_с - коэффициент шероховатости поверхности лотка, принимаемый по таблице Н.4.

Таблица Н.4

Значения ω и χ следует устанавливать в конце лотка (перед перепуском) из условия равенства расчетного расхода в этом сечении пропускной способности лотка при принятой глубине потока, при этом пропускную способность лотка q_c, м³/с, необходимо определять по формуле

qc = ωvc.

(Н.8)

Н.7 Время протекания дождевых вод по коллектору до рассчитываемого сечения τ_k, мин, устанавливается суммированием времени протекания по отдельным участкам коллектора, определяемого по формуле

(Н.9)

где  - длина расчетного участка коллектора, м;

 - расчетная скорость движения дождевых вод на соответствующих участках коллектора, м/с, определяется по формуле (Н.15);

m_w - коэффициент, учитывающий заполнение свободной емкости коллектора и постепенное нарастание скоростей движения воды по мере наполнения труб при работе водоотводных систем (для первого участка коллектора принимают m_w = 2,5);

α - поправочный коэффициент к расчету времени течения воды по коллектору:

Если показатель степени n, характеризующий изменение расчетной интенсивности дождя во времени, равен 0,5, значение коэффициента m_w следует увеличивать на 10 %, при n > 0,7 - уменьшать на 20 %, но принимать не менее 2. При уклонах местности вдоль коллектора свыше 0,015 значение коэффициента m_w следует снижать на 25 %.

Н.8 Расчетные расходы дождевых вод, поступающих в водоотводные системы с покрытий или с покрытий и грунтовых обочин, следует определять без учета минимальной стокообразующей интенсивности дождей.

Расчетные расходы дождевых вод для водоотводных линий (нагорных канав, грунтовых лотков) с грунтовыми водосборами следует определять с учетом минимальной стокообразующей интенсивности дождей, при этом продолжительность стокообразования t_st, мин, следует устанавливать по формуле

(Н.10)

где Ψ_min - минимальная мгновенная стокообразующая интенсивность дождя, принимаемая равной интенсивности впитывания, мм/мин, приведенной в таблице Н.5.

Таблица Н.5

Н.9 Для сечений водоотводных систем, удаленных по времени добегания дождевых вод на τ_w ≤ t_st, расчетные расходы следует определять для расчетной площади одновременного максимального стока дождевых вод. Для сечений, удаленных по времени добегания на τ_w > t_st, расчетные расходы q_r, л/с, равны

qr = qt + qaw,

(Н.11)

где q_t - расход дождевых вод, л/с, соответствующий τ_w = t_st;

q_aw - дополнительный расход воды, поступающей в водоотводные системы после дождя продолжительностью t_st, в соответствии с кривой спада стока, л/с:

v - скорость движения воды в лотке или канаве, м/с, на расчетном участке;

η - коэффициент, принимаемый по таблице Н.6.

Примечание - При значениях q_aw < 5 л/с коэффициентом можно пренебречь.

Н.10 Главные коллекторы водоотводной системы, отводящие воду из узла коллекторов, следует рассчитывать на время добегания, соответствующее получению максимального расхода дождевого стока.

Таблица Н.6

Н.11 Расчетный расход воды при весеннем снеготаянии следует определять при средних значениях максимумов стока талых вод в данной местности.

Для водоотводных систем летных полос с площадью водосбора до 100 га расчетные расходы воды q_r, л/с, при весеннем снеготаянии следует устанавливать по формуле

(Н.12)

где H_s, T_s - максимальная высота снегового покрова к началу весеннего снеготаяния, см, и минимальная продолжительность снеготаяния, сут, соответственно, принимаемые по данным гидрометеорологической службы или климатологическим справочникам.

Для водоотводных систем (нагорных канав) с площадью водосбора свыше 100 га расчетные расходы воды q_r определяют по формуле

qr = 2,78AtFw,

(Н.13)

где A_t - интенсивность стока талых вод, мм/ч, при средних значениях максимумов стока, устанавливаемая по данным гидрометеорологической службы.

Н.12 Диаметры труб коллекторов при расчете на сток дождевых или талых вод необходимо определять при полном наполнении труб по формуле

(Н.14)

где n_с - коэффициент шероховатости материала трубы.

При коэффициенте шероховатости внутренней поверхности хризотилцементных и бетонных труб, равном 0,014:

(Н.15)

Окончательный диаметр труб d_s ≥ d_k уточняется по сортаменту (где d_s - диаметр по сортаменту).

Скорость движения воды на участке коллектора определяется по формуле

(Н.16)

где d_s - диаметр трубы коллектора по сортаменту, м;

i_k - продольный уклон участка коллектора;

N - коэффициент, учитывающий неполное заполнение трубы.

При коэффициенте шероховатости внутренней поверхности хризотилцементных и бетонных труб, равном 0,014, коэффициент N определяется по графику рисунка Н.1 в зависимости от значения М.

Рисунок Н.1 - График для определения коэффициента N и степени наполнения
трубы (отношения глубины потока h к диаметру трубы d)

Н.13 Гидравлический расчет перепускных труб следует производить из условия пропуска талых и дождевых вод без аккумуляции их перед входным оголовком трубы при степени наполнения не более 0,75 диаметра трубы.

При расчете труб на сток талых вод следует учитывать возможность уменьшения сечения труб за счет образования наледи.

Н.14 При определении расстояний между дождеприемными колодцами на основании гидравлического расчета, их следует устанавливать из условия равенства расчетных расходов воды пропускной способности лотков при принятом допустимом заполнении.

Наибольшую глубину водного потока для лотков, располагаемых в кромках покрытий, следует принимать на 1 - 2 см менее глубины лотка.

Н.15 Гидравлический расчет участков водоотводных линий следует производить при сохранении или нарастании скоростей движения воды по длине линий. Для уменьшения диаметров труб коллекторов (особенно главных) допускается регулирование стока временным скоплением воды в пониженных участках местности за пределами летных полос.

Н.16 Ширину водоотводной канавы по дну следует, как правило, сохранять на всем ее протяжении, изменяя глубину и уклоны на отдельных участках в соответствии с расчетным расходом воды.

Библиография

[1] Приложение 14 к Конвенции о международной гражданской авиации «Аэродромы». Том 1. Проектирование и эксплуатация аэродромов. - Издание 7-е. - 2016

[2] СП 52-101-2003 Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры

[3] Постановление Правительства Российский Федерации от 2 декабря 2017 г. № 1460 «Об утверждении Правил установления приаэродромной территории, Правил выделения на приаэродромной территории подзон и Правил разрешения разногласий, возникающих между высшими исполнительными органами государственной власти субъектов Российской Федерации и уполномоченными Правительством Российской Федерации федеральными органами исполнительной власти при согласовании проекта решения об установлении приаэродромной территории»

[4] Федеральный закон от 19 марта 1997 г. № 60-ФЗ «Воздушный кодекс Российской Федерации»

[5] Приказ Министерства транспорта Российской Федерации от 25 августа 2015 г. № 262 «Об утверждении Федеральных авиационных правил «Требования, предъявляемые к аэродромам, предназначенным для взлета, посадки, руления и стоянки гражданских воздушных судов»

[6] Федеральный закон от 30 декабря 2009 г. № 384-ФЗ «Технический регламент о безопасности зданий и сооружений»