Изменение № 1 к СП 14.13330.2018 «СНиП II-7-81* Строительство
в сейсмических районах»

Утверждено и введено в действие приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России) от 26 декабря 2019 г. № 886/пр

Дата введения - 2020-06-27

Содержание

Раздел 5. Изложить в новой редакции: «5 Сейсмические воздействия и расчетные сейсмические нагрузки..............................». Раздел 6. Дополнить после подраздела 6.2 подразделами 6.2а и 6.2б в следующей редакции: «6.2а Антисейсмические швы................................................................................................ 6.2б Требования к оптимизации конструктивных решений............................................». Подразделы 6.16 - 6.18. Исключить. Дополнить после подраздела 6.18 подразделом 6.18а в следующей редакции: «6.18а Навесные фасады.....................................................................................................». Подраздел 6.19. Изложить в новой редакции: «6.19 Безопасность эксплуатируемых зданий и сооружений..........................................». Раздел 9. Изложить в новой редакции: «9 Пожарная безопасность в сейсмических районах.......................................................». Подразделы 9.1 - 9.4. Исключить. Приложение А. Изложить в новой редакции: «Приложение А Общее сейсмическое районирование территории Российской Федерации (ОСР-2016)........................................................................................................». Приложения Б - Г. Исключить.

Введение

Дополнить абзацами в следующей редакции:

«Изменение № 1 СП 14.13330.2018 «СНиП II-7-81* Строительство в сейсмических районах» выполнено АО «НИЦ «Строительство» (руководитель темы - д-р техн. наук, проф. Ю.П. Назаров).

Ответственные исполнители: д-р геол.-минер. наук, проф. Е.А. Рогожин (Институт физики Земли им. О.Ю. Шмидта РАН), д-р техн. наук, проф. В.И. Травуш (ЗАО «Горпроект»), канд. техн. наук Е.В. Позняк (НИУ «МЭИ», АО «НИЦ «Строительство»), канд. геол.-минер. наук А.Л. Стром (ООО «Центр геодинамических исследований» (ООО «ЦГИ»), ООО «Институт геотехники и инженерных изысканий в строительстве» (ООО «ИГИИС»), г. Москва), канд. техн. наук Р.Т. Акбиев (ФГБУ «ЦНИИП Минстроя России»), канд. техн. наук Зак Борий (ООО «Гипрогорпроект», г. Москва), д-р техн. наук И.Н. Тихонов (АО «НИЦ «Строительство», г. Москва), д-р геол.-минер. наук, проф. Г.С. Шестоперов (ООО «ПОИСК», г. Москва), канд. техн. наук Г.М. Чентимиров (МАРХИ, г. Москва).

При подготовке свода правил были использованы материалы специалистов: д-р техн. наук, проф. B.И. Травуш (ЗАО «Горпроект», г. Москва), канд. геол.-минер. наук В.В. Севостьянов (Институт геоэкологии РАН, г. Москва), канд. техн. наук Р.Т. Акбиев (ФГБУ «ЦНИИП Минстроя России»), канд. техн. наук Зак Борий (ООО «Гипрогорпроект», г. Москва), д-р техн. наук, проф. Ю.В. Кривцов (АО «НИЦ «Строительство»), д-р техн. наук И.Н. Тихонов (АО «НИЦ «Строительство», г. Москва), д-р геол.-минер. наук, проф. Г.С. Шестоперов (ООО «ПОИСК», г. Москва), канд. геол.-минер. наук А.Л. Стром (ООО «Центр геодинамических исследований» (ООО «ЦГИ»), ООО «Институт геотехники и инженерных изысканий в строительстве» (ООО «ИГИИС»), г. Москва), д-р техн. наук В.Б. Глаговский (ВНИИГ им. Б.Е. Веденеева, г. Санкт-Петербург), канд. техн. наук Г.М. Чентимиров (МАРХИ, г. Москва), д-р техн. наук, проф. А.Е. Саргсян (АО «Атомэнергопроект», г. Москва), д-р техн. наук, проф. А.М. Белостоцкий (НИЦ «СтаДиО», г. Москва), д-р физ.-мат. наук, проф. В.Б. Заалишвили (ФГБУН Центр геофизических исследований ВНЦ РАН), д-р техн. наук, проф. Л.Р Ставницер (АО «НИЦ «Строительство», г. Москва), д-р техн. наук А.Г. Тяпин (АО «Атомэнергопроект», г. Москва), д-р техн. наук, проф. А.М. Уздин (ПГУПС им. Александра I, г. Санкт-Петербург), канд. техн. наук В.Н. Симбиркин (АО «НИЦ «Строительство», г. Москва), C.П. Манин (Евразийская Сейсмо Ассоциация).

Приложение А «Общее сейсмическое районирование территории Российской Федерации 2016 (ОСР-2016)» подготовлено авторским коллективом:

Главные редакторы: д-р физ.-мат. наук, проф. В.И. Уломов (Институт физики Земли им. О.Ю. Шмидта РАН, г. Москва), канд. геол.-минер. наук М.И. Богданов (ООО «Институт геотехники и инженерных изысканий в строительстве» (ООО «ИГИИС»), г. Москва).

Заместители главных редакторов: канд. геол.-минер. наук А.Л. Стром (ООО «Центр геодинамических исследований» (ООО «ЦГИ»), ООО «Институт геотехники и инженерных изысканий в строительстве» (ООО «ИГИИС»), г. Москва), канд. техн. наук С.А. Перетокин (Институт вычислительных технологий СО РАН, г. Красноярск, Институт физики Земли им. О.Ю. Шмидта РАН, г. Москва).

Ученый секретарь: канд. геол.-минер. наук Т.И. Данилова (Институт физики Земли им. О.Ю. Шмидта РАН, г. Москва).

Ответственные исполнители: д-р физ.-мат. наук, проф. В.И. Уломов (Институт физики Земли им. О.Ю. Шмидта РАН, г. Москва), канд. геол.-минер. наук М.И. Богданов (ООО «Институт геотехники и инженерных изысканий в строительстве» (ООО «ИГИИС»), г. Москва), д-р геол-минер. наук, проф. А.А. Никонов, канд. геол.-минер. наук Т.И. Данилова, К.Н. Акатова, Н.С. Медведева (Институт физики Земли им. О.Ю. Шмидта РАН, г. Москва), д-р геол.-минер. наук, проф. В.Г. Трифонов (Геологический институт РАН, г. Москва), д-р физ.-мат. наук А.А. Гусев (Институт вулканологии и сейсмологии ДВО РАН, г. Петропавловск-Камчатский), д-р геол.-минер. наук, проф. Г.С. Гусев (Институт минералогии, геохимии и кристаллохимии редких элементов Минприроды России, г. Москва), д-р физ.-мат. наук, проф. Ф.Ф. Аптикаев (Институт физики Земли им. О.Ю. Шмидта РАН, г. Москва), канд. геол.-минер. наук Д.М. Бачманов (Геологический институт РАН, г. Москва), А.Н. Гуляев (Институт геофизики УрО РАН, г. Екатеринбург), д-р геол.-минер. наук, проф. В.С. Имаев, канд. геол.-минер. наук Л.П. Имаева (Институт земной коры СО РАН, г. Иркутск), д-р геол.-минер. наук А.И. Кожурин (Институт вулканологии и сейсмологии ДВО РАН, г. Петропавловск-Камчатский), Н.Г. Корнева (ООО «Институт геотехники и инженерных изысканий в строительстве» (ООО «ИГИИС», г. Москва), д-р геол.-минер. наук, проф. В.И. Макаров (Институт геоэкологии РАН, г. Москва), д-р физ.-мат. наук Б.Г. Пустовитенко, канд. физ.-мат. наук А.А. Пустовитенко (Институт сейсмологии и геодинамики КФУ, ГАУ «Крымский экспертный совет по оценке сейсмической опасности и прогнозу землетрясений» Минстроя РК, г. Симферополь), д-р геол.-минер. наук, проф. В.Н. Смирнов (Северо-Восточный комплексный научно-исследовательский институт ДВО РАН, г. Магадан), д-р физ.-мат. наук И.Н. Тихонов (Институт морской геологии и геофизики ДВО РАН, г. Южно-Сахалинск).

Соисполнители: канд. геол.-минер. наук В.А. Бормотов, д-р геол.-минер. наук В.Ю. Забродин (Институт тектоники и геофизики ДВО РАН, г. Хабаровск), канд. физ.-мат. наук И.П. Габсатарова (Единая геофизическая служба РАН, г. Обнинск), канд. геол.-минер. наук В.С. Дружинин (Институт геофизики УрО РАН, г. Екатеринбург), д-р физ.-мат. наук А.Д. Завьялов (Институт физики Земли им. О.Ю. Шмидта РАН, г. Москва), Г.Ю. Караман (ООО «Институт геотехники и инженерных изысканий в строительстве» (ООО «ИГИИС», г. Москва), канд. геол.-минер. наук В.А. Килипко (Институт минералогии, геохимии и кристаллохимии редких элементов Минприроды России, г. Москва), Ю.Ф. Коновалов (АО «Производственный и научно-исследовательский институт по инженерным изысканиям в строительстве» (АО «ПНИИИС»), г. Москва), С.Л. Костюченко (ФГУП «ВНИИГеофизика» Минприроды России, г. Москва), канд. геол.-минер. наук О.Н. Круткина, канд. геол.-минер. наук В.В. Снежко (ФГУП «ВСЕГЕИ», г. Санкт-Петербург), С.Н. Никитин, д-р геол.-минер. наук Л.А. Сим, И.В. Уломов, Л.Д. Флейфель, канд. техн. наук С.В. Шварев, канд. физ.-мат. наук О.О. Эртелева (Институт физики Земли им. О.Ю. Шмидта РАН, г. Москва), В.М. Павлов (Камчатский филиал Единой геофизической службы РАН, г. Петропавловск-Камчатский), канд. геол.-минер. наук О.П. Смекалин, д-р геол.-минер. наук А.В. Чипизубов (Институт земной коры СО РАН, г. Иркутск), А.А. Полищук (ФГУП «ВИМС» Минприроды России, г. Москва).».

1 Область применения

Первый абзац. Заменить слова: «нагрузок, по» на «нагрузок к конструктивным и». Исключить слова: «и конструированию элементов и их соединений,». Дополнить слово: «сейсмостойкость» словами: «при новом строительстве и реконструкции».

Второй абзац. Заменить слово: «сейсмичностью» на «с расчетной сейсмичностью». Дополнить слова: «7, 8 и 9 баллов» словами: «по шкале MSK-64 для районов с нормативной сейсмичностью 6, 7, 8, 9 и более баллов».

Дополнить четвертым абзацем в следующей редакции:

«Настоящий свод правил не распространяется на проектирование и строительство объектов атомной энергетики первой и второй категорий сейсмостойкости.».

2 Нормативные ссылки

Дополнить нормативными ссылками в следующей редакции:

«ГОСТ 111-2014 Стекло листовое бесцветное. Технические условия»;

«ГОСТ 13015-2012 Изделия бетонные и железобетонные для строительства. Общие технические требования. Правила приемки, маркировки, транспортирования и хранения»;

«ГОСТ 17625-83 Конструкции и изделия железобетонные. Радиационный метод определения толщины защитного слоя бетона, размеров и расположения арматуры»;

«ГОСТ 22904-93 Конструкции железобетонные. Магнитный метод определения толщины защитного слоя бетона и расположения арматуры»;

«ГОСТ 23858-79 Соединения сварные стыковые и тавровые арматуры железобетонных конструкций. Ультразвуковые методы контроля качества. Правила приемки»;

«ГОСТ 24866-2014 Стеклопакеты клееные. Технические условия»;

«ГОСТ 30546.1-98 Общие требования к машинам, приборам и другим техническим изделиям и методы расчета их сложных конструкций в части сейсмостойкости»;

«ГОСТ 30698-2014 Стекло закаленное. Технические условия»;

«ГОСТ 30826-2014 Стекло многослойное. Технические условия»;

«ГОСТ 31364-2014 Стекло с низкоэмиссионным мягким покрытием. Технические условия»;

«ГОСТ 32019-2012 Мониторинг технического состояния уникальных зданий и сооружений. Правила проектирования и установки стационарных систем (станций) мониторинга»;

«ГОСТ 33087-2014 Стекло термоупрочненное. Технические условия»;

«ГОСТ 34081-2017 Здания и сооружения. Определение параметров основного тона собственных колебаний»;

«СП 5.13130.2009 Системы противопожарной защиты. Установки пожарной сигнализации и пожаротушения автоматические. Нормы и правила проектирования (с изменением № 1)»;

«СП 10.13130.2009 Системы противопожарной защиты. Внутренний противопожарный водопровод. Требования пожарной безопасности (с изменением № 1)»;

«СП 16.13330.2017 «СНиП II-23-81* Стальные конструкции» (с изменением № 1)»;

«СП 70.13330.2012 «СНиП 3.03.01-87 Несущие и ограждающие конструкции» (с изменениями № 1, № 3)»;

«СП 128.13330.2016 «СНиП 2.03.06-85 Алюминиевые конструкции»;

«СП 286.1325800.2016 Объекты строительные повышенной ответственности. Правила детального сейсмического районирования»;

«СП 296.1325800.2017 Здания и сооружения. Особые воздействия»;

«СП 330.1325800.2017 Здания и сооружения в сейсмических районах. Правила проектирования инженерно-сейсмометрических станций»;

«СП 358.1325800.2017 Сооружения гидротехнические. Правила проектирования и строительства в сейсмических районах»;

«СП 369.1325800.2017 Платформы морские стационарные. Правила проектирования»;

«СП 385.1325800.2018 Защита зданий и сооружений от прогрессирующего обрушения. Правила проектирования. Основные положения» (с изменением № 1)»;

«СП 426.1325800.2018 Конструкции фасадные светопрозрачные зданий и сооружений. Правила проектирования»;

«СП 442.1325800.2019 Здания и сооружения. Оценка класса сейсмостойкости».

3 Термины, определения и сокращения

Изложить в новой редакции:

«3 Термины, определения и сокращения

В настоящем своде правил применены следующие термины с соответствующими определениями:

3.1 акселерограмма: Запись процесса изменения во времени ускорения колебаний.

3.2 активный разлом: Тектоническое нарушение с признаками постоянных или периодических перемещений бортов разлома в позднем плейстоцене - голоцене (за последние ~100 000 лет), величина (скорость) которых такова, что она представляет опасность для сооружений и требует специальных конструктивных и (или) компоновочных мероприятий для обеспечения их безопасности.

3.3 антисейсмический деформационный шов: Шов, разделяющий здание или сооружение на несколько элементов (объемов, отсеков), осадка, горизонтальные и вертикальные перемещения которых независимы друг от друга, что позволяет обеспечить сохранность этих элементов и здания (сооружения) в целом при сейсмических воздействиях.

3.4 антисейсмический пояс: Железобетонный пояс, обвязывающий каменные стены по периметру в одном или разных (ступенчатых) горизонтальных уровнях (обычно на уровне перекрытий), объединяющий стены в пространственную конструкцию, способствующую совместной работе стен и перекрытий при сейсмическом воздействии.

3.5 балл: Категория, представляющая собой единицу измерения силы землетрясения по макро-сейсмической шкале интенсивности.

Примечание - В настоящем своде правил используется макросейсмическая шкала MSK-64.

3.6 детальное сейсмическое районирование; ДСР: Метод сейсмического районирования, который применяют для получения информации о расчетных параметрах сейсмических воздействий для конкретных существующих и проектируемых сооружений, населенных пунктов и отдельных территорий (без учета влияния грунтовых и топографических условий).

3.7 динамический расчет во временной области: Определение параметров динамической реакции конструкции на сейсмическое воздействие, заданное в виде акселерограмм, путем численного интегрирования уравнений движения во времени.

3.8 живучесть строительной конструкции: Способность конструкции сохранять ограниченную работоспособность при запроектных аварийных воздействиях, не допуская полного обрушения.

3.9 интенсивность землетрясения: Оценка воздействия землетрясения в баллах макросейсмической шкалы, определяемая по описаниям разрушений и повреждений зданий и сооружений, природных объектов, грунта, движений тел, а также по наблюдениям и ощущениям людей.

3.10 каркас рамно-связевой: Пространственная конструктивная система в виде рамного каркаса и вертикальных диафрагм жесткости, в которой рамный каркас воспринимает и передает на основание в основном вертикальные нагрузки, а горизонтальные нагрузки воспринимают совместно вертикальные диафрагмы жесткости и каркас.

3.11 каркас рамный: Пространственная конструктивная система колонн и ригелей с жесткими узлами в соединениях, воспринимающая всю совокупность вертикальных и горизонтальных нагрузок.

3.12 каркас с ядрами жесткости (каркасно-ствольная система): Связевая, рамно-связевая или каркасно-стеновая конструктивная система, в которой каркас выполняется в виде обстройки ствола или ядер жесткости (вертикальных пространственных элементов жесткости замкнутой формы в плане).

3.13 каркас связевой: Пространственная конструктивная система, включающая безригельный или ригельный каркас с нежесткими или жесткими узлами соединений ригелей с колоннами и вертикальные диафрагмы жесткости; основные вертикальные нагрузки воспринимаются и передаются на основание колоннами каркаса, а горизонтальные нагрузки - вертикальными диафрагмами жесткости.

3.14 каркасно-стеновая конструктивная система: Пространственная конструктивная система в виде каркаса (безригельного или ригельного) и несущих стен, в которой стены воспринимают и передают основанию не менее 60 % вертикальных нагрузок и не менее 80 % горизонтальных нагрузок.

3.15 каркасные здания: Конструктивная система, в которой как вертикальным, так и нагрузкам в любом из горизонтальных направлений в основном противодействует пространственный каркас, а его сопротивление горизонтальным нагрузкам составляет более 65 % общего сопротивления горизонтальным нагрузкам всей конструктивной системы.

3.16 класс сейсмостойкости здания или сооружения: Характеристика здания или сооружения, определяющая его сейсмостойкость, зависящая от расчетного сейсмического воздействия, на которое проектировалось здание или сооружение, и от категории его технического состояния на момент назначения класса сейсмостойкости.

3.17 конструктивная система: Совокупность взаимосвязанных элементов здания или сооружения, обеспечивающая его прочность, жесткость и устойчивость.

3.18 конструктивная схема: Конструктивная система здания или сооружения, классифицируемая по признакам состава и размещения ее основных несущих конструкций.

3.19 конструктивные системы каркасные: Системы, основными несущими конструкциями которых являются вертикальные колонны каркаса, на которые передается нагрузка от перекрытий (без-ригельных или ригельных).

Примечание - Прочность, устойчивость и пространственная жесткость каркасных зданий обеспечиваются совместной работой перекрытий и вертикальных конструкций. В зависимости от сочетания вертикальных конструкций, используемых для обеспечения прочности, устойчивости и жесткости конструктивных систем, различают рамные, связевые и рамно-связевые каркасные системы.

3.20 коэффициент динамичности; КД: Отношение максимального по модулю относительного динамического перемещения одномерного осциллятора (линейно-упругой диссипативной системы с одной степенью свободы) к модулю статического перемещения. Относительные динамические перемещения - это перемещения осциллятора во времени относительно движущегося основания в ответ на сейсмическое воздействие, заданное в виде акселерограммы. Статическое перемещение - это перемещение осциллятора на неподвижном основании от действия статической силы инерции, равной произведению массы осциллятора на величину пикового ускорения грунта.

3.21 линейно-спектральный метод; ЛСМ: Метод линейного статического расчета на сейсмические воздействия, заданные в виде пиковых ускорений и коэффициентов динамичности. Максимальные сейсмические усилия и другие параметры динамической реакции конструкции определяют для каждой собственной формы колебаний с учетом соответствующего этой форме направления воздействия и коэффициента динамичности. Результирующие сейсмические усилия определяют по специальным правилам.

3.22 нормативная сейсмичность: Интенсивность сейсмических воздействий на площадке строительства в баллах шкалы MSK-64 по данным общего сейсмического районирования для заданного периода повторяемости.

3.23 общее сейсмическое районирование; ОСР: Метод сейсмического районирования, заключающийся в оценке нормативной сейсмичности районов на территории всей страны для нормативных периодов повторяемости для грунтов категории II по сейсмическим свойствам.

3.24 опасные направления сейсмического воздействия: Направления сейсмического воздействия (в виде тройки направляющих косинусов единичного вектора), обеспечивающие максимальную динамическую реакцию конструкции.

Примечание - Понятие применимо только в рамках ЛСМ, когда сейсмические нагрузки приводятся к собственным формам колебаний и прикладываются к конструкции в виде модальных статических сил и моментов. Для каждой формы колебаний рассчитывают свое опасное направление приложения модальной сейсмической нагрузки, обеспечивающее максимум динамической реакции при движении по этой форме.

3.25 перекрестно-стеновая конструктивная схема: Конструктивная схема с поперечными и продольными несущими стенами, на которые перекрытия опираются по контуру или по трем сторонам.

3.26 пластические деформации: Необратимые деформации, которые возникают при пластическом деформировании и остаются после полной разгрузки конструкции.

3.27 пластическое деформирование: Деформирование, происходящее при нагрузке, превышающей предельное значение для упругого деформирования.

Примечание - Явление нелинейного деформирования связано как с нелинейной зависимостью напряжений от деформаций, так и с поведением материала при разгрузке и последующем нагружении. При пластическом деформировании следует учитывать, что: 1) разгрузка происходит, как правило, по линейному закону, 2) после разгрузки исчезают упругие деформации и остаются необратимые пластические деформации, а в статически-неопределимых системах - еще и остаточные напряжения, 3) предварительная пластическая деформация одного знака ухудшает сопротивляемость материала по отношению к пластической деформации обратного знака (эффект Баушингера).

3.28 поперечно-стеновая конструктивная схема: Конструктивная схема, в которой вертикальные нагрузки от перекрытий и ненесущих стен передаются в основном на поперечные несущие стены, а плиты перекрытия работают преимущественно по балочной схеме; горизонтальные нагрузки, действующие в направлениях поперечных стен, воспринимаются этими стенами; горизонтальные нагрузки, действующие перпендикулярно поперечным стенам, воспринимаются продольными диафрагмами жесткости, которыми могут служить продольные стены лестничных клеток, а также участки продольных наружных и внутренних стен.

3.29 прогрессирующее (лавинообразное) обрушение: Последовательное (цепное) разрушение несущих строительных конструкций, приводящее к обрушению всего сооружения или его частей вследствие начального локального повреждения.

3.30 продольно-стеновая конструктивная схема: Конструктивная схема, в которой вертикальные нагрузки от перекрытий и ненесущих стен передаются в основном на продольные несущие стены, а плиты перекрытия работают преимущественно по балочной схеме; горизонтальные нагрузки, действующие в направлениях продольных стен, воспринимаются этими стенами; горизонтальные нагрузки, действующие перпендикулярно продольным стенам, воспринимаются поперечными диафрагмами жесткости, которыми могут служить поперечные стены лестничных клеток, а также участки поперечных наружных и внутренних стен.

3.31 расчетная динамическая модель; РДМ: Дискретная совокупность инерционных элементов (сосредоточенных масс и абсолютно твердых тел), связанных между собой внутренними упругими и неупругими связями.

Примечание - Степени свободы РДМ - минимальное количество независимых переменных, однозначно определяющих ее положение в пространстве. Колебательный процесс РДМ описывается обобщенными координатами - поступательными и угловыми перемещениями по направлениям степеней свободы.

3.32 расчетная сейсмичность: Значение интенсивности сейсмического воздействия в баллах шкалы MSK-64 на площадке строительства для заданного периода повторяемости с учетом локальных грунтовых условий и рельефа.

3.33 расчетные параметры сейсмических воздействий: Зависимости от времени ускорений, скоростей и перемещений сейсмических движений грунта на площадке строительства в трех взаимно ортогональных направлениях, амплитуды ускорений, скоростей и перемещений сейсмических движений грунта, длительность сейсмического воздействия, спектры коэффициентов динамичности или спектры ответа в ускорениях.

3.34 сейсмическая нагрузка: Инерционная нагрузка, действующая на массы РДМ. Инерционная нагрузка зависит от абсолютных ускорений масс РДМ.

3.35 сейсмический район: Район с установленными и возможными очагами землетрясений, вызывающими на площадке строительства сейсмические воздействия интенсивностью 6 и более баллов по шкале MSK-64.

3.36 сейсмическое воздействие: Движение грунта в основании здания или сооружения, вызванное распространением сейсмических волн во время землетрясения, обусловливающее движение самого здания или сооружения, его деформации и разрушение.

3.37 сейсмическое микрорайонирование; СМР: Комплекс инженерно-геологических и сейсмометрических работ, выполняемых для определения влияния локальных инженерно-геологических (грунтовых) условий и рельефа площадки (участка строительства, трассы, территории населенного пункта) на интенсивность и расчетные параметры сейсмических воздействий.

3.38 спектр коэффициентов динамичности; спектр КД: Зависимость коэффициентов динамичности от собственных частот (периодов) одномерных осцилляторов (см. 3.39).

Примечание - Спектр коэффициентов динамичности равен спектру ответа в ускорениях, нормированному на величину пикового ускорения грунта. Параметром спектра КД является коэффициент вязкого демпфирования одномерного осциллятора.

3.39 спектр ответа в ускорениях: Зависимость спектральных ускорений от собственных частот (периодов) одномерных осцилляторов (линейно-упругих диссипативных систем с одной степенью свободы).

Примечание - Спектральное ускорение - максимальное по модулю абсолютное ускорение одномерного осциллятора при воздействии, заданном акселерограммой. Спектр ответа в ускорениях, нормированный на величину пикового ускорения грунта, равен спектру коэффициентов динамичности. Параметром спектра ответа в ускорениях является коэффициент затухания одномерного осциллятора (обычно равен 0,05 в долях от критического).

3.40 стеновые конструктивные системы: Пространственные конструктивные системы из несущих стен, объединенных для совместной работы горизонтальными дисками перекрытий, воспринимающих всю совокупность вертикальных и горизонтальных нагрузок.

Примечание - В зависимости от схемы расположения несущих стен в плане здания и характера опирания на них перекрытий различают перекрестно-стеновые, поперечно-стеновые и продольно-стеновые конструктивные схемы.

3.41 уровень сейсмического воздействия: Сейсмическое воздействие, заданное нормативной интенсивностью в баллах по картам OCР.

3.42 устройства сейсмической защиты: Устройства, специально встроенные в здания и сооружения для снижения динамической реакции на сейсмическое воздействие (сейсмоизолирующие элементы, динамические гасители колебаний, вязкоупругие демпферы и т.д.).

3.43 фазовая скорость волны (скорость волны): Скорость перемещения волновой поверхности (фронта волны) в пространстве.

Примечание - Волновая поверхность или фронт волны - геометрическое место точек среды, в которых в рассматриваемый момент времени фаза волны имеет одно и то же значение.

3.44 эффективная модальная масса: Доля массы сооружения, участвующей в динамической реакции по определенной форме колебаний при заданном направлении сейсмического воздействия.

Сокращения

В настоящем своде правил применены следующие сокращения:

ВВ - взрывчатые вещества;

ВОЗ - возможные очаги землетрясений;

ВСНФ - водоподпорное сооружение в составе напорного фронта;

ГТС - гидротехническое сооружение;

ГЭС - гидроэлектростанция;

КЭ-модель - конечно-элементная модель;

МГН - маломобильные группы населения;

МКЭ - метод конечных элементов;

МНГС - морское нефтегазопромысловое сооружение;

MPЗ - максимальное расчетное землетрясение;

МЧС - Министерство Российской Федерации по делам гражданской обороны, чрезвычайным ситуациям и ликвидации последствий стихийных бедствий;

НФ - навесные фасады;

ПЗ - проектное землетрясение;

СР - сейсмическое районирование.».

4 Основные положения

Дополнить раздел перед пунктом 4.1 пунктом 4.1а в следующей редакции:

«4.1а Проектирование зданий и сооружений выполняется с учетом сейсмических воздействий, определяемых данными ОСР-2016, комплект которых приведен в приложении А, с указанием сейсмической интенсивности в баллах шкалы MSK-64.».

Пункт 4.1. Первый абзац. Первое предложение. Изложить в новой редакции:

«4.1 При проектировании гражданских и промышленных зданий и сооружений в указанных районах рекомендуется:».

Первое перечисление. Заменить слова: «применять материалы» на «применять, как правило, материалы». Исключить слова: «, в том числе системы сейсмоизоляции, динамического демпфирования и другие эффективные системы регулирования сейсмической реакции».

Второе перечисление. Исключить слова: «нагрузок на перекрытия,».

Четвертое перечисление. Заменить слова: «обеспечивающие устойчивость сооружения.» на «при условии обеспечения устойчивости строительных конструкций, зданий и сооружений в целом;».

Дополнить пятым перечислением в следующей редакции:

«- обеспечивать динамическую симметрию («чистоту») форм собственных колебаний по отдельным направлениям, когда перемещения по первым формам происходят в ортогональных плоскостях и не накладываются друг на друга, что минимизирует сейсмическую нагрузку.».

Второй абзац. Заменить слова:

«снижающие риск прогрессирующего обрушения сооружения или его частей и обеспечивающие «живучесть» сооружений при сейсмических воздействиях» на «обеспечивающие зданиям или сооружениям живучесть и устойчивость к прогрессирующему обрушению при сейсмических воздействиях. Требования по проектированию зданий и сооружений в целях обеспечения их защиты от прогрессирующего обрушения следует принимать согласно СП 385.1325800.».

Примечания. Исключить.

Пункт 4.2. Заменить слова: «при научном сопровождении профильной организации» на «в соответствии с требованиями действующих нормативных документов».

Пункты 4.3 - 4.6. Исключить.

Пункт 4.7. Изложить в новой редакции:

«4.7 Для снижения динамической реакции здания или сооружения могут применяться устройства сейсмической защиты, подходящие для выбранного конструктивного решения, назначения сооружения (жилые и общественные здания, архитектурные и исторические памятники, промышленные сооружения и др.), вида строительства (новое строительство, реконструкция, усиление), сейсмологических и грунтовых условий площадки. Устройства сейсмической защиты следует обязательно учитывать как составные элементы РДМ. Проектирование конструкции с устройствами сейсмической защиты должно иметь расчетное обоснование в виде сравнительного анализа результатов двух динамических расчетов во временной области: с устройствами сейсмической защиты и без них. Параметры динамического расчета следует принимать такими же, как в 5.14.».

Дополнить пунктом 4.7а в следующей редакции:

«4.7а В целях своевременного осуществления превентивных мероприятий по недопущению аварийного состояния объектов позиции 1 таблицы 5.3 в проектах следует предусматривать установку автоматизированных систем (станций) мониторинга технического состояния этих объектов в соответствии с ГОСТ 31937, ГОСТ 32019, ГОСТ 34081.».

Пункт 4.8. Изложить в новой редакции:

«4.8 Для получения достоверной информации о работе конструкций и колебаниях грунтов, прилегающих к зданиям и сооружениям, при интенсивных землетрясениях в проектах зданий и сооружений, указанных в позиции 1 таблицы 5.3, следует предусматривать установку инженерно-сейсмометрических станций наблюдения за динамическим поведением конструкций и прилегающих грунтов в соответствии с СП 330.1325800.

Допускается объединение инженерно-сейсмометрических станций с автоматизированными системами (станциями) мониторинга технического состояния в единые измерительные комплексы.».

Раздел 5. Изложить в новой редакции:

«5 Сейсмические воздействия и расчетные сейсмические нагрузки

5.1 При проектировании гражданских и промышленных зданий и сооружений применяется одноуровневое сейсмическое воздействие.

5.2 Уровень сейсмического воздействия определяется по данным ОСР-2016, приведенным в приложении А. Характеристиками уровня сейсмического воздействия являются вероятность реализации в течение 50 лет (или средний период повторяемости) и нормативная сейсмичность в баллах по одной из карт комплекта ОСР-2016.

5.3 Карта ОСР-2016-А определяет нормативную сейсмичность с 10 %-ной вероятностью превышения или 90 %-ной вероятностью непревышения в течение 50 лет. Средний период повторяемости землетрясений данной интенсивности - 500 лет.

Карта ОСР-2016-В определяет нормативную сейсмичность с 5 %-ной вероятностью превышения или 95 %-ной вероятностью непревышения в течение 50 лет. Средний период повторяемости землетрясений данной интенсивности - 1000 лет.

Карта ОСР-2016-С определяет нормативную сейсмичность с 1 %-ной вероятностью превышения или 99 %-ной вероятностью непревышения в течение 50 лет. Средний период повторяемости землетрясений данной интенсивности - 5000 лет.

5.4 Расчетной характеристикой уровня воздействия являются пиковые сейсмические ускорения, соответствующие баллам по шкале MSK-64: 7 баллов - а_g = 0,1g, 8 баллов - а_g = 0,2g и 9 баллов - а_g = 0,4g на средних грунтах (категория грунта по сейсмическим свойствам II таблицы 5.1).

5.5 Карта ОСР-2016-А предназначена для оценки нормативной сейсмичности при проектировании объектов, приведенных в позициях 3 и 4 таблицы 5.3. Технический заказчик вправе принять для проектирования объектов, приведенных в позиции 3 таблицы 5.3, карту ОСР-2016-В при соответствующем обосновании.

Карта ОСР-2016-В предназначена для оценки нормативной сейсмичности при проектировании объектов, приведенных в позициях 1 и 2 таблицы 5.3.

5.6 Категория грунтов по сейсмическим свойствам на площадке строительства устанавливается по таблице 5.1 исходя из результатов инженерных изысканий. Категория грунтов на площадке строительства может быть пересмотрена с учетом специфических условий строительства, например если предусмотрено локальное укрепление грунтов.

5.7 Для уточнения расчетной сейсмичности и определения параметров расчетных сейсмических воздействий на площадках строительства объектов, перечисленных в позиции 1 таблицы 5.3, большепролетных зданий и сооружений, высотных сооружений, перечисленных в позиции 2 таблицы 5.3, а также для объектов с включенными в состав РДМ нелинейными элементами (например, устройствами сейсмической защиты, включающимися и выключающимися связями, нелинейным грунтовым основанием и т.д.) при инженерно-геологических изысканиях помимо СМР дополнительно проводят ДСР согласно СП 286.1325800.

Для объектов, перечисленных в позициях 2 (за исключением большепролетных зданий и сооружений, высотных сооружений), 3 таблицы 5.3, уточнение расчетной сейсмичности площадки строительства осуществляется по результатам СМР. Для объектов, перечисленных в позиции 4 таблицы 5.3, расчетная сейсмичность площадки строительства устанавливается по описательным характеристикам таблицы 5.1.

5.8 Площадки строительства, в пределах которых отмечены активные разломы, участки с крутизной склонов более 15°, с оползнями, обвалами, осыпями, карстом, селями, участки, сложенные грунтами категорий III и IV, являются неблагоприятными в сейсмическом отношении.

При необходимости строительства зданий и сооружений на таких площадках следует принимать дополнительные меры по укреплению их оснований, усилению конструкций и инженерной защите территории от опасных геологических процессов.

Таблица 5.1 - Расчетная сейсмичность площадки строительства

5.9 Расчет конструкций и оснований зданий и сооружений, проектируемых для строительства в сейсмических районах, должен выполняться на основные и особые сочетания нагрузок с учетом сейсмических воздействий. При расчете зданий и сооружений на особое сочетание нагрузок значения расчетных нагрузок в соответствии с СП 20.13330 следует умножать на коэффициенты сочетаний, принимаемые по таблице 5.2.

5.10 Расчеты зданий и сооружений на особые сочетания нагрузок с учетом сейсмических воздействий выполняются на один уровень сейсмических воздействий, определяемый в соответствии с 5.5, с учетом назначения проектируемого здания или сооружения и применяемых методов расчета. Значение коэффициента ответственности K₀ принимается максимальным из указанных в ГОСТ 27751 и в таблице 5.3.

Таблица 5.2 - Коэффициенты сочетаний нагрузок

Таблица 5.3 - Классификация объектов по назначению и значения коэффициентов ответственности для расчетов на сейсмостойкость

При расчете на сейсмические воздействия не учитываются:

- температурные климатические воздействия;

- ветровые нагрузки;

- горизонтальные нагрузки от масс на гибких подвесках;

- динамические нагрузки от оборудования, в том числе возникающие в пуско-остановочном, переходном и испытательном режимах;

- динамические нагрузки от подвижного подъемно-транспортного оборудования (погрузчиков, электрокаров, кранов-штабелеров, тельферов, мостовых и подвесных кранов с весами транспортируемых грузов);

При определении расчетных вертикальной и горизонтальной сейсмических нагрузок от кранов следует учитывать полную массу крана (моста, тележки и т.д.) с массой груза, равной грузоподъемности крана с коэффициентом 0,3. Расчетную горизонтальную сейсмическую нагрузку от веса мостов и тележек кранов следует прикладывать в направлении, перпендикулярном оси подкрановых балок. Снижение крановых нагрузок, предусмотренное СП 20.13330, при этом не учитывают.

При расчете на сейсмические воздействия учитываются нагрузки, обусловленные деформациями основания, сопровождающимися коренным изменением структуры грунта (например, при замачивании просадочных грунтов) или его оседанием в районах горных выработок и в карстовых районах.

При расчете на сейсмические воздействия не следует заменять инерционные элементы конструкции эквивалентными статическими нагрузками.

Таблица 5.4 - Коэффициент, учитывающий способность зданий и сооружений к неупругим деформациям

5.11 При расчете зданий и сооружений следует использовать пространственную РДМ.

Пространственная РДМ конструкции - дискретная трехмерная модель со множеством степеней свободы. По направлениям степеней свободы задаются обобщенные координаты, описывающие поступательные и угловые перемещения РДМ и однозначно определяющие ее положение в пространстве (например, как на рисунке 5.1).

Движение РДМ при сейсмическом воздействии описывается относительными обобщенными координатами, то есть заданными в подвижной системе координат (оси 0Х₁Х₂Х₃ на рисунке 5.1). При относительном движении на массы РДМ действуют инерционные сейсмические силы и моменты.

Пространственная РДМ обычно моделируется с применением специализированных расчетных комплексов в виде КЭ-модели. В этом случае обобщенные координаты совпадают с глобальными перемещениями в узлах КЭ-модели. На рисунке 5.1 показан наиболее общий случай задания степеней свободы в узле РДМ в виде трех поступательных и трех угловых перемещений.

При расчете ЛСМ сейсмическую нагрузку определяют для каждой из учитываемых собственных форм колебаний. По значениям сейсмической нагрузки, решая статическую задачу, рассчитывают другие параметры динамической реакции (перемещения, деформации, внутренние силовые факторы, напряжения), которые не зависят от времени.

При динамическом расчете во временной области параметры динамической реакции определяются путем интегрирования дифференциальных уравнений движения и зависят от времени.

Консольную модель (рисунок 5.2) можно рассматривать как вырожденный частный случай пространственной РДМ, удобный для иллюстрации методов динамики сооружений, в том числе ЛСМ. Для проектирования современных зданий и сооружений консольная модель, как правило, не применяется.

5.12 Для зданий и сооружений, указанных в позиции 1, для большепролетных зданий и сооружений, высотных сооружений, указанных в позиции 2 таблицы 5.3, необходимо последовательно выполнять следующие расчеты:

а) проектный расчет с применением ЛСМ для получения данных для проектирования конструкции;

б) проверочный расчет в виде нелинейного динамического расчета во временной области.

Рисунок 5.1 - Пространственная РДМ

Рисунок 5.2 - Консольная РДМ

Расчеты выполняют на один уровень воздействия, принимая коэффициенты ответственности в зависимости от вида расчета и классификации объекта по назначению согласно таблице 5.3.

Для зданий и сооружений, указанных в позициях 2 (за исключением большепролетных зданий и сооружений, высотных сооружений), 3 и 4 таблицы 5.3, допускается проводить только проектный расчет по перечислению а) с применением ЛСМ.

Для зданий и сооружений с включенными в состав РДМ нелинейными элементами (устройствами сейсмической защиты, включающимися и выключающимися связями, частью нелинейного грунтового основания и т.д.) необходимо помимо проектного расчета по перечислению а) провести проверочный расчет по перечислению б) для оценки общей устойчивости здания или сооружения, параметров нелинейной динамической реакции, эффективности устройств сейсмической защиты.

5.13 Целью проектного расчета по перечислению а) 5.12 является уточнение проектных конструктивных форм и сечений несущих конструкций.

При выполнении проектного расчета принимают линейно-упругую модель деформирования несущих конструкций РДМ с учетом поправки на неупругие деформации, определяемые коэффициентом K₁ по таблице 5.4, и с учетом коэффициента ответственности K₀ по таблице 5.3 в зависимости от назначения здания или сооружения.

Проектный расчет проводят с применением ЛСМ в соответствии с указаниями 5.19 и 5.20. Для зданий и сооружений, перечисленных в позиции 1 таблицы 5.3, для большепролетных зданий и сооружений, высотных сооружений по позиции 2 таблицы 5.3, а также для зданий и сооружений с включенными в состав РДМ нелинейными элементами (устройствами сейсмической защиты, включающимися и выключающимися связями, частью нелинейного грунтового основания и т.д.) диаграмма КД строится по набору акселерограмм, полученных в ходе ДСР (см. 5.7). Диаграмма КД является огибающей графиков коэффициентов динамичности, каждый из которых построен по одной акселерограмме из набора. Для зданий и сооружений, перечисленных в позициях 2 (за исключением большепролетных зданий и сооружений, высотных сооружений), 3 и 4 таблицы 5.3, диаграмма КД приведена в 5.21.

5.14 Целью проверочного расчета по перечислению б) 5.12 является недопущение обрушения здания или сооружения.

Проверочный расчет выполняется в виде нелинейного динамического расчета во временной области на РДМ, полученной в результате проектного расчета по перечислению а) 5.12. При выполнении проверочного расчета принимается упруго-пластическая модель деформирования несущих конструкций РДМ, диаграммы нелинейного деформирования должны соответствовать требованиям нормативных документов. При расчете гибких, податливых, большепролетных конструкций расчет проводится с учетом геометрической нелинейности; при наличии в РДМ односторонних связей - с учетом конструктивной нелинейности.

Нагрузки задаются во временной области в виде набора трехмерных акселерограмм, полученных в результате ДСР (см. 5.7).

Коэффициент K₁ не учитывают. Коэффициент ответственности K₀ принимают по таблице 5.3 для проверочного расчета.

5.15 Параметр затухания ξ (при отсутствии других научно или экспериментально обоснованных значений) следует принимать в долях от критического не более чем: 0,025 - для стальных сооружений и стальных элементов сооружений; 0,05 - для бетонных и железобетонных сооружений и бетонных и железобетонных элементов сооружений; 0,15 - для сооружений из грунтовых материалов; 0,08 - для скальных пород оснований; 0,12 - для полускальных и нескальных грунтов оснований.

5.16 Расчет зданий и сооружений с учетом сейсмического воздействия, как правило, выполняют по предельным состояниям первой группы. В случаях, обоснованных технологическими требованиями, допускается выполнять расчет по предельным состояниям второй группы.

5.17 Сейсмические воздействия могут иметь любое направление в пространстве.

При расчете зданий и сооружений ЛСМ следует учитывать наиболее опасные направления сейсмических воздействий для каждой из учитываемых собственных форм колебаний.

Для зданий и сооружений простой геометрической формы с первой и второй формами собственных колебаний в направлении их продольной и поперечной осей при малых значениях перемещений в вертикальном направлении опасными являются горизонтальные направления сейсмических воздействий по этим же осям зданий.

При расчете по акселерограммам во временной области согласно 5.14 направления сейсмического воздействия носят случайный характер и определяются аналоговыми или синтезированными акселерограммами, характеризующими расчетное сейсмическое воздействие.

5.18 Вертикальное направление сейсмического воздействия совместно с горизонтальными направлениями обязательно определяет опасное направление при расчете:

- горизонтальных и наклонных консольных конструкций;

- большепролетных рам, арок, ферм, пространственных покрытий.

5.19 Расчетная сейсмическая нагрузка для здания и сооружения определяется по формулам:

SIjik = K0K1SI0jik,	(5.1)
MIjik = K0K1MI0jik,	(5.2)

где S^I_jik - расчетное значение сейсмической силы;

K₀ - коэффициент надежности по ответственности рассчитываемого здания и сооружения, определяемый по таблице 5.3;

K₁ - коэффициент, учитывающий способность зданий и сооружений к неупругому деформированию, принимается по таблице 5.4;

S^I_0jik - значение сейсмической силы для i-й формы собственных колебаний здания в k-м узле (k = 1, ..., п) РДМ (см. рисунок 5.1) в направлении j-й оси (j = 1, 2, 3) при I-й ориентации воздействия;

M^I_jik - расчетное значение сейсмического момента;

M^I_0jik - значение сейсмического момента для i-й формы собственных колебаний здания в k-м узле (k = 1, ..., п) РДМ (см. рисунок 5.1) (при шести степенях свободы узлов) относительно j-й оси (j = 1, 2, 3) при I-й ориентации воздействия, определяемого в предположении упругого деформирования конструкций.

Для консольной модели S^I_jik (S^I_0jik) - поэтажные сейсмические силы, где k = 1, ..., п, п - число уровней (этажей) РДМ (см. рисунок 5.2). При консольной РДМ рассматриваются колебания в плоскости, и поэтажные сейсмические силы определяются в направлении горизонтальной оси, по которой задается воздействие. Индексы направления оси для определения силы - j и направления воздействия - I совпадают, поэтому S^I_jik = S_ik и S^I_0jik = S_0ik.

5.20 Сейсмическая нагрузка для здания и сооружения при диагональной (несогласованной) матрице масс, сосредоточенных в узлах РДМ (см. рисунок 5.1), и при упругом деформировании конструкций определяется по формулам:

SI0jik = QkAβiKψηIjik,	(5.3)
	(5.4)

где g - ускорение силы тяжести;

Q_k = gm_k - вес k-го узла РДМ, m_k - его масса;

Θ_jk - момент инерции массы k-го узла РДМ относительно j-й оси (j = 1, 2, 3);

А - коэффициент, значения которого следует принимать равными 1, 2 и 4 м/с² для расчетной сейсмичности 7, 8 и 9 баллов соответственно;

β_i - КД для i-й формы собственных колебаний здания и сооружения; значения КД следует принимать не меньше, чем по 5.21;

K_ψ - коэффициент, учитывающий способность зданий и сооружений к рассеиванию энергии, принимаемый по таблице 5.5;

η^I_jik и  - коэффициенты пространственных форм колебаний, учитывающие приведение сейсмического воздействия с I-й ориентацией к k-му узлу РДМ для i-й формы собственных колебаний здания и сооружения в направлении и относительно j-й оси (j = 1, 2, 3).

Примечание - Формулы (5.1), (5.2) и (5.3), (5.4) верны только для несогласованной диагональной матрицы масс РДМ. В большинстве вычислительных комплексов применяют более общие выражения в векторно-матричной форме.

5.21 При отсутствии данных ДСР площадки строительства для зданий и сооружений, указанных в позициях 2 (за исключением большепролетных зданий и сооружений, высотных сооружений), 3 и 4 таблицы 5.3, на стадии проектирования по 5.13 допускается определять значения коэффициента динамичности β_i в зависимости от расчетного периода собственных колебаний T_i здания для i-й формы по формулам (5.5) и (5.6) или по рисунку 5.3.

Для грунтов категорий I и II по сейсмическим свойствам (см. рисунок 5.3) при:

Ti ≤ 0,1 c	βi = 1 + 15Ti,
0,1 c < Ti < 0,4 c	βi = 2,5,	(5.5)
Ti ≥ 0,4 c

 

Рисунок 5.3 - Коэффициенты динамичности

Для грунтов категории III по сейсмическим свойствам (см. рисунок 5.3) при:

Ti ≤ 0,1 c	βi = 1 + 15Ti,
0,1 c < Ti < 0,8 c	βi = 2,5,	(5.6)
Ti ≥ 0,8 c

5.22 Для зданий и сооружений, рассчитываемых по пространственной РДМ по рисунку 5.1 с шестью степенями свободы в узлах, коэффициенты форм колебаний определяются по следующим формулам:

ηIjik = xjikηIi,	(5.7)
	(5.8)

где x_jik и α_jik - перемещения и углы поворота k-го узла РДМ по i-й форме собственных колебаний в направлении и относительно j-й оси (j = 1, 2, 3);

η^I_i - коэффициенты приведения сейсмического воздействия с I-й ориентацией к i-й форме собственных колебаний РДМ.

5.23 Для зданий и сооружений, рассчитываемых по пространственной РДМ с шестью степенями свободы в узлах (при несогласованной диагональной матрице масс), при учете только поступательного движения массива грунтового основания для высоких скоростей распространения сейсмических волн (при V_s ≥ 400 м/с), коэффициенты приведения воздействия к i-й форме колебаний с I-й ориентацией следует определять по формуле

(5.9)

где  (j = 1, 2, 3) - направляющие косинусы I-й ориентации вектора ускорения поступательного движения грунтового основания , удовлетворяющие условию

(5.10)

При трех степенях свободы в узлах при Θ_jр = 0 (5.9) имеет вид

(5.11)

Примечания

1 Для зданий и сооружений, указанных в позиции 1 таблицы 5.3, для большепролетных зданий и сооружений, высотных сооружений, указанных в позиции 2 таблицы 5.3, при значениях фазовых скоростей распространения сейсмических волн V_s < 400 м/с необходимо учитывать волновой характер сейсмического воздействия.

2 При сейсмичности площадки 8 баллов и более, повышенной только в связи с наличием грунтов категории III, значения сейсмической нагрузки (5.1), (5.2) умножают на коэффициент 0,7, учитывающий нелинейное деформирование грунтов основания при сейсмических воздействиях.

5.24 Значения направляющих косинусов , определяющие наиболее опасные ориентации сейсмического воздействия (см. 5.23), для рассчитываемого здания или сооружения вычисляются исходя из реализации максимумов коэффициентов приведения (5.9) или (5.11) с учетом условия (5.10).

5.25 Для каждой учитываемой i-й формы собственных колебаний РДМ определяется своя опасная ориентация воздействия с направляющими косинусами , при которой реализуются максимумы всех параметров динамической реакции (силы и моменты, перемещения и углы поворотов и др.) по этой форме колебаний. Для других форм колебаний ориентация воздействия с направляющими косинусами  не приводит к максимумам параметров динамической реакции. Динамическая реакция по этим формам колебаний тем больше, чем ближе по пространственному характеру они совпадают с i-й формой.

5.26 Для зданий, рассчитываемых по консольной РДМ (см. рисунок 5.2), коэффициенты форм колебаний при поступательном сейсмическом воздействии по одной горизонтальной оси без учета моментов инерции масс уровней (этажей) следует определять как частный случай формул (5.7), (5.9) при j = I = 1,  = 1 и Θ_jр = 0 в виде

(5.12)

где x_ik и x_ip - перемещения k-го и р-го уровней РДМ (этажей здания) по i-й форме собственных колебаний.

Таблица 5.5 - Коэффициент, учитывающий способность зданий и сооружений к рассеиванию энергии

5.27 Результирующие значения параметров динамической реакции РДМ следует определять с учетом тех форм собственных колебаний, которые вносят максимальный вклад в динамическую реакцию РДМ. Должны быть учтены все формы собственных колебаний, для которых эффективная модальная масса превышает 5 %. Минимальное число учитываемых в расчете форм собственных колебаний рекомендуется назначать так, чтобы сумма эффективных модальных масс составляла не менее 90 % общей массы системы. В случае невозможности выполнения этого условия вклад отброшенных форм колебаний в динамическую реакцию РДМ можно учитывать приближенным способом.

5.28 При использовании ЛСМ результирующие значения параметров динамической реакции РДМ (внутренних усилий, перемещений, напряжений и др.) R следует определять по формуле

(5.13)

где R_i и R_j - значения параметра динамической реакции, определенные по i-й и j-й формам собственных колебаний РДМ;

N - число учитываемых в расчете форм колебаний;

ρ_ij - коэффициенты корреляции, определяемые по формуле

здесь  - отношение периодов собственных колебаний по i-й и j-й формам;

ξ - коэффициент затухания в долях от критического (см. 5.15).

Коэффициенты корреляции допускается рассчитывать по иным научно обоснованным формулам.

Если периоды собственных колебаний РДМ по i-й и j-й формам (i ≠ j) отличаются более чем на 10 %, результирующие значения параметров динамической реакции допускается определять по формуле

(5.14)

где R_i - значение параметра динамической реакции по i-й форме собственных колебаний;

N - число учитываемых в расчете форм колебаний.

Знак результирующего параметра R назначается в зависимости от вклада положительных и отрицательных R_i в формулы (5.13), (5.14). Для определения знака проводят расчет величины результирующих параметров R⁺ только для положительных R_i и Rˉ только для отрицательных R_i. Если Rˉ превышает R⁺, то знак результирующего параметра R принимается отрицательным, в противном случае - положительным.

5.29 Консольные конструкции, масса которых по сравнению с массой здания незначительна (балконы, козырьки, консоли для навесных стен и их крепления), допускается рассчитывать на вертикальную сейсмическую нагрузку при значении βη = 5.

5.30 Конструкции, возвышающиеся над зданием или сооружением и имеющие по сравнению с ним незначительные сечения и массу (парапеты, фронтоны и т.п.), а также крепления памятников, тяжелого оборудования, устанавливаемого на первом этаже, следует рассчитывать с учетом горизонтальной сейсмической нагрузки, вычисленной при значении βη = 5.

5.31 Стены, панели, перегородки, соединения между отдельными конструкциями, а также крепления технологического оборудования следует рассчитывать на горизонтальную сейсмическую нагрузку без учета динамических эффектов, но с учетом фактических коэффициентов динамичности для несущих конструкций, значения которых должны приниматься не менее 2.

5.32 При расчете конструкций на прочность и устойчивость помимо коэффициентов условий работы, принимаемых в соответствии с другими действующими нормативными документами, следует вводить дополнительно коэффициенты условий работы, определяемые по таблицам 5.6 - 5.8. На эти коэффициенты умножают расчетное сопротивление соответствующего материала конструкций.

Таблица 5.6 - Коэффициент условий работы конструкций m_tr

Таблица 5.7 - Коэффициент условий работы бетона m_btr

Таблица 5.8 - Коэффициент условий работы арматуры при растяжении m_str и при сжатии m_sctr

5.33 Дополнительные коэффициенты условий работы для стальных и железобетонных конструкций следует принимать согласно приложению Б СП 296.1325800.2017, дополнительные коэффициенты условий работы для большепролетных сооружений - согласно приложению В СП 296.1325800.2017.».

6 Жилые, общественные, производственные здания и сооружения

6.1 Общие положения

Пункт 6.1.1. Второй абзац. Второе предложение. Исключить.

Пункты 6.1.2 - 6.1.4. Исключить.

Дополнить пунктом 6.1.2а в следующей редакции:

«6.1.2а Конструктивные и объемно-планировочные решения зданий должны соответствовать следующим требованиям.

Все вертикальные несущие конструкции, воспринимающие горизонтальные нагрузки, такие как ядра жесткости стены-диафрагмы и (или) колонны, должны проектироваться непрерывными от фундамента до верха здания или до верха соответствующего уступа, если на разных отметках по высоте присутствуют уступы.

Горизонтальные жесткости и массы отдельных этажей должны оставаться постоянными или постепенно уменьшаться без резких изменений от основания к верху здания.

Конфигурации зданий в плане (в том числе размеры выступающих и западающих в плане участков) должны соответствовать соотношениям, указанным в таблице 6.1в и на рисунке 6.1.

В рамных каркасах с каменным заполнением следует по возможности избегать нерегулярности, асимметрии или неравномерности в расположении заполнений в плане.».

Пункт 6.1.5. Исключить.

Дополнить пунктом 6.1.2б в следующей редакции:

«6.1.2б Высота (этажность) зданий не должна превышать параметров, указанных в таблице 6.1а.

Таблица 6.1а - Предельные высоты (этажность) зданий в зависимости от конструктивного решения

При различных конструктивно-планировочных решениях разных этажей здания следует применять меньшее из приведенных в таблице 6.1а значений параметров для соответствующих несущих конструкций.

Максимальные значения отношения высоты здания или сооружения к ширине не должны превышать значений, приведенных в таблице 6.1б.

Таблица 6.1б - Максимальные значения отношения высоты здания к ширине

Предельные соотношения габаритов в плане зданий или отсеков (см. рисунок 6.1) не должны превышать значений, указанных в таблице 6.1в.

Таблица 6.1в - Предельные соотношения габаритов зданий в плане

 

Рисунок 6.1 - Планы зданий

В рамных конструктивных системах с ядром жесткости компоновочные размеры ядра должны удовлетворять следующим требованиям:

- ядро жесткости должно быть непрерывным по высоте и иметь симметричную компоновку в плане;

- отношение длины здания к ширине должно быть не более 2;

- отношение высоты здания (ядра) к ширине здания не более 5;

- соотношение длины и ширины ядра должно быть не более 2;

- отношение высоты здания к ширине ядра должно быть не более 12;

- отношение площади внутреннего ядра (в плане) к площади перекрытия должно быть в диапазоне 15 % - 25%.

В рамных конструктивных системах со стенами-диафрагмами расстояние между ними не должно превышать значений, приведенных в таблице 6.1г.

Таблица 6.1г - Расстояние между стенами-диафрагмами

Вертикальные несущие конструкции здания, определяющие горизонтальную жесткость конструктивной системы (ядра жесткости, стены-диафрагмы), должны быть непрерывны по высоте от фундаментов до верха сооружения. Здания и сооружения могут иметь горизонтальные уступы, величины которых, в зависимости от конфигурации уступов, не должны превышать пределов, указанных на рисунке 6.2, и при этом должны соблюдаться следующие условия:

- для равномерных уступов, сохраняющих осевую симметрию, уступ на любом этаже должен быть не более чем 20 % от предыдущего размера в плане, в направлении уступа (см. рисунки 6.2, а, и 6.2, б);

- для единичного уступа в пределах 15 % общей высоты основной конструктивной системы уступ должен быть не более чем 50 % предыдущего размера в плане (см. рисунок 6.2, в). В этом случае конструкция базовой зоны в рамках вертикальной проекции периметра верхних этажей должна проектироваться так, чтобы воспринимать не менее 75 % горизонтальных перерезывающих сил, которые будут развиваться в этой зоне в аналогичном здании, но без увеличенной базы;

- если уступы не сохраняют симметрию, то на каждой лицевой (фасадной) стороне сумма уступов на всех этажах не должна быть более 30 % размера в плане нижнего этажа над фундаментом или над верхом жесткого основания, а отдельные уступы не должны быть более 10 % предыдущего размера в плане (см. рисунок 6.2, г).

Размеры зданий в плане или отсеков, разделенных антисейсмическими швами, не должны превышать значений, приведенных в таблице 6.1д.

Рисунок 6.2 - Критерии регулярности зданий с уступами (лист 1)

Рисунок 6.2 - Лист 2

Превышение расстояний между антисейсмическими швами сверх установленных должно быть обосновано расчетами, иными исследованиями, выполненными по апробированным методикам, с учетом волнового характера сейсмического воздействия, неоднородности и неравномерности сейсмического воздействия в плане сооружения.

Таблица 6.1д - Предельные размеры зданий (отсеков) в плане

Дополнить подразделами 6.2а и 6.2б в следующей редакции:

«6.2а Антисейсмические швы

6.2а.1 Здания и сооружения следует разделять антисейсмическими швами на независимые отсеки в следующих случаях:

- здания и сооружения имеют сложную форму в плане;

- смежные участки здания или сооружения имеют перепады, превышающие 5 м;

- отдельные объемы здания в пределах общего плана, не являясь ядрами жесткости, имеют резко отличные (более 30 %) жесткости или массы;

- в одноэтажных зданиях высотой до 10 м при расчетной сейсмичности 7 баллов и менее антисейсмические швы допускается не устраивать с учетом требований по регулярности по высоте и в плане;

- допускается устройство антисейсмических швов между высокой частью и 1 - 2-этажными пристраиваемыми частями зданий путем шарнирного опирания перекрытия пристройки на консольную опору высокой части здания. Глубина опирания должна быть не менее суммы взаимных перемещений и минимальной площади опирания перекрытия, с обязательным устройством аварийных связей;

- для случаев, когда устройство осадочного шва не требуется, допускается не устраивать антисейсмические швы между стилобатом при расчетном обосновании совместности их работы и выполнении соответствующих конструктивных мероприятий;

- не допускается устройство антисейсмических швов внутри помещений, которые предназначены для постоянного проживания.

6.2а.2 Антисейсмические швы должны разделять здание на отсеки по всей высоте.

На площадках строительства с расчетной сейсмичностью 7, 8 баллов и 9 баллов (при грунтах категорий по сейсмическим свойствам I и II) допускается не устраивать швы в фундаментах, за исключением случаев, когда антисейсмический шов совпадает с осадочным. Температурные и осадочные швы следует выполнять как антисейсмические.

6.2а.3 В зданиях высотой более трех этажей эвакуационные пути, как правило, не должны проходить через антисейсмические швы.

В случае необходимости устройства эвакуации через антисейсмический шов необходимо, чтобы такой путь не был единственным путем эвакуации из здания или сооружения.

При устройстве двух и более путей эвакуации допускается, чтобы не более 50 % из них проходило через антисейсмические швы.

6.2а.4 Антисейсмические швы следует выполнять путем возведения парных стен и рам либо рамы и стены:

- ширину антисейсмического шва следует назначать по результатам расчетов, при этом ширина шва на каждом рассматриваемом уровне должна быть не менее суммы амплитуд колебаний смежных отсеков здания, в том числе с учетом неравномерных осадок основания;

- при высоте здания или сооружения до 5 м ширина такого шва должна быть не менее 30 мм. Ширину антисейсмического шва здания большей высоты следует увеличивать на 20 мм на каждые 5 м высоты;

- конструкция примыкания отсеков здания или сооружения в зоне антисейсмических швов, в том числе по фасадам и в местах переходов между отсеками, не должна препятствовать их взаимным горизонтальным перемещениям.

6.2а.5 Конструкция перехода между отсеками здания может быть выполнена в виде двух консолей из сопрягающихся блоков с устройством расчетного шва между концами консолей или переходов, надежно соединенных с элементами одного из смежных отсеков. Конструкцией их опирания на элементы другого отсека должны быть обеспечено взаимное расчетное смещение элементов и исключена возможность их обрушения и соударения при сейсмических воздействиях.

6.2б Требования к оптимизации конструктивных решений

6.2б.1 При расчете зданий и сооружений на сейсмические воздействия (при использовании модели с жестким защемлением в основании) значения периодов свободных колебаний должны находиться в диапазонах, приведенных в таблице 6.1е.

6.2б.2 При отклонениях расчетных периодов колебаний от приведенных в таблице 6.1е значений необходимо изменить исходные параметры расчетной модели: жесткостных характеристик вертикальных несущих конструкций (компоновку, количество, сечения).

Таблица 6.1е - Средние периоды собственных колебаний зданий по первой форме

6.2б.3 В конструкциях с равномерно изменяющимися по вертикали жесткостями и массами расчетные значения внутренних сил, перемещений и форм свободных колебаний должны изменяться равномерно сверху вниз и иметь эпюры в виде плавных лекальных кривых без значительных скачков.

6.2б.4 Для снижения отрицательного влияния крутильных колебаний и эффективного повышения сейсмостойкости здания рекомендуется:

а) ограничить отношение первого периода собственных колебаний T_t при кручении к первому периоду собственных колебаний Т₁ при поступательном движении:

(6.1а)

б) обеспечить преобладание первых двух периодов собственных колебаний Т₁ и Т₂ над первым периодом собственных колебаний при кручении T_t;

в) отношение максимального горизонтального перемещения угловой точки перекрытия U_mах к среднему горизонтальному перемещению  не должно превышать 1,8:

(6.1б)

6.2б.5 Перекосы этажей (отношение разности горизонтальных перемещений верха и низа k-го этажа к его высоте)  следует ограничивать согласно требованиям, указанным в таблице 6.1ж.

Таблица 6.1ж - Предельные значения перекосов этажа

6.2б.6 В целях повышения способности к пластическому деформированию железобетонных колонн каркасных систем зданий отношение расчетной продольной силы к несущей способности бетонного сечения колонны N/(R_b·A) не должно превышать значений, указанных в таблице 6.1и.

Таблица 6.1и - Коэффициенты ограничения нормальных сжимающих напряжений в сечениях колонн

6.2б.7 В целях повышения способности к пластическому деформированию железобетонных несущих стен, диафрагм и ядер жесткости зданий отношение расчетной продольной силы к несущей способности бетонного сечения стены N/(R_b·A) не должно превышать значений, указанных в таблице 6.1к.

Таблица 6.1к - Коэффициенты ограничения нормальных сжимающих напряжений в сечениях стен

».

6.7 Особенности проектирования железобетонных конструкций

Пункт 6.7.2. Примечание. Дополнить предложением в следующей редакции:

«Ее целесообразно использовать для оценки способности пластической работы сечений путем вычисления по полученному расчетному армированию фактических значений относительной высоты сжатой зоны бетона ξ и проверки выполнения условия ξ ≤ ξ_R.».

Пункт 6.7.3. Изложить в новой редакции.

«6.7.3 В качестве ненапрягаемой рабочей арматуры следует преимущественно использовать свариваемую арматуру класса А500. Из-за повышенных характеристик сцепления с бетоном следует отдавать предпочтение арматуре с периодическим профилем поверхности, имеющим многорядное расположение поперечных ребер классов А500СП и Ав500П. Допускается применение арматуры классов А600, В500 и класса А400 из стали марки 25Г2С.».

Пункт 6.7.6. Изложить в новой редакции:

«6.7.6 Не допускается использовать в качестве рабочей арматуры, как напрягаемой, так и без предварительного напряжения, арматурный прокат с σ_в/σ_т(0,2) при расчетной сейсмичности 7 баллов ≤ 1,08, 8 и 9 баллов ≤ 1,15, имеющий полное относительное удлинение при максимальном напряжении δ_mах при расчетной сейсмичности 7 баллов ≤ 2,5 %, 8 баллов ≤ 5 %, 9 баллов ≤ 7 %, а также арматурную проволоку Вр500.».

Пункты 6.7.9 - 6.7.12. Изложить в новой редакции:

«6.7.9 В стержневых изгибаемых (балки) и внецентренно сжатых (колонны, пилоны) элементах выделяются в качестве наиболее ответственных критические участки по длине.

Участки балок, отстоящие на расстоянии l_cr = h_w (h_w - высота балки) от концевого поперечного сечения, где балки входят в узел соединения балки с колонной (пилоном), а также с обеих сторон любого поперечного сечения с максимальным изгибающим моментом, должны рассматриваться как критические.

В балках, поддерживающих вертикальные элементы (стены, стойки), участки длиной 2h_w с каждой стороны опертого вертикального элемента должны считаться критическими.

Участки, отстоящие на расстоянии l_cr от обоих концевых сечений колонн, пилонов, должны рассматриваться как критические.

Длина критических участков этих элементов l_cr, м, должна быть:

l_cr ≤ (h_c или l_cl/6, или 0,45 м),

где h_c - наибольший размер поперечного сечения колонны или пилона, м;

l_cl - длина элемента в свету, м.

Если l_cl/h_c < 3, вся длина элемента должна рассматриваться как критическая и иметь соответствующее армирование.

6.7.10 В пределах критических участков стержневых изгибаемых (балок) и внецентренно сжатых (колонн, пилонов) элементов не должно быть бессварных и сварных соединений внахлестку.

6.7.11 Допускается применение сварных соединений арматуры внахлестку в стенах, плитах перекрытий, фундаментных плитах, а также малоответственных конструкциях. При этом значение длины сварных швов должно быть на 30 % больше значений, требуемых по ГОСТ 14098 для сварного соединения типа С23-Рэ.

6.7.12 Вне критических участков изгибаемых и внецентренно сжатых элементов конструкций, кроме колонн и пилонов, стыкование рабочей арматуры при диаметре стержней до 18 мм включительно допускается осуществлять при расчетной сейсмичности 7 и 8 баллов внахлестку без сварки. При расчетной сейсмичности 9 баллов допускается стыковка внахлестку без сварки, но с «лапками» или другими анкерными устройствами на концах стержней.

Длина нахлестки должна быть на 30 % больше значений, указанных в СП 63.13330.

Допускается применение для соединений арматуры специальных механических соединений (опрессованных или резьбовых муфт).

В колоннах и пилонах, а также в изгибаемых и внецентренно сжатых элементах при диаметре стержней 20 мм и более соединение стержней и каркасов должно выполняться с помощью специальных механических соединений (опрессованных и резьбовых муфт), а также сварки с парными накладками (до 22 мм включительно) или на стальной скобе-накладке независимо от сейсмичности площадки.».

Дополнить пунктами 6.7.12а - 6.7.12д в следующей редакции:

«6.7.12а В критических участках колонн и пилонов шаг хомутов S должен быть, мм, не более:

S ≤ (b₀/2; 150 или 8d_s),

где b₀ - минимальное расстояние между осевыми линиями хомутов в ядре сечения колонны, ограниченного хомутами;

d_s - минимальный диаметр продольных стержней.

Расстояние между соседними продольными стержнями, охваченными хомутами, не должно превышать 200 мм.

В критических участках балок:

а) шаг арматурных хомутов S, мм, не должен превышать:

S = min(h_w/4; 24d_s1; 200; 8d_s),

где h_w - высота балки, мм;

d_s1 - диаметр хомутов, мм;

б) первый хомут должен располагаться не далее 50 мм от концевого сечения балки.

6.7.12б Вне критических участков во внецентренно сжатых элементах, а также в изгибаемых элементах, в которых учитывается продольная сжатая арматура, при расчетной сейсмичности 8 и 9 баллов шаг хомутов следует устанавливать по расчету, но не более:

- при R_sc ≤ 450 МПа - 400 мм, а также 12d_s для вязаных каркасов и 15d_s для сварных каркасов;

- при R_sc > 450 МПа - 300 мм, а также 10d_s для вязаных каркасов и 12d_s для сварных каркасов.

6.7.12в Если общее насыщение внецентренно сжатого элемента продольной арматурой превышает 3 %, хомуты следует устанавливать на расстоянии не более 8d_s и не более 250 мм.

В вязаных каркасах концы хомутов необходимо загибать вокруг стержня продольной арматуры в направлении центра тяжести сечения и заводить их внутрь бетонного ядра не менее чем на 6d_s1 хомута, считая от оси продольного стержня.

В угловых стержнях угол заведения должен быть 30° - 60°.

В местах стыкования внахлестку без сварки арматуры внецентренно сжатых элементов шаг хомутов S должен быть, мм, не более:

S ≤ (h/4; 100 или 8d_s),

где h - минимальный размер поперечного сечения, мм.

6.7.12г Диаметр хомутов должен быть не менее 6 мм. Хомуты, назначаемые по расчету, должны быть выполнены из арматуры с периодическим профилем классов А400 или А500, В500.

6.7.12д В изгибаемых и внецентренно сжатых элементах стыки арматуры внахлестку со сваркой и без сварки следует располагать вне зон максимальных изгибающих моментов.

Стыкование арматуры в монолитных диафрагмах может быть выполнено сварным или вязаным внахлест.

В одном сечении должно стыковаться не более 50 % растянутой арматуры.».

6.8 Железобетонные каркасные здания

Пункт 6.8.4. Второе предложение. Изложить в новой редакции:

«Стыки сборных колонн рекомендуется располагать в зоне с наименьшими изгибающими моментами, при этом необходимо учитывать конструктивные особенности применяемых строительных систем.».

Пункт 6.8.7. Дополнить пунктами 6.8.7а - 6.8.7д в следующей редакции:

«6.8.7а Минимальный процент армирования продольной рабочей арматуры в колоннах должен быть не меньше указанных в таблице 6.1л величин, причем армирование продольной арматурой на каждой стороне сечения колонны должно быть не менее чем 0,20 % (угловая арматура при этом не учитывается).

Таблица 6.1л - Минимальный процент армирования в колоннах каркасных систем

6.8.7б Минимальный процент армирования вертикальной и горизонтальной арматуры в стеновых конструкциях зданий должен быть не менее указанного в таблице 6.1м.

Таблица 6.1м - Минимальный процент армирования в стеновых конструкциях

6.8.7в В целях обеспечения условий пластичности деформирования опорных сечений ригелей в узлах каркаса отношение площади сечения продольной сжатой арматуры A'_s к площади сечения продольной растянутой арматуры A_s помимо результатов расчета должно удовлетворять требованиям:

- для условий 9-балльной сейсмичности A'_s/A_s ≥ 0,5;

- для условий 7- и 8-балльной сейсмичности A'_s/A_s ≥ 0,3.

6.8.7г Минимальный процент насыщения продольной рабочей арматурой в сечениях ригелей должен быть не менее указанного в таблице 6.1н.

Таблица 6.1н - Минимальный процент армирования в ригелях каркаса

6.8.7д Жесткие узлы железобетонных каркасов зданий должны быть усилены применением сварных сеток, спиралей или замкнутых хомутов.

Зону пересечения ригелей и колонн, а также участки ригелей и колонн, примыкающие к жестким узлам рам на расстоянии, равном полуторной высоте их сечения (но не более 1/4 высоты этажа или пролета ригеля), следует армировать замкнутой поперечной арматурой (хомутами), устанавливаемой по расчету, но не реже чем через 100 мм, а для рамных систем с несущими диафрагмами - не реже чем через 200 мм.».

Пункт 6.8.11. Первый абзац. Второе предложение. Исключить. Дополнить после первого абзаца абзацем в следующей редакции:

«Толщину монолитных перекрытий с капителями и без них безригельного каркаса следует принимать не менее 1/30 расстояния между осями колонн, класс бетона - не ниже В20. Толщина сборных и сборно-монолитных перекрытий безригельного каркаса - в соответствии с расчетом согласно требованиям настоящего свода правил, но не менее 160 мм, класс бетона не ниже В20.».

Пункт 6.8.12. Первое предложение. Изложить в новой редакции:

«При расчете прочности нормального сечения плиты монолитных безригельных бескапительных каркасов на действие изгибающего момента расчетную ширину сжатой зоны бетона следует принимать не более трехкратной ширины колонн.».

Дополнить четвертым абзацем в следующей редакции:

«Безопасность и несущая способность элементов и узлов сборных, сборно-монолитных зданий с безригельным каркасом, ввиду конструктивных особенностей которых неприменимы вышеуказанные требования, должны быть подтверждены и обоснованы результатами исследований, расчетами и (или) испытаниями применяемых конструктивных систем.».

6.10 Крупнопанельные здания

Пункт 6.10.2. Первый абзац. Заменить показатель: «не менее 0,05 %» на «не менее 0,1 %».

Пункт 6.10.3. Изложить в новой редакции:

«6.10.3 В местах пересечения (стыках) панелей стен или в вертикальных каналах стен должна быть размещена арматура, непрерывная на всю высоту здания. Допускается к применению для поэтажной стыковки элементов панельного здания винтовая арматура со стяжными муфтами и контргайками. Рекомендуется натяжение арматурных стержней в пределах каждого этажа. Вертикальную арматуру также следует устанавливать по граням дверных и оконных проемов и при регулярном расположении проемов поэтажно необходимо стыковать. Площадь поперечного сечения арматуры, устанавливаемой в стыках и по граням проемов, следует определять по расчету, но принимать не менее 2 см² на каждый стык или грань проема.

В местах пересечения стен допускается размещать в наружных панелях не более 60 % расчетного количества вертикальной арматуры с размещением остальной части арматуры во внутренних стеновых панелях на участке длиной не более 1 м от места пересечения стен (за исключением конструктивной арматуры).».

6.11 Здания с несущими стенами из монолитного железобетона

Пункт 6.11.5. Изложить в новой редакции:

«6.11.5 Перекрытия могут быть монолитными, сборными и сборно-монолитными, обеспечивающими жесткий горизонтальный диск (диафрагму жесткости). Рекомендуется применять балочные конструкции перекрытий или безбалочные конструкции перекрытий с капителями колонн.».

Пункт 6.11.8. Изложить в новой редакции:

«6.11.8 Следует предусматривать конструктивное армирование по полю стен вертикальной и горизонтальной арматурой площадью сечения у каждой плоскости стены не менее 0,1 % площади соответствующего сечения стены, в пересечениях стен, местах резкого изменения толщины стены, у граней проемов - арматурой площадью сечения не менее 2 см², объединенной замкнутым хомутом с шагом не более 400 мм.».

Пункт 6.11.10. Изложить в новой редакции:

«6.11.10 Стыкование стержней и арматурных каркасов при бетонировании конструкций монолитных зданий следует осуществлять в соответствии с 6.7.10 - 6.7.12д.».

Подразделы 6.16 - 6.18. Исключить.

Дополнить раздел 6 подразделом 6.18а в следующей редакции:

«6.18а Навесные фасады

6.18а.1 Навесные фасады зданий, в том числе выполняемые в виде светопрозрачных конструкций (далее - навесные фасады или НФ), состоят из вертикальных и горизонтальных профилей, заполнения или деталей, соединенных между собой и закрепленных на несущем каркасе здания или сооружения с помощью кронштейнов. Конструкции НФ образуют наружную оболочку здания, которая самостоятельно или в сочетании с каркасом здания выполняет функции наружной стены, но не участвует в восприятии нагрузок каркаса здания.

В сейсмических районах, как правило, используются конструкции НФ стоечно-ригельного или модульного фасада из элементов заводского изготовления.

6.18а.2 При проектировании НФ учитываются следующие факторы, влияющие на выбор его конструкции:

- климатические условия района строительства;

- уровень предполагаемых нагрузок и воздействий (ветровые, сейсмические и др.);

- требуемые эксплуатационные режимы помещений (параметры внутренней среды);

- архитектурные и функциональные требования (например, выбор материала и т.д.);

- надежность (долговечность, ремонтопригодность);

- соответствие изделий условиям их безопасной эксплуатации.

6.18а.3 При проектировании НФ необходимо выполнять расчетную проверку несущей способности элементов НФ и узлов их соединений по напряжениям и (или) разрушающей нагрузке, а также оценку прогибов и устойчивости конструкции.

6.18а.4 Конструкции НФ (несущие элементы конструкции, кронштейны крепления, элементы облицовки) должны быть рассчитаны на сейсмические воздействия в соответствии с разделом 5, а также ГОСТ 30546.1.

6.18а.5 Прочностные расчеты включают:

- расчет несущих профилей (проверка прочности на растяжение с изгибом, на сдвиг (срез); проверка прочности крепления профиля к несущему кронштейну; проверка жесткости профиля);

- расчет несущего кронштейна (проверка прочности на растяжение с изгибом, на срез) с учетом климатических и сейсмических нагрузок;

- проверку прочности крепления кронштейнов к несущим конструкциям здания или сооружения;

- проверку прочности крепления облицовки.

6.18а.6 Физико-механические характеристики материалов профилей, их соединений и крепежных элементов НФ принимаются согласно СП 16.13330 или СП 128.13330 в зависимости от используемого материала конструкций (стальные или алюминиевые).

6.18а.7 Элементы облицовки НФ устанавливаются без начального напряжения в них и в крепеже. Все элементы системы должны надежно соединяться между собой, в том числе для предотвращения вибрации и связанных с ней шумов или выпадения облицовки.

6.18а.8 Проектирование НФ со светопрозрачным заполнением осуществляется с учетом требований СП 426.1325800 и в соответствии с разделом 5.

Остекление НФ со светопрозрачным заполнением следует выполнять с использованием закаленного, термоупрочненного либо многослойного стекла, не допускающего травматизма людей, находящихся как внутри помещений, так и снаружи, в случае разрушения светопрозрачных конструкций.

Допускается выполнение расчетов стекла фасадных конструкций по МКЭ. Дополнительно необходимо выполнить расчеты светопрозрачных конструкций (стекла) по методу предельных состояний с учетом нагрузок от сейсмического воздействия.

Требования к подбору, расчету и проектированию приведены в [4].

Зоны герметизации стеклопакетов ограждающих конструкций должны быть закрыты непрозрачными конструктивными элементами (декоративными крышками, капотами). В случае их отсутствия по архитектурным соображениям (структурное остекление) для герметизации стеклопакетов следует применять герметики, стойкие к ультрафиолетовому излучению.

Толщину стекол и стекол в составе стеклопакетов следует принимать по расчету с учетом требований ГОСТ 111, ГОСТ 24866, ГОСТ 30698, ГОСТ 30826, ГОСТ 33087, ГОСТ 31364.

Максимальный прогиб элементов каркаса светопрозрачных ограждающих конструкций под действием нормативных нагрузок не должен превышать 1/200 расстояния между ближайшими опорами, но не более 15 мм в габаритах одного стеклопакета.

При расчете по предельному состоянию первой группы следует принимать для стекла следующие значения максимально допустимого нормального напряжения:

- флоат-стекло незакаленное - 15 МПа (ГОСТ 111);

- многослойное стекло из незакаленного флоат-стекла - не менее 15 МПа;

- флоат-стекло закаленное - не менее 50 МПа;

- многослойное стекло из закаленного флоат-стекла - не менее 50 МПа.

Модуль упругости стекла Е = 63765 МПа.

Для светопрозрачных конструкций из стекла площади блока остекления должны быть не более 12 м².

При использовании в светопрозрачных конструкциях НФ разнородных металлов в зонах их контактов с учетом агрессивности среды необходимо предусматривать меры по предотвращению контактной коррозии.

6.18а.9 Основные несущие элементы НФ (кронштейны и направляющие) следует принимать из коррозионно-стойких сталей или оцинкованной стали, в том числе с полимерным (порошковым) покрытием, из алюминиевых профилей и крепить к несущим конструкциям здания. Шайбы, распорные элементы анкерных дюбелей, анкеры, вытяжные заклепки следует принимать из коррозионно-стойкой стали.

В качестве заполнения (облицовки) НФ следует применять металлические и композитные кассеты, плитные конструкции (плиты керамогранита, фибробетона и т.п.), а также светопрозрачные конструкции (стекло, стеклопакеты, полимерные материалы (поликарбонат и т.п.)).

Крепление кронштейнов к несущим конструкциям здания следует осуществлять с помощью анкеров с глубиной заделки не менее 100 мм, с диаметром шпильки не менее 10 мм.

6.18а.10 Анкерный крепеж НФ должен соответствовать следующим требованиям:

- крепление анкерного крепежа рассчитывается из условия прочности и деформативности на действия расчетных нагрузок от сейсмических воздействий, с учетом места расположения по высоте здания;

- не допускается применение анкерного крепежа в виде саморезов для соединения элементов НФ между собой и с конструкциями здания.

6.18а.11 Для установки НФ должны также выполняться следующие условия:

- применение фасадных конструкций в конкретном проекте должно соответствовать условиям (типоразмерный ряд, условия эксплуатации, места установки), для которых в отношении данного типа НФ выполнялись испытания на сейсмостойкость (при наличии положительного заключения по результатам таких испытаний);

- до начала монтажа несущих элементов НФ необходимо провести испытания ее конструкций, в том числе на вырыв анкеров из материала несущей системы здания. При этом значения расчетных усилий должны быть не менее значений, установленных в регламентных требованиях (технических условиях и пр.) организаций-производителей с учетом нагрузок от сейсмического воздействия;

- узлы крепления НФ к несущим конструкциям здания должны обеспечивать свободные деформации ограждений при температурно-влажностных воздействиях, в процессе прогнозируемой деформации каркаса здания, а также в процессе прогнозируемой осадки здания в период строительства и стабилизации осадок;

- не допускается установка анкерного крепежа в наружные ограждающие стены, выполненные из каменных материалов, легких и ячеистобетонных блоков плотностью ниже 800 кг/м³;

- все элементы крепления и фиксации несущего каркаса, которые после монтажа окажутся недоступными для технического осмотра, должны быть защищены от коррозии в соответствии с СП 28.13330;

- конструкции НФ и их крепление к несущим конструкциям следует рассчитывать по прочности, устойчивости и деформативности как в целом, так и для отдельных элементов (узлов);

- для конструкций следует учитывать температурные климатические воздействия, если конструкция фасада не предусматривает компенсации температурных деформаций соответствующих элементов. Значение компенсационного зазора между блоками конструкций фасадов необходимо устанавливать по конструктивным соображениям или на основании расчета на температурные климатические воздействия.

При проектировании следует предусматривать устройства и механизмы для обслуживания и ремонта фасадных конструкций.

6.18а.12 Изготовление и монтаж стальных деталей креплений конструкций НФ к конструкциям здания следует выполнять в соответствии с требованиями СП 70.13330, проектной документации, а также правилами приемки и монтажа металлических конструкций.

6.18а.13 Мероприятия по оценке и подтверждению соответствия характеристик НФ проектным данным в процессе строительства и при эксплуатации здания следует отражать в проектной документации.

6.18а.14 Способы контроля качества (правила контроля, методы испытаний) НФ определяются СП 70.13330, ГОСТ 13015, ГОСТ 17625, ГОСТ 22904, ГОСТ 23858 и др., а также техническими условиями на НФ, разрабатываемыми и утверждаемыми в установленном порядке организациями-производителями.

6.18а.15 Требования к организации наблюдений за техническим состоянием НФ (далее - мониторинг) приведены в ГОСТ 31937.

Периодичность мониторинга с геодезической проверкой пространственного положения конструкций НФ устанавливается не реже одного раза в три года.

Внеочередные обследования НФ следует проводить после стихийных бедствий или аварий, а также в случае выявления их аварийного состояния. В первые пять лет эксплуатации здания такие осмотры путем визуального обследования осуществляются после каждого землетрясения на площадке строительства интенсивностью более 3 баллов на площадке расположения здания, а далее в течение всей эксплуатации здания после каждого землетрясения интенсивностью более 5 баллов.

В соответствии с ГОСТ 31937 при мониторинге следует контролировать целостность облицовочного материала, состояние антикоррозионной защиты (металлических элементов, изделий, сварных швов и пр.), техническое состояние элементов подсистемы, влажность утеплителя, крепежа и др.

Конструкции НФ, в которых обнаружены деформации, трещины и другие повреждения, свидетельствующие об изменении пространственного положения, должны быть проверены дополнительно, в рамках специальной программы ремонтно-восстановительных мероприятий.».

Подраздел 6.19. Изложить наименование в новой редакции:

«6.19 Безопасность эксплуатируемых зданий и сооружений».

Пункт 6.19.1. Исключить слова: «, механическая безопасность которых при расчетном сейсмическом воздействии не обеспечивается в части сохранения жизни людей».

Пункт 6.19.2. Первое предложение. Изложить в новой редакции:

«6.19.2 Необходимость восстановления или усиления здания устанавливается с учетом СП 442.1325800 на основании результатов обследования, выполняемого в соответствии с ГОСТ 31937.».

Второе предложение. Дополнить слово: «объекта» словами: «(см. раздел 5)».

Пункты 6.19.3, 6.19.4. Изложить в новой редакции:

«6.19.3 Необходимость восстановления или усиления здания устанавливается с учетом СП 442.1325800 на основании результатов обследования, выполняемого в соответствии с ГОСТ 31937. Расчетную сейсмичность для существующего сооружения следует принимать равной расчетной сейсмичности площадки расположения объекта (см. раздел 5). Элементы здания с недостаточной несущей способностью выявляют расчетом.

6.19.4 Целью усиления является обеспечение необходимого класса сейсмостойкости здания или сооружения, при котором будет обеспечено его работоспособное состояние при реализации расчетной сейсмичности площадки расположения объекта.».

Пункт 6.19.5. Исключить.

Пункт 6.19.7. Первое предложение. Заменить слова: «с недостаточной сейсмостойкостью» на «с недостаточным классом сейсмостойкости».

Первое перечисление. Исключить.

Пункты 6.19.8 - 6.19.10. Исключить.

7 Транспортные сооружения

Пункт 7.5. Изложить в новой редакции:

«7.5 При проектировании транспортных сооружений выбор карты из комплекта карт ОСР-2016 следует выполнять по СП 268.1325800.».

8 Гидротехнические сооружения

Изложить в новой редакции:

«8 Гидротехнические сооружения

8.1 Положения настоящего раздела распространяются на проектирование, строительство новых и реконструируемых напорных и безнапорных ГТС в сейсмических районах: плотин, дамб, водоприемников, поверхностных и донных водосбросов, каналов, гидротехнических туннелей, напорных трубопроводов, сооружений на деривационных трактах, шлюзов, судоподъемников, направляющих и причальных сооружений, рыбопропускных сооружений, берегоукрепительных сооружений, причальных пирсов и стенок, волноломов, доков, подземных сооружений гидроэлектрических станций, ГТС тепловых и атомных станций, а также сооружений, возводимых на шельфе.

8.2 Настоящий раздел устанавливает требования для ГТС, размещаемых или расположенных в районах с нормативной сейсмичностью I^nor, равной 6 баллам и более по карте С (со средним периодом повторяемости воздействия один раз в 5000 лет) комплекта карт ОСР-2016.

8.3 Для обеспечения сейсмостойкости проектируемых, строящихся и эксплуатируемых ГТС требуется:

- выполнение комплекса расчетов по оценке прочности и устойчивости сооружений и их элементов с учетом взаимодействия ГТС с основанием и водохранилищем;

- применение конструктивных решений и материалов, повышающих сейсмостойкость ГТС;

- проведение на стадии проектирования водоподпорных сооружений классов I и II и МНГС исследований с задачей установления исходной и расчетной сейсмичности площадки строительства, наличия опасных процессов и явлений, связанных с сейсмичностью, определения расчетных сейсмических воздействий, получение, при необходимости, набора акселерограмм для этих воздействий;

- включение в проекты водоподпорных сооружений классов I и II отдельного раздела о проведении в процессе эксплуатации сооружения мониторинга опасных геодинамических явлений;

- обследование состояния ГТС и их оснований после каждого перенесенного землетрясения интенсивностью 5 баллов и более.

8.4 Все ГТС следует рассчитывать на два уровня сейсмических воздействий: MPЗ и ПЗ.

За MPЗ принимается землетрясение (сейсмическое воздействие) максимальной интенсивности на площадке строительства со средней повторяемостью один раз в 5000 лет для водоподпорных сооружений классов I, II и III и МНГС и повторяемостью один раз в 1000 лет - для всех остальных ГТС.

За ПЗ принимается землетрясение (сейсмическое воздействие) максимальной интенсивности на площадке строительства с повторяемостью один раз в 500 лет для всех ГТС.

Гидротехнические сооружения должны воспринимать MPЗ без угрозы собственного разрушения, в том числе ВСНФ всех классов - без угрозы прорыва напорного фронта, а МНГС - без угрозы собственного разрушения и без угрозы повреждений, приводящих к выбросу в окружающую среду углеводородов.

Сейсмические воздействия уровня ПЗ должны восприниматься ГТС без угрозы для жизни и здоровья людей и с сохранением собственной ремонтопригодности (для ВСНФ - при любом предусмотренном правилами эксплуатации уровне верхнего бьефа). При этом допускаются остаточные смещения, деформации, трещины и иные повреждения.

Примечание - Морские портовые причальные сооружения классов I и II, а также оградительные сооружения класса I рассчитывают на два уровня сейсмических воздействий. Остальные портовые безнапорные сооружения допускается рассчитывать только на сейсмические воздействия уровня ПЗ.

8.5 При проектировании ГТС для определения нормативной сейсмичности района строительства необходимо использовать систему нормативных карт ОСР-2016 либо список населенных пунктов Российской Федерации, расположенных в сейсмических районах согласно приложению А. При этом используют карту:

- ОСР-2016-С - при расчете на MPЗ водоподпорных сооружений классов I, II и III;

- ОСР-2016-В - при расчете на MPЗ водоподпорных сооружений класса IV и безнапорных ГТС;

- ОСР-2016-А - при расчете на ПЗ ГТС всех классов и видов.

8.6 Исходную сейсмичность I^bg площадки ВСНФ классов I и II и МНГС для MPЗ и ПЗ следует определять по результатам ДСР При этом должна быть составлена сейсмотектоническая модель сейсмического района расположения объекта, содержащая карту основных зон ВОЗ с параметрами сейсмических воздействий (максимальные магнитуды, глубины очагов и эпицентральные расстояния, повторяемость землетрясений). Следует также установить расчетные параметры сейсмических воздействий из всех выделенных зон на площадке сооружения с определением значений максимальных пиковых ускорений. Должны быть приведены также сведения о наличии или отсутствии активных разломов и возможности склоновых смещений большого объема и их параметрах.

Исходную сейсмичность площадок других ГТС допускается принимать равной:

- при расчете на MPЗ:

- для ВСНФ класса III - значению величины I^nor (карта ОСР-2016-С);

- для ВСНФ класса IV и безнапорных ГТС - значению величины I^nor (карта ОСР-2016-В);

- при расчете на ПЗ для ГТС всех классов и видов - значению величины I^nor (карта ОСР-2016-А).

В случаях, когда нормативная сейсмичность района для требуемого периода повторяемости превышает 9 баллов, исходную сейсмичность площадки ГТС независимо от вида и класса ГТС следует определять на основе ДСР или УИС.

8.7 Расчетную сейсмичность I^des площадки ГТС следует устанавливать исходя из исходной сейсмичности и с учетом данных СМР.

Расчетную сейсмичность принимают для уровней MPЗ и ПЗ.

8.8 Определение расчетных сейсмических воздействий для ГТС, расположенных в сейсмических районах, их проектирование, а также мониторинг опасных для ГТС геодинамических явлений проводят в соответствии с требованиями СП 358.1325800, СП 23.13330, СП 39.13330, СП 40.13330, СП 41.13330, СП 58.13330, СП 369.1325800.».

Раздел 9

Наименование. Изложить в новой редакции:

«9 Пожарная безопасность в сейсмических районах».

Первый абзац. Изложить в новой редакции:

«Проектирование зданий и сооружений в сейсмических районах осуществляется в соответствии с действующими нормативными правовыми актами и нормативными документами по пожарной безопасности и положениями настоящего свода правил».

Подраздел 9.1. Наименование. Заменить на пункт 9.1 в следующей редакции:

«9.1 При проектировании зданий и сооружений в сейсмических районах выбор строительных конструкций со средствами огнезащиты и систем противопожарной защиты следует проводить с учетом необходимого уровня их сейсмической безопасности, соответствующих расчетных сейсмических воздействий и оценки работоспособности после них.».

Пункт 9.1.1. Изложить в новой редакции:

«9.1.1 Для обеспечения требуемого предела огнестойкости строительных конструкций зданий и сооружений, при необходимости, следует применять средства огнезащиты, прошедшие подтверждение соответствия по утвержденным методам от испытательных центров и лабораторий, допущенных к проведению таких работ в порядке, установленном действующим законодательством. При этом требования по сейсмостойкости строительных конструкций со средствами огнезащиты, систем противопожарной защиты следует устанавливать в соответствии с настоящим сводом правил, СП 2.13130, СП 5.13130, СП 10.13130.

Дополнить подраздел 9.1 пунктами 9.1.2 - 9.1.6 в следующей редакции:

«9.1.2 Эффективность средств огнезащиты оценивают по ГОСТ Р 53292 и ГОСТ Р 53295. Пределы огнестойкости строительных конструкций с огнезащитой и их класс пожарной опасности устанавливают по ГОСТ 30247.0 и ГОСТ 30403. При этом применяемые средства огнезащиты должны обеспечивать:

- выполнение несущими конструкциями зданий и сооружений их несущих функций (признак R) после сейсмического воздействия на них, без ограничения требований по признакам Е и I, при температурном воздействии по стандартному температурному режиму по ГОСТ 30247.0 или иным режимам (углеводородный, альтернативный, реальный). При этом допускается снижение предела огнестойкости несущих конструкций зданий и сооружений не более чем в два раза после расчетного сейсмического воздействия при условии, что до момента ввода таких объектов в режим нормальной эксплуатации после землетрясения будут обеспечены проектные значения огнестойкости;

- сохранность прочностных характеристик несущих конструкций зданий и сооружений повышенного уровня сейсмической безопасности на уровне, достаточном, чтобы выдержать повторные толчки интенсивностью воздействия в два раза меньше, чем происшедшее расчетное землетрясение, и возможное одновременное воздействие пожара. Для наиболее ответственных несущих конструкций допускается применять преимущественно огнезащиту материалами, обеспечивающими их надежную адгезию или крепление к защищаемой конструкции и сохранение огнезащитных свойств для дальнейшей эксплуатации.

9.1.3 Применяемые средства огнезащиты не должны снижать способность строительных конструкций противостоять сейсмическим воздействиям.

При повышении пределов огнестойкости покрытий и перекрытий зданий и сооружений подвесные потолки не учитываются.

9.1.4 При проведении расчетов (в т.ч. огнестойкости) строительных конструкций со средствами огнезащиты, а также системами противопожарной защиты (орошения, охлаждения и пр.) следует руководствоваться требованиями раздела 5. В расчетах зданий и сооружений повышенного уровня ответственности и сейсмической безопасности следует учитывать изменение прочностных и деформационных характеристик строительных конструкций и материалов, вызванное огневым воздействием с длительностью, установленной в соответствии с 9.1.2.

9.1.5 Устойчивость к сейсмическим воздействиям строительных конструкций со средствами огнезащиты и системами противопожарной защиты, а также их креплений следует подтверждать результатами испытаний, выполненных на натурных фрагментах, с учетом требований ГОСТ 30546.1.

Конструктивные и иные средства огнезащиты, не прошедшие испытаний на сейсмические воздействия по надежности крепления к конструкциям, применять не допускается.

9.1.6 Для строительных площадок с различной сейсмичностью допускается формировать требования к пределам огнестойкости строительных конструкций объекта на основе данных, полученных путем расчетов динамики развития пожара или экспериментальным путем на здании или его фрагменте, с учетом эквивалентной продолжительности пожара.

Результаты таких исследований вместе с расчетами и испытаниями применяются для оценки эффективности технических решений по обеспечению требуемой огнестойкости строительных конструкций.».

Подраздел 9.2. Наименование. Заменить на пункт 9.2 в следующей редакции:

«9.2 Оборудование технологической части автоматических установок пожаротушения (насосные, иные силовые агрегаты, трубопроводы, их опорные конструкции, модули пожаротушения, коллекторы, распределительные устройства) также подлежит оценке на сейсмостойкость по апробированным методикам.

Пункты 9.2.1 - 9.2.9. Изложить в новой редакции:

«9.2.1 Обоснование сейсмостойкости оборудования технологической части должно выполняться расчетными и (или) экспериментальными методами в соответствии с требованиями ГОСТ 30546.1.

9.2.2 Проверка сейсмостойкости наружного и внутреннего противопожарного водопровода, модулей и батарей автоматических установок пожаротушения, а также автономных установок (устройств) проводится с учетом узлов их крепления к строительным конструкциям.

9.2.3 Допускаемые перемещения для оборудования и трубопроводов определяются в зависимости от эксплуатационных условий (недопустимые соударения и перекосы, разуплотнение герметичных стыков и т.п.).

9.2.4 Сейсмические нагрузки на оборудование технологической части систем противопожарной защиты задается с учетом одновременного сейсмического воздействия по трем пространственным компонентам.

9.2.5 При обосновании сейсмостойкости оборудования технологической части учитываются два вида сейсмических нагрузок:

- инерционные нагрузки, вызванные динамическими колебаниями системы при заданном сейсмическом воздействии;

- нагрузки, возникающие в результате относительного смещения опор оборудования технологической части установок (устройств) пожаротушения при расчетном землетрясении.

9.2.6 При обосновании сейсмостойкости массивного оборудования технологической части следует учитывать влияние колебаний оборудования на его опорные элементы.

9.2.7 Расчеты сейсмостойкости нестандартных по протяженности элементов оборудования технологической части следует выполнять с учетом различия в условиях сейсмического нагружения опорных конструкций.

9.2.8 Сейсмостойкость оборудования технологической части автоматических установок, устройств пожаротушения (модули пожаротушения, трубопроводы и т.п.), полностью или частично наполненных жидкостными огнетушащими веществами, составами, должна быть обоснована с учетом гидродинамических воздействий при сейсмических колебаниях жидкости.

9.2.9 Жесткая заделка труб при проходке трубопроводов установок, устройств пожаротушения через строительные конструкции стены (стены, перегородки, перекрытия и др.) не допускается. Размеры отверстий для пропусков труб через стены должны обеспечивать в стене зазор вокруг трубы не менее 0,2 м. Зазор следует заполнять эластичным негорючим материалом, обеспечивающим предел огнестойкости не ниже, чем у основной конструкции.».

Пункты 9.2.10, 9.2.11. Исключить.

Подраздел 9.3. Наименование. Заменить на пункт 9.3 в следующей редакции:

«9.3 В сейсмических районах также следует соблюдать требования по выполнению испытаний на сейсмостойкость элементов систем автоматической пожарной сигнализации, оповещения и управления эвакуацией людей при пожаре, приемно-контрольных приборов и приборов управления автоматических установок, устройств и первичных средств пожаротушения.

Элементы таких систем и приборы следует испытывать в собранном, закрепленном, отрегулированном и работоспособном состоянии в режиме, имитирующем рабочее состояние.

В случае если масса и габаритные размеры элементов и приборов не позволяют испытывать их в полном комплекте на испытательном оборудовании, то испытания допускается проводить по группам изделий или электротехнических панелей.

Параметры режимов нагрузок при испытаниях на стенде контролируют в основании крепления изделий. Способ крепления изделия на плите стенда должен быть аналогичен способу его крепления при эксплуатации.».

Пункты 9.3.1 - 9.3.10. Исключить.

Подраздел 9.4. Исключить.

Приложение А. Изложить в новой редакции:

«Приложение А

Общее сейсмическое районирование территории Российской Федерации
(ОСР-2016)

Список населенных пунктов Российской Федерации, расположенных в
сейсмических районах, с указанием нормативной сейсмической интенсивности
в баллах шкалы MSK-64 для средних грунтовых условий и трех степеней
сейсмической опасности - А (10 %), В (5 %), С (1 %), вероятности превышения
соответственно 10 %, 5 % и 1 % в течение 50 лет в соответствии с комплектом
карт общего сейсмического районирования - ОСР-2016-А, ОСР-2016-В,
ОСР-2016-С

Степень сейсмической опасности, указанная в таблице арабскими цифрами 6 - > 9 в столбцах А, В и С, соответствует баллам шкалы MSK-64 и вероятности возможного превышения 10 % (карта ОСР-2016-А), 5 % (карта ОСР-2016-В) и 1 % (карта ОСР-2016-С) (или 90 %, 95 % и 99 % непревышения) расчетной сейсмической интенсивности в каждом из пунктов в течение 50 лет. Эти же оценки отражают 90 %-ную вероятность непревышения указанных значений сейсмической интенсивности в течение интервалов времени 50, 100 и 500 лет и соответствуют повторяемости таких сотрясений в среднем один раз в 500 (карта А), 1000 (карта В) и 5000 лет (карта С).

Каждая из карт, входящих в комплект ОСР-2016 (А, В, С), позволяет обеспечивать одинаковую степень инженерного риска на всей территории Российской Федерации.

Населенные пункты, по территории которых проходит граница зон разной балльности, отнесены к более сейсмоопасной зоне, и эти значения в таблице помечены звездочкой. Для таких населенных пунктов рекомендуется провести региональные сейсмологические исследования с целью уточнения опасности либо использовать указанное в таблице значение.

Субъекты Российской Федерации, их города и населенные пункты, территории которых расположены в пределах зон, характеризующихся сейсмической интенсивностью менее 6 баллов, в приведенный список не помещены.

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы

Продолжение таблицы