Технический комитет по стандартизации
«Трубопроводная арматура и сильфоны»
(ТК 259)

Закрытое акционерное общество «Научно-производственная фирма
«Центральное конструкторское бюро арматуростроения»

СТАНДАРТ ЦКБА

CT ЦКБА 002-2003

Арматура трубопроводная

ЗАДВИЖКИ

Методика силового расчета

Санкт-Петербург

2003

Предисловие

1 РАЗРАБОТАН Закрытым акционерным обществом «Научно-производственная фирма «Центральное конструкторское бюро арматуростроения» (ЗАО «НПФ «ЦКБА»)

2 ПРИНЯТ И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом ЗАО «НПФ «ЦКБА» от 02.09.2003 г. № 108

3 СОГЛАСОВАН:

- Техническим комитетом по стандартизации «Трубопроводная арматура и сильфоны» (ТК 259)

4 ВВОДИТСЯ ВПЕРВЫЕ

5 ПЕРЕИЗДАНИЕ с учетом изменения № 1 (2011), № 2 (2014), Поправки № 1 (2016)

СОДЕРЖАНИЕ

1 Область применения. 2

2 Нормативные ссылки. 2

3 Общие положения. 3

4 Методика определения усилий и моментов, необходимых для управления задвижкой. 3

Приложение А. (обязательное). Обозначения. 14

Приложение Б. (рекомендуемое). Вспомогательные величины и коэффициенты, используемые в силовом расчете. 16

Приложение В. (рекомендуемое). Пример расчета. 31

Библиография. 36

 

СТАНДАРТ ЦКБА

Арматура трубопроводная

ЗАДВИЖКИ

Методика силового расчета

Дата введения 2004-01-01

1 Область применения

Настоящий стандарт распространяется на трубопроводную арматуру и устанавливает методику силового расчета задвижек, содержание и порядок определения основных усилий и моментов, необходимых для управления задвижкой.

(Измененная редакция. Изм. № 1, № 2)

2 Нормативные ссылки

В настоящем стандарте использованы ссылки на следующие нормативные документы (далее - НД):

ГОСТ 8.064-94 Государственная система обеспечения единства измерений. Государственная поверочная схема для средств измерений твёрдости по шкалам Роквелла и супер-Роквелла

ГОСТ 2246-70 Проволока стальная сварочная. Технические условия

ГОСТ 4366-76 Смазка солидол синтетический. Технические условия

ГОСТ 4543-71 Прокат из легированной конструкционной стали. Технические условия

ГОСТ 5632-72 Стали высоколегированные и сплавы коррозионностойкие, жаростойкие и жаропрочные. Марки

ГОСТ 6267-74 Смазка ЦИАТИМ-201. Технические условия

ГОСТ 7872-89 Подшипники упорные шариковые одинарные и двойные. Технические условия

ГОСТ 9433-80 Смазка ЦИАТИМ-221. Технические условия

ГОСТ 14068-79 Паста ВНИИ НП-232. Технические условия

ГОСТ 15527-2004 Сплавы медно-цинковые (латуни), обрабатываемые давлением. Марки

ГОСТ 17711-93 Сплавы медно-цинковые (латуни) литейные. Марки

ГОСТ 18175-78 Бронзы безоловянные, обрабатываемые давлением. Марки

ГОСТ 19782-74 Паста ВНИИ НП-225. Технические условия

ГОСТ 21449-75 Прутки для наплавки. Технические условия

ГОСТ 24737-81 Основные нормы взаимозаменяемости. Резьба трапецеидальная однозаходная. Основные размеры

ОСТ 1.90078-72 Прутки литые из жаропрочных сплавов. Марок ВХН1 и ВЗК

ТУ 3-145-81 Проволока стальная наплавочная. Технические условия

ТУ ИЭС 418-84 Порошковая лента наплавочная марки ПЛ-АН150М

ТУ ИЭС 511-85 Проволока порошковая наплавочная марки ПП-АН133А

ТУ ИЭС 555-86 Лента порошковая наплавочная марки ПЛ-АН151

ТУ ИЭС 654-87 Порошковая проволока наплавочная марки ПП-АН157М

ТУ 38101891-81 ВНИИ НП-275

ТУ 38 УССР 291146-80 Паста лимол

ТУ 0254-021-05766706-2005 Смазка пластичная. Лимол

СТ ЦКБА 037-2006 Арматура трубопроводная. Узлы сальниковые. Конструкция и основные размеры. Технические требования

СТ ЦКБА 057-2008 Арматура трубопроводная. Коэффициенты трения в узлах арматуры

СТ ЦКБА 068-2008 Арматура трубопроводная. Затворы запорных клапанов с уплотнением "металл по металлу". Технические требования

(Измененная редакция. Изм. № 1, № 2)

3 Общие положения

(Новая редакция раздела 3. Изм. № 1)

3.1 Задачей силового расчета является определение основных усилий и моментов, необходимых для управления задвижкой, и проверка условий прочности уплотнения и подшипника.

3.2 По конструктивному исполнению (в зависимости от расположения резьбы шпинделя и ходовой гайки и расположения уплотняющих колец в корпусе) задвижки подразделяются на 5 типов:

- тип 1 - клиновая с выдвижным шпинделем (рисунок 1);

- тип 2 - параллельная с выдвижным шпинделем (рисунок 2);

- тип 3 - шиберная (рисунок 3);

- тип 4 - клиновая с невыдвижным шпинделем (рисунок 4);

- тип 5 - параллельная с невыдвижным шпинделем (рисунок 5).

По герметичности затворы задвижек подразделяются на два типа:

- тип А - герметичность обеспечивается только при перепаде давления ΔР, действующего на диск;

- тип Б - герметичность обеспечивается во всем интервале перепадов давлений от 0 до ΔР, действующих на диск.

3.3 Обозначения, примененные в стандарте, приведены в приложении А.

4 Методика определения усилий и моментов, необходимых для управления задвижкой

4.1 Методика расчета разработана на основании допущения:

- отсутствие деформации деталей при открытии и закрытии задвижки (корпус, запорный орган, уплотнение, шпиндель, резьбовая втулка и т.п).

Методика не учитывает влияния следующих факторов:

- формы корпуса задвижек;

- взаимного отклонения линейных размеров сопрягаемых деталей (направляющие -зацепы, шпиндель - запорный орган, запорный орган - седло, корпус - крышка и т.п.);

- нагрузок от трубопроводов;

- сил инерции масс клина, шпинделя и других движущихся масс при закрытии задвижки.

4.2 В силовом расчете определяются следующие основные усилия:

4.2.1 Усилие на клине, диске или шибере от давления среды

Qcp = 0,25·π·Dcp2·ΔР.

(1)

4.2.2 Усилия на клине, диске или шибере, необходимые для уплотнения в затворе:

для затвора типа А

Qу = qy·π·Dcp·В;

(2)

для затвора типа Б

Qуо = q·π·Dcp·В.

(3)

Необходимые удельные давления qy и q в уплотнении:

(4)

(5)

Эмпирические коэффициенты m, c и k принимаются по приложению Б, таблицы Б.1 и Б.2 или по справочным данным.

При необходимости учета для сопрягаемых поверхностей уплотнения других сочетаний марок материалов и рабочих сред значения коэффициентов m, c и k могут уточняться по результатам испытаний.

Рисунок 1 - Задвижка клиновая с выдвижным шпинделем

Рисунок 2 - Задвижка параллельная с выдвижным шпинделем

Рисунок 3 - Задвижка шиберная

Рисунок 4 - Задвижка клиновая с невыдвижным шпинделем

Рисунок 5 - Задвижка параллельная с невыдвижным шпинделем

4.2.3 Усилия, необходимые для перемещения клина или дисков при закрытии и открытии:

для затвора типа А

Q1 = Кср·Qcp + Ку·Qy - Qg;

(6)

Q1′ = Кср′·Qcp + Ку′·Qy + Qg;

(7)

для затвора типа Б

Q1 = Кср·Qcp + Куo·Qyo - Qg;

(8)

Q1′ = Кср′·Qcp + Куo′·Qyo + Qg;

(9)

Коэффициенты Кср, Кср′, Ку, Ку′, Куo, Куo′ определяются по формулам, приведенным в таблице Б.5 приложения Б.

4.2.4 Усилия, необходимые для перемещения шибера при закрытии и открытии:

Q1 = μk·(2Qп + Qср) - Qg;

(10)

Q1′ = μk′·(2Qп + Qср) + Qg;

(11)

Коэффициент μk принимается по таблице Б.4 приложения Б или по справочным данным. Коэффициент μk′ = μk + 0,1.

При необходимости учета для сопрягаемых поверхностей уплотнения других сочетаний марок материалов, рабочих сред, температур, значений шероховатости трущихся поверхностей, и удельных давлений значения коэффициента μk могут уточняться по результатам испытаний.

Усилие поджатая Qп определяется по формулам:

для затвора типа A QпQy - Qcp (при Qy - Qcp < 0 принимается Qп = 0);

(12)

для затвора типа Б QпQyo.

(13)

4.2.5 Сила трения в сальнике

Тс = π·Dc·Н·μс·Рос·Кбд.

(14)

Величина Рос и коэффициент Кбд принимаются по таблице Б.6 приложения Б, коэффициент μс - по таблице Б.7 приложения Б.

При необходимости учета других марок набивки в сальнике и рабочих сред значения величины Рос и коэффициентов Кбд и μс могут уточняться по результатам испытаний.

4.2.6 Усилие, выталкивающее шпиндель

Qшп = 0,25π·Dc2·Р.

(15)

4.2.7 Усилие, необходимое для управления задвижкой при закрытии и открытии:

для задвижек 1, 2 и 3 типов

Q = Q1 + Qшп + Тс;

(16)

Q′ = Q1′ - Qшп + Тс;

(17)

для задвижек 4 и 5 типов

Q = Q1 + Qшп;

(18)

Q′ = Q1′ - Qшп.

(19)

Примечание - Герметичность в затворе может быть неодинаковой при различных вариантах закрытия задвижки:

- со средой или без среды;

- при различных перепадах давления на клине;

- при наличии заглушек на одном или обоих патрубках во время испытаний. Если заглушки стоят на обоих патрубках, то давление в корпусе при закрытии задвижки может существенно повышаться. Поэтому в этом случае давление в корпусе следует контролировать, не допуская его повышения сверх установленного.

4.3 В силовом расчете определяются следующие крутящие моменты:

4.3.1 Крутящие моменты, вызываемые трением в резьбе при закрытии, в начале открытия и в начале подъема запорного органа:

для задвижек 1, 2 и 3 типов

Мр = Q·Lp;

(20)

Мр1 = Q·Lp′;

(21)

Мр2 = Q′·Lp,

(22)

для задвижек 4 и 5 типов

Мр = Q1·Lp;

(23)

Мр1 = Q1·Lp′;

(24)

Мр2 = Q1·Lp.

(25)

Условные плечи крутящего момента в резьбе при закрытии Lp и в начале открытия Lp' определяются по формулам п. Б.3 или таблицам Б.11 и Б.12 приложения Б.

4.3.2 Крутящие моменты, вызываемые трением в бурте при закрытии, в начале открытия и в начале подъема запорного органа:

Мб = Q·Lб;

(26)

Мб1 = Q·Lб1;

(27)

Мб2 = Q·Lб2.

(28)

Условные плечи момента в бурте при закрытии Lб, в начале открытия Lб1 и в начале подъема Lб2 определяются по формулам п. Б.4 приложения Б.

4.3.3. Наибольшие крутящие моменты на шпинделе (на резьбовой втулке для 1, 2 и 3 типов задвижек или на кулачковой втулке д ля 4 и 5 типов, далее - «на маховике») при закрытии и при открытии:

для задвижек 1, 2 и 3 типов

М = Мр + Мб;

(29)

М1 = Мр1 + Мб1;

(30)

М2 = Мр2 + Мб2.

(31)

для задвижек 4 и 5 типов

Мс = 0,5Dc·Tc;

(32)

М = Мр + Мб + Мс;

(33)

М1 = Мр1 + Мб1 + Мс;

(34)

М2 = Мр2 + Мб2 + Мс;

(35)

для задвижек всех типов

М′ = max(M1; М2).

(36)

4.3.4 Расчетный крутящий момент на шпинделе:

Мрасч = max(M; М′).

(37)

4.3.5 Расчетный крутящий момент в случае дистанционного управления с помощью карданной передачи:

(38)

(39)

Коэффициент трения μ1 принимается по п. Б.2 приложения Б или по справочным данным.

Максимально допустимый угол между осями шарнира в карданной паре γ1 = 15°.

4.3.6 Крутящий момент, по которому подбирается маховик или электропривод:

(40)

Коэффициент n принимается по п. 4.8 стандарта, коэффициенты i и η при отсутствии редуктора принимаются равными 1.

В случае дистанционного управления вместо Мрасч принимается Мрасч.дист.

4.4 Необходимые усилия на маховике при закрытый и открытии:

(41)

(42)

Коэффициенты i и η при отсутствии редуктора принимаются равными 1.

4.5 Усилие, по которому подбирается пневмо- или гидропривод:

Qpacч = max(Q;Q');

(43)

Qo* = n·Qpacч.

(44)

Коэффициент и принимается по п. 4.8 стандарта.

4.6 При создании верхнего уплотнения для задвижек 1, 2 и 3 типов в силовом расчете определяются:

4.6.1 Усилие на шпинделе, необходимое для создания уплотнения:

при Qy > Qcp Qв = X·(Qy + Тс);

(45)

при QyQcp Qв = X·(Qyo + Tc).

(46)

Значение коэффициента X рекомендуется принимать равным 1,1.

Усилие среды:

Qcp = 0,25π·Dcp2·Р,

(47)

для конусного уплотнения

Dcp = Dz + A·tgβ.

(48)

Усилия Qy и Qyo для плоского уплотнения определяются в соответствии с п. 4.2.2, при этом, в формуле для qy необходимо вместо перепада давления ΔР подставить значение давления среды Р.

Для конусного уплотнения усилия Qy и Qyo определяются по формулам:

Qy = π·Dcp·В·qy·n1;

(49)

Q = π·Dcp·В·q·n1

(50)

Необходимые удельные давления:

qy = max(qy1; qy2);

(51)

(52)

(53)

Эмпирические коэффициенты m, с, k и qу' принимаются по приложению Б, таблицы Б.1, Б.2 и Б.3 или по справочным данным.

При необходимости учета для сопрягаемых поверхностей уплотнения других сочетаний марок материалов и рабочих сред значения коэффициентов m, с и k могут уточняться по результатам испытаний

qуо = max·(qу1о; qу2);

(54)

(55)

Эмпирические коэффициенты тис принимаются по приложению Б, таблица Б.1 и Б.2 или по справочным данным.

При необходимости учета для сопрягаемых поверхностей уплотнения других сочетаний марок материалов и рабочих сред значения qy' могут уточняться по результатам испытаний.

Коэффициент n1 определяется по формуле:

n1 = sinβ + μk·cosβ.

(56)

Коэффициент μk принимается по приложению Б, таблица Б.4 или по справочным данным.

При необходимости учета для сопрягаемых поверхностей уплотнения других сочетаний марок материалов, рабочих сред, температур, значений шероховатости трущихся поверхностей и удельных давлений значения коэффициента μk могут уточняться по результатам испытаний.

Значения коэффициента n1 при μk = 0,3 для сочетания материалов сталь по стали приведены в таблице 1.

Таблица 1 - Значения коэффициента n1 при μk = 0,3

β, град

30

45

60

90

n1

0,75

0,9

1,02

1,0

4.6.2 Крутящий момент на маховике, необходимый для создания верхнего уплотнения для задвижек 1, 2 и 3 типов:

Мв = Мрв + Мбв;

(57)

Мрв = Qв·Lp;

(58)

Мбв = Qв·Lб2.

(59)

4.7 При расчете от максимального крутящего момента (усилия), развиваемого маховиком или приводом (расчет сверху), определяются:

4.7.1 Максимальное усилие вдоль шпинделя (кроме пневмо- или гидропривода):

для задвижек 1, 2 и 3 типов

(60)

для задвижек 4 и 5 типов

(61)

(62)

Коэффициенты i и η при отсутствии редуктора принимаются равными 1.

Для пневмо- или гидропривода (задвижки 1, 2 и 3 типов)

Qом = Qпp.max.

(63)

4.7.2 Максимальное удельное давление в уплотнении:

(64)

Qум = R + Qcp;

(65)

Fy = π·Dcp·B;

(66)

для задвижки 1 типа

(67)

для задвижки 2 типа

(68)

для задвижки 3 типа

R = Qп;

(69)

для задвижки 4 типа

(70)

для задвижки 5 типа

(71)

Коэффициент μk принимается по приложению Б, таблица Б.4 или по справочным данным.

При необходимости учета для сопрягаемых поверхностей уплотнения других сочетаний марок материалов, рабочих сред, температур, значений шероховатости трущихся поверхностей и удельных давлений значения коэффициента μk могут уточняться по результатам испытаний.

4.8 В силовом расчете необходимо проверить соблюдение следующих условий прочности:

4.8.1 Условие прочности уплотнения:

qум ≤ [qп].

(72)

Предельно допустимое удельное давление [qп] принимается по таблице Б.10 приложения Б или по справочным данным.

При необходимости учета для сопрягаемых поверхностей уплотнения других сочетаний марок материалов, рабочих сред, температур, значений шероховатости трущихся поверхностей значения [qп] могут уточняться по результатам испытаний.

4.8.2 Условие прочности подшипника:

(73)

Допустимая статическая нагрузка Qст принимается по ГОСТ на подшипник.

4.9 Коэффициент запаса п по необходимому крутящему моменту (усилию) на приводе:

- при ручном управлении маховиком n = 1,25;

- для электропривода n = 1,1 - 1,25;

- для пневмо- или гидропривода n = 1,15 - 1,30.

4.10 Определение диаметра маховика Dм*, выбор редуктора, электропривода или пневмо- или гидропривода производятся по действующим НД.

Для выбора маховика, редуктора или электропривода используется условие:

МкрМкр*.

(74)

Для выбора пневмо- или гидропривода - условие:

QомQo*.

(75)

4.11 Окончательное максимальное значение крутящего момента, полученное расчетным путем, уточняется при испытании задвижки.

4.12 Пример силового расчета задвижки приведен в приложении В.

Приложение А

(обязательное)

Обозначения

А

- высота верхнего уплотнения (рисунки 1, 2, и 3), мм

В

- ширина уплотнения, мм

с

- эмпирический коэффициент, зависящий от материала уплотняющих колец

Dб и Dб'

- средние диаметры бурта при закрытии и открытии (рисунки 1, 2, 3, 4 и 5), мм

Dм

- принятый диаметр маховика, мм

Dм*

- диаметр маховика, соответствующий моменту Мкр*, мм

Dн и Dc

- наружный и внутренний диаметры кольца сальниковой набивки, мм

Dcp

- средний диаметр уплотнения, мм

Dz

- внутренний диаметр верхнего уплотнения (рисунки 1, 2 и 3), мм

D1 и D2

- внутренний и наружный диаметры уплотнения в затворе (рисунки 1, 2, 3, 4 и 5), мм

d

- наружный диаметр резьбы шпинделя, мм

d2

- средний диаметр резьбы шпинделя, мм

F

- площадь действия давления среды, мм2

Fy

- площадь уплотнения, мм2

Н

- высота сальниковой набивки, мм

i

- передаточное число редуктора

Кбд

- коэффициент бокового давления сальникового уплотнения

Кср, Кср', Ку, Ку', Куо, Куо'

- вспомогательные коэффициенты для расчета усилий, необходимых для перемещения запорного органа

k

- эмпирический коэффициент, зависящий от материала уплотняющих колец

k1

- количество карданных пар в карданной передаче

L

- расстояние между центрами отверстий во втулке под ось вилки в карданной паре, мм

Lб, Lб1 и Lб2

- условные плечи крутящего момента в бурте при закрытии, в начале открытия и в начале подъема запорного органа, мм

Lp и Lp'

- условные плечи крутящего момента в резьбе при закрытии и в начале открытия, мм

М и М'

- наибольшие крутящие моменты на маховике (на резьбовой втулке для задвижек 1, 2 и 3 типов или на кулачковой втулке для задвижек 4 и 5 типов) при закрытии и открытии, Н·мм

Мб, Mб1 и Мб2

- крутящие моменты от сил трения в бурте при закрытии, в начале открытия и в начале подъема запорного органа, Н·мм

Мв

- крутящий момент на маховике при создают верхнего уплотнения, Н·мм

Мкр

- максимальный крутящий момент, развиваемый маховиком, Н·мм

Мкр*

- крутящий момент, по которому подбирается маховик, Н·мм

Мр, Mp1 и Мр2

- крутящие моменты от сил трения в резьбе при закрытии, в начале открытия и в начале подъема запорного органа, Н·мм

Мрасч

- расчетный крутящий момент на маховике, Н·мм

Мрв и Мбв

- крутящие моменты от сил трения в резьбе и бурте при создании верхнего уплотнения, Н·мм

Мс

- крутящий момент от сил трения в сальниковом уплотнении (для задвижек 4 и 5 типов), Н·мм

M1 и М2

- наибольшие крутящие моменты на маховике (на резьбовой втулке для задвижек 1, 2 и 3 типов или на кулачковой втулке для задвижек 4 и 5 типов) в начале открытия и в начале подъема запорного органа, Н·мм

m

- эмпирический коэффициент, учитывающий вид среды

n

- коэффициент запаса по необходимому крутящему моменту (усилию)на маховике или приводе, зависящий от среды, жесткости конструкции, условий эксплуатации и типа привода

n1

- коэффициент, учитывающий угол наклона и трение в верхнем уплотнении

Р

- расчетное давление среды, МПа

ΔР

- перепад давления среды, при котором производится закрытие или открытие задвижки, МПа

Рос

- осевое давление, необходимое для затяга сальника, МПа

Ph

- ход резьбы шпинделя (для однозаходной резьбы ход равен шагу), мм

Q и Q'

- наибольшие усилия вдоль шпинделя при закрытии и открытии, Н

Qв

- усилие на шпинделе при создании верхнего уплотнения, Н

Qм и Qм'

- необходимые усилия на маховике при закрытии и открытии, Н

Qo*

- усилие, по которому подбирается гидро- или пневмопривод, Н

Qом

- максимальное усилие вдоль шпинделя при расчете сверху, Н

Qп

- принятое усилие поджатия в шиберных задвижках (задвижка типа 3) передающееся на уплотнение, Н

Qпр.max

- максимальное усилие вдоль штока привода при закрытии, Н

Qpacч

- расчетное усилие вдоль шпинделя, необходимое для перемещения запорного органа, Н

Qcp

- усилие от давления среды, Н

Qст

- допустимая статическая нагрузка на подшипник, Н

Qy и Qyo

- усилия, необходимые для уплотнения в затворе при давлении ΔР и ΔР → 0, Н

Q

- максимальное усилие в уплотнении при расчете сверху, Н

Qшп

- усилие, выталкивающее шпиндель, Н

Qg

- вес перемещающихся деталей, Н

Q1 и Q1'

- усилия, необходимые для перемещения запорного органа при закрытии и открытии, Н

Q

- максимальное усилие перемещения запорного органа при расчете сверху, Н

q

- удельное давление в уплотнении от давления среды, МПа

qу и qуо

- необходимые удельные давления в уплотнении при перепаде давления ΔР и при ΔР → 0, МПа

qум

- максимальное удельное давление в уплотнении, МПа

[qн]

- предельно допустимое удельное давление в уплотнении, МПа

qу1, qу2, qу1о

- удельные давления в верхнем уплотнении при давлении Р и при Р → 0, МПа

q′у

- эмпирический коэффициент, Н/мм

R

- максимальное усилие в уплотнении при расчете сверху при закрытии без среды, Н

r

- радиус отверстия во втулке под ось вилки в карданной паре

S

- ширина сальниковой набивки, мм

Тс

- сила трения в сальнике, Н

X

- коэффициент, учитывающий трение в шпонке или в другой детали, недопускающей вращения шпинделя

α

- угол подъема винтовой линии резьбы шпинделя, град

β

- угол наклона конусного уплотнения, град

γ

- половина угла клина для задвижек 1 и 4 типов, град. Для задвижек 2 и 5 типов угол распорного клина γ = 20°

γ1

- максимально допустимый угол между осями шарнира в карданной паре, град. Обычно γ1 =15°

η

- коэффициент полезного действия редуктора

χ

- коэффициент полезного действия карданной передачи

μ и μ

- коэффициенты трения движения и покоя в резьбе

μб и μб

- коэффициенты трения движения и покоя в бурте

μk и μk

- коэффициенты трения движения и покоя в уплотняющих кольцах затвора

μc

- коэффициент трения в сальниковой набивке

μN

- коэффициент трения между диском и клином для задвижек 2 и 5 типов

μ1

- коэффициент трения в карданной паре

ρ, ρk, ρk′, ρN

- углы трения, град

Приложение Б

(рекомендуемое)

Вспомогательные величины и коэффициенты, используемые в силовом расчете

Б.1 Необходимые для выполнения расчета значения коэффициентов m, с и k, вспомогательных коэффициентов Кср, Кср', Ку, Ку', Куо, Куо', коэффициента Кбд, коэффициентов трения μ, μб, μk, μс, μN и μ1 погонной нагрузки qy' и предельно допустимого удельного давления [qп] принимаются или определяются по таблицам Б.1 - Б.10.

Б.2 При необходимости учета для сопрягаемых поверхностей уплотнения других сочетаний марок материалов, рабочих сред, удельных давлений, температур, значений шероховатости трущихся поверхностей значения перечисленных выше коэффициентов и нагрузок qy' и [qп] могут уточняться по результатам испытаний.

Таблица Б.1 - Значения эмпирического коэффициента m (в соответствии с СТ ЦКБА 068)

(Измененная редакция. Изм. № 1)

Среда

m

Жидкая среда

1,0

Воздух, пар и пароводяная смесь

1,5

Среды с высокой проникающей способностью (гелий, водород, керосин, бензин и др.)

2,0

Таблица Б.2 - Значения эмпирических коэффициентов с и k (в соответствии с СТ ЦКБА 068)

Материал уплотняющего кольца

с

k

Сталь и твердые сплавы

35

1

Бронза, латунь, медь

30

1

Таблица Б.3 - Значения эмпирического коэффициента qy' (в соответствии с СТ ЦКБА 068)

Материал уплотняющего кольца

qy', Н/мм

Медь, латунь мягкая

20

Латунь твердая, бронза, чугун

25

Сталь и твердые сплавы

30

Примечание - В случае изготовления уплотняющих колец из разных материалов значения коэффициента qy' принимаются по более мягкому материалу.

(Измененная редакция. Изм. № 1)

Таблица Б.4 - Значения коэффициента трения μk на уплотняющих кольцах узла трения «клин-корпус» (в соответствии с СТ ЦКБА 057)

(Измененная редакция. Изм. № 1)

Сочетание марок материалов (твердость)

Шероховатость, мкм

Допустимое удельное давление, МПа

μk

Клин

Корпус

СЧ20 (НВ 170 ... 220)

СЧ20 (НВ 170 ... 220)

Не более Ra 3,2

30

0,10 - 0,20

ЛЖМц5 9-1-1

ЛЖМц59-1-1

20

0,20 - 0,25

(НВ 75 .. .95)

(НВ 75 ... 95)

ЛЦ38Мц262

ЛЦ38Мц262

(НВ 80 ... 90)

(НВ 80 ... 90)

БрАЖМц10-3-1,5

БрАЖМц10-3-1,5

35

0,20 - 0,25

(НВ 170 ... 200)

(НВ 170 ... 200)

БрАЖН10-4-4

БрАЖН10-4-4

(НВ 200 ... 240)

(НВ 200 ... 240)

12X18Н9Т

12X18Н9Т

Не более Ra 3,2

15

0,27 - 0,30

(НВ 121 ... 173)

(НВ 121 ... 173)

10X17H13M3T

10X17H13M3T

(НВ 135 ... 180)

(НВ 135 ... 180)

15Х18Н12СЧТЮ

15Х18Н12СЧТЮ

(НВ 155 ... 170)

(НВ 155 ... 170)

06ХН28МДТ

06ХН28МДТ

(НВ 135 ... 185)

(НВ 135 ... 185)

20X13 (HRС 31 ... 40)

20X13 (HRC 31 ... 40)

Не более Ra 3,2

25

0,27 - 0,30

14Х17Н2 (HRC 20 ... 29)

14Х17Н2 (HRC 20 ... 29)

38Х2МЮА

38Х2МЮА

Не более Ra 3,2

80

0,27 - 0,30

(HRC 31 ... 37)

(HRC 31 ... 37)

азотирование

азотирование

BЗК (HRC 40)

BЗК (HRC 40)

Не более Ra 3,2

0,17 - 0,22

ЦН-12М-67

ЦН-12М-67

(HRC 38 ... 50)

(HRC 38 ... 50)

HH-6 (HRC 28 ... 37)

ЦН-6 (HRС 28 ... 37)

0,14 - 0,20

УОНИ-13/Н1-БК

УОНИ-13/Н1-БК

0,08 - 0,12

(HRC 40 ... 48)

(HRC 40 ... 48)

Таблица Б.5 - Формулы для расчета коэффициентов Кср и Кср', Ку и Ку', Куо и Куо'

Коэффициент

Тип затвора

Клиновая задвижка (Типы 1 и 4)

Параллельная задвижка (Типы 2 и 5)

Кср

А

При QyQcp

μk

При Qy > Qcp

-cosγ·[tg(ρk + γ) + tgγ]

-2tg(γ + ρN) - μk

Б

cosγ·[tgγ + 2μk - tg(ρk + γ)]

μk

Кср'

А

При QyQcp

μk

При Qy > Qcp

-cosγ·[tg(ρk' - γ) - tgγ]

Б

cosγ·[2μk′ - tgγ - tg(ρk' - γ)]

Ку = Куо

А

При QyQcp

0

0

При Qy > Qcp

2cosγ·(μk + tgγ)

2[tg(γ + ρN) + μk]

Б

Ку' = Куо'

А

При QyQcp

0

0

При Qy > Qcp

2cosγ·(μk' - tgγ)

Б

Примечания

1 В приведенных выше формулах приняты следующие обозначения: ρk = arctgμk; ρk' = arctgμk'; ρN = arctgμN, где μN = 0,35 - коэффициент трения между диском и клином в параллельной задвижке.

2 Формулы приняты по [1].

(Измененная редакция. Изм. № 2)

Таблица Б.6 - Величина осевого давления Рос, необходимая для затяга сальника с набивками из различных материалов, и значения коэффициента бокового давления Кбд (в соответствии с СТ ЦКБА 037)

Марка набивки

Рос, МПа

Кбд

Ф-4, ПФС

1,1Р + 10,0

0,41

ФУМ

1,1Р + 5,0

0,52

АГИ

48,0

0,29

АФТ

30,0

0,31

АФ-1

30,0

0,41

ТРГ - терморасширенный графит

От 15,0 до 40,0 (должно выполняться условие: Рос ≥ 2Р)

0,5

Таблица Б.7 - Значения коэффициента трения μс в сальнике с набивками из различных материалов (в соответствии с СТ ЦКБА 037)

Марка набивки

μс

Температура, °С

От 15 до 25

Св. 25 до 50

Св. 50 до 75

Св. 75 до 100

Св. 100 до 150

Св. 150 до 250

Св. 250 до 565

Ф-4, ПФС

0,10

0,09

0,07

0,06

0,05

0,04

-

ФУМ

0,20

0,15

0,10

0,08

0,06

0,05

-

АГИ

0,30

0,24

0,20

0,18

0,16

0,15

0,15

АФТ

0,40

0,34

0,28

0,24

0,20

0,18

-

АФ-1

0,15

0,14

0,13

0,12

0,11

0,08

-

ТРГ - терморасширенный графит

От 0,2 до 0,1

(Измененная редакция. Изм. № 1)

Таблица Б.8 - Значения коэффициента трения р в резьбе без смазки (в соответствии с СТ ЦКБА 057)

(Измененная редакция. Изм. № 1)

Сочетание марок материалов (твердость)

Шероховатость, мкм

Допустимое удельное давление, МПа

μ

Шпиндель

Втулка резьбовая

БрАЖМц10-3-1,5

ЛЖМц59-1-1

Не более Ra 3,2

10

0,25 - 0,33

(170 ... 200)

(НВ 80 ... 90)

Сталь углеродистая, сульфоцианированная (HV ≥ 800)

Чугун серый, сульфоцианированный (HV ≥ 800)

0,20 - 0,50

40Х (НВ 174 ... 217)

 

20

0,21 - 0,45

12X18Н9Т (НВ 121 ... 179)

 

15Х18Н12СЧТЮ

 

(НВ 155 ... 170)

12Х18Н9Т

10X17H13M3T

(НВ 121 ... 179)

(НВ 135... 180)

10X17H13M3T

08Х17Н15М3Т

(НВ 135 … 180)

(НВ 121 ... 179)

БрАЖМц 10-3-1,5

06ХН28МДТ

(НВ 170 ... 200)

(НВ 135 ... 185)

ЛЖМц59-1-1

08Х18Н10Т (НВ 155 ... 170)

(НВ 75 ... 95)

12X17 (НВ 126 ... 197)

 

35 (НВ ≤ 187)

 

35ХМ (НВ 320 ... 370)

 

30

0,35 - 0,45

38Х2МЮА (НВ 229 … 269)

 

40ХН2МА (НВ 277 ... 321)

БрАЖМц10-3-1,5

ХН35ВТ (НВ 207 ... 269)

(НВ 170 ... 200)

20X13 (HRC 27 ... 34)

БрАЖМц10-4-4

30X13 (HRC 27 ... 35)

(НВ 200 ... 240)

14X17Н2 (HRC 20 ... 29)

 

Х32НВ (HRC 24 ... 30)

 

35ХМ (НВ 320 ... 370)

ЧН17Д3Х2

35

20X13 (HRC 27 ... 34)

(НВ 120 ... 170)

14Х17Н2 с покрытием тетрахроматное

ЧН15Д3Ш

(HRC 35 ... 41)

(НВ 120 ... 255)

 

ЧН5Г8 (НВ 160 ... 230)

 

ВЗК (HRC 40)

Таблица Б.9 - Значения коэффициента трения рб в бурте без смазки (в соответствии с СТ ЦКБА 057)

Сочетание марок материалов (твердость)

μб

Бурт

Опора

Температура, °С

20

100

200

300

12Х18Н9Т (НВ 121 ... 179)

БрАЖМц10-3-1,5

0,23

0,26

0,40 - 0,60

0,60 - 0,90

40Х (НВ 174 ... 217)

(НВ 170 ... 200)

0,24

0,30 - 0,40

0,80 - 1,30

14Х17Н2 (HRC 20 ... 29)

 

0,32

0,32 - 0,60

0,63 - 0,80

20X13 (HRC 27 ... 34)

ЧН17Д3Х2

0,21 - 0,24

0,24 - 0,35

0,35 - 0,55

0,55 - 0,78

12X18Н9Т (НВ 121 ... 179)

0,25

0,26

0,36

0,50

40Х (НВ 174 ... 217)

БрАЖМц10-4-4

0,24

0,24

0,32

0,50

14Х17Н2 (HRC 21 ... 27)

(НВ 200 ... 240)

0,25

0,25 - 0,30

0,33 - 0,40

0,40 - 0,50

40 (НВ 197)

ЛС59-1 (НВ 75 ... 95)

0,22 - 0,27

0,36 - 0,40

0,40 - 0,50

0,50

Примечание - Значения коэффициентов трения даны с учетом шероховатости контактируемых поверхностей 20 ≥ Ra ≥ 5 мкм.

Таблица Б.10 - Значения предельно допустимого удельного давления [qп] в затворе (в соответствии с СТ ЦКБА 068)

Наименование материала уплотняющего кольца

Марка материала

Температура применения, °С

Твердость

[qп], МПа

Латунь

ЛС59-1 ГОСТ 15527

От -253 до 250

80 - 140 НВ

20

ЛЦ38Мц2С2 (ЛМцС58-2-2)

ГОСТ 17711

Латунь кремнистая

ЛЦ16К4 (ЛК80-3Л)

От -200 до 250

Не менее 100 НВ

25

ГОСТ 17711

Бронза

БрАЖМц10-3-1,5

От -253 до 250

170 - 200 НВ

35

ГОСТ 18175

БрАЖМц10-4-4

От -196 до 350

200 - 240 НВ

ГОСТ 18175

Сталь высоколегированная (коррозионностойкая, кислотостойкая, жаропрочная)

12Х18Н9Т ГОСТ 5632

От -253 до 350

121- 179 НВ

15

15Х18Н12С4ТЮ ГОСТ 5632

От -100 до 300

155- 170 НВ

10Х17Н13М2Т ГОСТ 5632

От -260 до 350

121 - 179 НВ

ЭИ 943 ГОСТ 5632

От -196 до 400

135 - 185 НВ

20X13 ГОСТ 5632

От -40 до 300

33 - 42 HRC

25

14Х17Н2 ГОСТ 5632

От -70 до 250

22 - 31 HRC

Сталь легированная конструкционная

32Х2МЮА ГОСТ 4543

От -40 до 450

Азотирование 750 - 900 HV

80

Наплавочные твердые износостойкие материалы

Стеллит ВЗК

От -160 до 800

42 - 52 HRC

80

ОСТ 1.90078

ПР ВЗК ГОСТ 21449

ЦН-6Л

От -60 до 450

29 - 39 HRC

ЦН-12М-67

От -100 до 600

40 - 50 HRC

УОНИ-13/Н1-БК

До 300

42 - 50 HRC

ПП-АН-133 ТУ ИЭС 511-85

От -60 до 450

29 - 45 HRC

70

ПЛ-АН-150 ТУ ИЭС 418-84

 

 

ПЛ-АН-151 ТУ ИЭС 555-86

От -100 до 600

38 - 50 HRC

ПП-АН-157 ТУ ИЭС 654-87

До 565

35 - 51 HRC

НП-13Х15АГ13ТЮ ТУ 3-145-81

От -40 до 300

180 - 240 НВ

25

Св-10Х17Т ГОСТ 2246

 

24 - 40 HRC

Примечания - 1 Твердость в единицах HRC - в соответствии с ГОСТ 8.064-94.

2 Шероховатость уплотняющих поверхностей должна быть не более Ra 3,2 мкм.

(Измененная редакция. Изм. № 1)

Б.2 При применении смазочных материалов значения коэффициентов трения μ и μб в соответствии с СТ ЦКБА 057 находятся в пределах:

для ЦИАТИМ 221 (ГОСТ 9433-80)

от 0,17 до 0,21

для ЦИАТИМ 201 (ГОСТ 6267-74)

от 0,14 до 0,21

для ВНИИНП 232 (ГОСТ 14068-79)

от 0,05 до 0,12

для ВНИИНП 225 (ГОСТ 19782-74)

от 0,22 до 0,35

для ВНИИНП 275 (ТУ 38101891-81)

от 0,10 до 0,20

для солидола (ГОСТ 4366-76)

от 0,11 до 0,17

для лимола (ТУ 38 УССР 291146 или ТУ 0254-021-05766706)

от 0,12 до 0,21

(Измененная редакция. Изм. № 1)

В силовом расчете при определении основных усилий и моментов, необходимых для управления задвижкой следует принимать максимальные значения коэффициентов трения, а при проверке условий прочности уплотнения и подшипника (расчет сверху) рекомендуется принимать средние значения коэффициентов трения.

Коэффициент трения в подшипниках качения следует принимать:

для шарикоподшипников - μб = μб' = 0,01;

для роликоподшипников - μб = μб' = 0,02.

Коэффициент трения в карданной паре для сочетания материалов сталь по стали (ось о вилку) следует принимать μ1 = 0,3.

Б.3 Условные плечи крутящего момента в трапецеидальной резьбе шпинделя при закрытии Lp и в начале открытия Lp' определяются по формулам:

Lp = 0,5d2·tg(α + ρ); Lp' = 0,5d2·tg(ρ' - α),

где d2 - средний диаметр резьбы;

α - угол подъема винтовой линии резьбы:

Ph - ход резьбы: Ph = P·n;

P - шаг резьбы;

n - число заходов;

ρ - угол трения, определяемый из условия: tgρ = μ;

μ - коэффициент трения движения в резьбе;

ρ' - угод трения, определяемый из условия: tgρ' = μ';

μ' - коэффициент трения покоя в резьбе: μ' = 1,3μ.

Значения условных плеч крутящего момента в трапецеидальной резьбе шпинделя при закрытии Lp (ГОСТ 24737) приведены в таблице Б.11.

Значения условных плеч крутящего момента в трапецеидальной резьбе шпинделя в начальный момент открытия Lp' (ГОСТ 24737) приведены в таблице Б.12.

Б.4 Условные плечи момента в бурте при закрытии Lб, в начале открытия Lб1 и в начале подъема запорного органа Lб2 определяются по формулам:

Lб = 0,5Dб·μб;

Lб1 = 1,3L6;

Lб2 = 0,5D6′·μб′.

Для задвижек без шарикоподшипников:

Dб - средний диаметр касания бурта резьбовой втулки (для задвижек 1, 2 и 3 типов) или бурта шпинделя (для задвижек 4 и 5 типов) с опорой при закрытии (обычно опора - крышка или стойка);

Dб′ - средний диаметр касания маховика (для задвижек 1, 2 и 3 типов) или бурта шпинделя (для задвижек 4 и 5 типов) с опорой при открытии (обычно опора - крышка или стойка).

Для задвижек с шарикоподшипниками:

Dб = Dб′ - среднему диаметру шарикоподшипника.

Таблица Б.11 - Условные плечи крутящего момента в резьбе шпинделя при закрытии Lp

d

Резьба

Lp = 0,5·d2·tg(α + ρ), см

Рh

d2

α

μ = 0,05

μ = 0,10

μ = 0,15

μ = 0,17

μ = 0,20

μ = 0,25

мм

мм

мм

град

ρ = 2°52′

ρ = 5°43′

ρ = 8°32′

ρ = 9°39'

ρ = 11°19'

ρ = 14°02'

10

2

9

4°03'

0,055

0,077

0,100

0,110

0,124

0,147

3

8,5

6°25'

0,069

0,091

0,113

0,122

0,136

0,159

6

8,5

12°42'

0,118

0,141

0,165

0,175

0,189

0,214

12

2

11

3°19'

0,060

0,087

0,115

0,127

0,144

0,172

3

10,5

5°12'

0,074

0,101

0,128

0,139

0,156

0,183

6

10,5

10°19'

0,123

0,151

0,179

0,191

0,208

0,238

14

2

13

2°48'

0,064

0,097

0,130

0,143

0,163

0,197

3

12,5

4°22'

0,079

0,111

0,143

0,156

0,175

0,208

6

12,5

8°42'

0,128

0,161

0,194

0,207

0,228

0,262

16

2

15

2°26'

0,070

0,107

0,145

0,161

0,183

0,222

4

14

5°12'

0,099

0,135

0,171

0,186

0,207

0,244

8

14

10°19'

0,164

0,201

0,239

0,254

0,278

0,317

18

2

17

2°09'

0,075

0,117

0,160

0,178

0,203

0,247

4

16

4°32'

0,104

0,145

0,186

0,202

0,227

0,269

8

16

9°03'

0,169

0,211

0,253

0,271

0,297

0,341

20

2

19

1°55'

0,079

0,127

0,175

0,194

0,223

0,272

4

18

4°03'

0,109

0,155

0,201

0,219

0,247

0,294

8

18

8°03'

0,174

0,220

0,268

0,287

0,316

0,365

22

2

21

1°45'

0,085

0,138

0,190

0,212

0,244

0,297

5

19,5

4°39'

0,129

0,178

0,228

0,248

0,279

0,330

10

19,5

9°15'

0,209

0,261

0,313

0,334

0,366

0,420

Продолжение табл. Б.11

d

Резьба

Lp = 0,5·d2·tg(α + ρ), см

Рh

d2

α

μ = 0,30

μ = 0,35

μ = 0,40

μ = 0,45

μ = 0,50

мм

мм

мм

град

ρ = 16°42'

ρ = 19°17'

ρ = 21°48'

ρ = 24°14'

ρ = 26°34'

10

2

9

4°03'

0,170

0,194

0,218

0,242

0,266

3

8,5

6°25'

0,181

0,205

0,228

0,252

0,276

6

8,5

12°42'

0,239

0,265

0,292

0,319

0,347

12

2

11

3°19'

0,200

0,229

0,258

0,287

0,316

3

10,5

5°12'

0,211

0,239

0,268

0,296

0,325

6

10,5

10°19'

0,268

0,298

0,330

0,361

0,394

14

2

13

2°48'

0,230

0,264

0,298

0,332

0,366

3

12,5

4°22'

0,241

0,274

0,307

0,341

0,375

6

12,5

8°42'

0,297

0,332

0,368

0,405

0,442

16

2

15

2°26'

0,260

0,299

0,338

0,377

0,416

4

14

5°12'

0,281

0,319

0,357

0,395

0,433

8

14

10°19'

0,357

0,398

0,439

0,482

0,525

18

2

17

2°09'

0,290

0,334

0,378

0,422

0,466

4

16

4°32'

0,311

0,353

0,396

0,439

0,483

8

16

9°03'

0,386

0,431

0,478

0,525

0,573

20

2

19

1°55'

0,320

0,369

0,417

0,466

0,515

4

18

4°03'

0,341

0,388

0,436

0,484

0,533

8

18

8°03'

0,415

0,465

0,517

0,568

0,621

22

2

21

1°45'

0,350

0,404

0,458

0,512

0,566

5

19,5

4°39'

0,381

0,433

0,485

0,538

0,591

10

19,5

9°15'

0,474

0,530

0,587

0,645

0,704

Продолжение табл. Б.11

d

Резьба

Lp = 0,5·d2·tg(α + ρ), см

Рh

d2

α

μ = 0,05

μ = 0,10

μ = 0,15

μ = 0,17

μ = 0,20

μ = 0,25

мм

мм

мм

град

ρ = 2°52'

ρ = 5°43'

ρ = 8°32'

ρ = 9°39'

ρ = 11°19'

ρ = 14°02'

24

2

23

1°35'

0,089

0,147

0,205

0,228

0,263

0,322

5

21,5

4°14'

0,134

0,188

0,244

0,266

0,299

0,355

10

21,5

8°25'

0,214

0,271

0,328

0,351

0,385

0,444

26

2

25

1°28'

0,095

0,157

0,220

0,246

0,283

0,347

5

23,5

3°53'

0,139

0,199

0,259

0,283

0,319

0,380

10

23,5

7°42'

0,219

0,280

0,342

0,367

0,405

0,468

28

2

27

1°21'

0,099

0,167

0,235

0,262

0,303

0,372

5

25,5

3°34'

0,144

0,208

0,273

0,299

0,339

0,405

10

25,5

7°07'

0,224

0,290

0,357

0,384

0,425

0,493

30

3

28,5

1°55'

0,119

0,191

0,263

0,292

0,335

0,407

6

27

4°02'

0,163

0,232

0,301

0,329

0,370

0,440

12

27

8°03'

0,260

0,331

0,402

0,431

0,474

0,548

32

3

30,5

1°48'

0,124

0,201

0,278

0,309

0,355

0,433

6

29

3°46'

0,169

0,242

0,316

0,346

0,391

0,466

12

29

7°30'

0,265

0,340

0,417

0,447

0,494

0,572

34

3

32,5

1°41'

0,129

0,211

0,293

0,326

0,375

0,457

6

31

3°31'

0,173

0,252

0,331

0,363

0,410

0,490

12

31

7°00'

0,269

0,350

0,431

0,463

0,513

0,596

36

3

34,5

1°36'

0,135

0,221

0,308

0,343

0,395

0,483

6

33

3°19'

0,179

0,262

0,346

0,380

0,431

0,516

12

33

6°36'

0,275

0,360

0,446

0,481

0,533

0,621

Продолжение табл. Б.11

d

Резьба

Lp = 0,5·d2·tg(α + ρ), см

Рh

d2

α

μ = 0,30

μ = 0,35

μ = 0,40

μ = 0,45

μ = 0,50

мм

мм

мм

град

ρ = 16°42'

ρ = 19°17'

ρ = 21°48'

ρ = 24°14'

ρ = 26°34'

24

2

23

1°35'

0,380

0,439

0,497

0,556

0,615

5

21,5

4°14'

0,411

0,468

0,525

0,583

0,641

10

21,5

8°25'

0,504

0,565

0,626

0,689

0,752

26

2

25

1°28'

0,410

0,474

0,538

0,601

0,666

5

23,5

3°53'

0,441

0,503

0,565

0,628

0,691

10

23,5

7°42'

0,533

0,598

0,665

0,732

0,800

28

2

27

1°21'

0,440

0,509

0,577

0,646

0,715

5

25,5

3°34'

0,471

0,537

0,605

0,672

0,740

10

25,5

7°07'

0,563

0,633

0,704

0,777

0,850

30

3

28,5

1°55'

0,480

0,553

0,626

0,699

0,773

6

27

4°02'

0,511

0,582

0,654

0,726

0,798

12

27

8°03'

0,622

0,698

0,775

0,853

0,932

32

3

30,5

1°48'

0,510

0,588

0,666

0,745

0,823

6

29

3°46'

0,541

0,617

0,694

0,771

0,848

12

29

7°30'

0,652

0,732

0,814

0,897

0,980

34

3

32,5

1°41'

0,540

0,623

0,706

0,789

0,873

6

31

3°31'

0,571

0,652

0,733

0,815

0,898

12

31

7°00'

0,680

0,766

0,852

0,940

1,028

36

3

34,5

1°36'

0,570

0,658

0,747

0,835

0,924

6

33

3°19'

0,601

0,687

0,774

0,861

0,948

12

33

6°36'

0,711

0,801

0,892

0,985

1,078

Продолжение табл. Б.11

d

Резьба

Lp = 0,5·d2·tg(α + ρ), см

Рh

d2

α

μ = 0,05

μ = 0,10

μ = 0,15

μ = 0,17

μ = 0,20

μ = 0,25

мм

мм

мм

град

ρ = 2°52'

ρ = 5°43'

ρ = 8°32'

ρ = 9°39'

ρ = 11°19'

ρ = 14°02'

38

3

36,5

1°30'

0,139

0,231

0,323

0,360

0,415

0,507

6

35

3°07'

0,183

0,272

0,361

0,396

0,450

0,540

12

35

6°14'

0,280

0,370

0,461

0,498

0,553

0,646

40

3

38,5

1°25'

0,144

0,241

0,338

0,376

0,435

0,532

6

37

2°57'

0,188

0,282

0,376

0,413

0,470

0,565

12

37

5°54'

0,285

0,380

0,476

0,515

0,573

0,671

42

3

40,5

1°21'

0,149

0,251

0,353

0,394

0,455

0,557

6

39

2°48'

0,193

0,292

0,391

0,430

0,490

0,590

12

39

5°36'

0,290

0,390

0,491

0,532

0,593

0,696

44

3

42,5

1°18'

0,155

0,261

0,368

0,411

0,475

0,583

8

40

3°38'

0,228

0,329

0,431

0,472

0,534

0,637

16

40

7°16'

0,357

0,461

0,566

0,608

0,672

0,780

46

3

44,5

1°14'

0,159

0,271

0,383

0,428

0,495

0,607

8

42

3°28'

0,233

0,339

0,446

0,489

0,554

0,662

16

42

6°56'

0,363

0,471

0,581

0,625

0,692

0,805

48

3

46,5

1°11'

0,164

0,281

0,398

0,445

0,515

0,633

8

44

3°19'

0,238

0,350

0,462

0,506

0,574

0,687

16

44

6°37'

0,367

0,481

0,596

0,642

0,712

0,829

50

3

48,5

1°08'

0,169

0,291

0,413

0,462

0,535

0,657

8

46

3°10'

0,243

0,359

0,476

0,523

0,594

0,712

16

46

6°20'

0,372

0,491

0,610

0,659

0,732

0,854

Продолжение табл. Б.11

d

Резьба

Lp = 0,5·d2·tg(α + ρ), см

Рh

d2

α

μ = 0,30

μ = 0,35

μ = 0,40

μ = 0,45

μ = 0,50

мм

мм

мм

град

ρ = 16°42'

ρ = 19°17'

ρ = 21°48'

ρ = 24°14'

ρ = 26°34'

38

3

36,5

1°30'

0,600

0,693

0,786

0,879

0,973

6

35

3°07'

0,631

0,722

0,813

0,905

0,997

12

35

6°14'

0,740

0,836

0,932

1,029

1,128

40

3

38,5

1°25'

0,630

0,728

0,826

0,924

1,023

6

37

2°57'

0,661

0,756

0,853

0,950

1,047

12

37

5°54'

0,770

0,870

0,971

1,074

1,177

42

3

40,5

1°21'

0,660

0,763

0,866

0,969

1,073

6

39

2°48'

0,691

0,791

0,893

0,995

1,097

12

39

5°36'

0,800

0,905

1,011

1,118

1,226

44

3

42,5

1°18'

0,690

0,798

0,906

1,015

1,123

8

40

3°38'

0,741

0,846

0,951

1,057

1,164

16

40

7° 16'

0,889

1,000

1,112

1,225

1,340

46

3

44,5

1°14'

0,720

0,833

0,946

1,059

1,173

8

42

3°28'

0,771

0,881

0,991

1,102

1,214

16

42

6°56'

0,919

1,034

1,151

1,270

1,390

48

3

46,5

1°11'

0,750

0,868

0,986

1,105

1,223

8

44

3°19'

0,801

0,916

1,031

1,147

1,264

16

44

6°37'

0,948

1,069

1,190

1,314

1,439

50

3

48,5

1°08'

0,780

0,903

1,026

1,149

1,273

8

46

3°10'

0,831

0,951

1,071

1,192

1,314

16

46

6°20'

0,978

1,103

1,230

1,358

1,488

Продолжение табл. Б.11

d

Резьба

Lp = 0,5·d2·tg(α + ρ), см

Рh

d2

α

μ = 0,05

μ = 0,10

μ = 0,15

μ = 0,17

μ = 0,20

μ = 0,25

мм

мм

мм

град

ρ = 2°52'

ρ = 5°43'

ρ = 8°32'

ρ = 9°39'

ρ = 11°19'

ρ = 14°02'

52

3

50,5

1°05'

0,174

0,301

0,428

0,479

0,555

0,682

8

48

3°02'

0,248

0,369

0,491

0,540

0,614

0,737

16

48

6°04'

0,377

0,500

0,625

0,675

0,751

0,878

55

3

53,5

1°01'

0,181

0,316

0,450

0,504

0,585

0,719

8

51

2°51'

0,255

0,384

0,513

0,565

0,643

0,774

16

51

5°43'

0,385

0,515

0,647

0,701

0,781

0,916

60

3

58,5

0°56'

0,194

0,341

0,488

0,546

0,635

0,782

8

56

2°36'

0,268

0,409

0,551

0,608

0,693

0,837

16

56

5°12'

0,397

0,540

0,684

0,742

0,830

0,977

65

4

63

1°10'

0,222

0,380

0,538

0,602

0,697

0,856

10

60

3°02'

0,310

0,461

0,614

0,675

0,767

0,921

20

60

6°04'

0,471

0,625

0,781

0,844

0,939

1,098

70

4

68

1°04'

0,234

0,404

0,575

0,643

0,746

0,918

10

65

2°48'

0,322

0,486

0,651

0,717

0,817

0,983

20

65

5°36'

0,484

0,650

0,818

0,886

0,988

1,160

75

4

73

1°00'

0,246

0,429

0,613

0,686

0,796

0,980

10

70

2°36'

0,335

0,511

0,689

0,760

0,867

1,046

20

70

5°12'

0,496

0,675

0,855

0,928

1,037

1,221

80

4

78

0°56'

0,259

0,454

0,650

0,729

0,846

1,043

10

75

2°26'

0,348

0,537

0,726

0,803

0,917

1,109

20

75

4°52'

0,509

0,700

0,893

0,971

1,088

1,284

Продолжение табл. Б.11

d

Резьба

Lp = 0,5·d2·tg(α + ρ), см

Рh

d2

α

μ = 0,30

μ = 0,35

μ = 0,40

μ = 0,45

μ = 0,50

мм

мм

мм

град

ρ = 16°42'

ρ = 19°17'

ρ = 21°48'

ρ = 24°14'

ρ = 26°34'

52

3

50,5

1°05'

0,810

0,938

1,066

1,194

1,323

8

48

3°02'

0,861

0,985

1,111

1,237

1,363

16

48

6°04'

1,007

1,137

1,269

1,402

1,537

55

3

53,5

1°01'

0,855

0,990

1,125

1,261

1,397

8

51

2°51'

0,905

1,038

1,170

1,304

1,438

16

51

5°43'

1,052

1,189

1,328

1,469

1,611

60

3

58,5

0°56'

0,930

1,078

1,226

1,374

1,523

8

56

2°36'

0,981

1,125

1,270

1,416

1,563

16

56

5°12'

1,126

1,275

1,427

1,580

1,133

65

4

63

1°10'

1,015

1,175

1,335

1,495

1,656

10

60

3°02'

1,076

1,232

1,388

1,546

1,704

20

60

6°04'

1,259

1,422

1,586

1,753

1,921

70

4

68

1°04'

1,089

1,262

1,434

1,607

1,780

10

65

2°48'

1,151

1,319

1,488

1,658

1,829

20

65

5°36'

1,333

1,508

1,685

1,863

2,044

75

4

73

1°00'

1,165

1,349

1,534

1,720

1,905

10

70

2°36'

1,226

1,406

1,588

1,770

1,953

20

70

5°12'

1,407

1,594

1,783

1,974

2,167

80

4

78

0°56'

1,240

1,437

1,634

1,832

2,030

10

75

2°26'

1,301

1,494

1,688

1,883

2,079

20

75

4°52'

1,482

1,682

1,883

2,087

2,292

Продолжение табл. Б.11

d

Резьба

Lp = 0,5·d2·tg(α + ρ), см

Рh

d2

α

μ = 0,05

μ = 0,10

μ = 0,15

μ = 0,17

μ = 0,20

μ = 0,25

мм

мм

мм

град

ρ = 2°52'

ρ = 5°43'

ρ = 8°32'

ρ = 9°39'

ρ = 11°19'

ρ = 14°02'

85

5

82,5

1°06'

0,286

0,493

0,700

0,783

0,908

1,116

12

79

2°46'

0,389

0,589

0,789

0,870

0,990

1,193

24

79

5°32'

0,583

0,785

0,990

1,072

1,196

1,404

90

5

87,5

1°03'

0,299

0,519

0,738

0,827

0,959

1,179

12

84

2°36'

0,402

0,614

0,826

0,912

1,040

1,255

24

84

5°12'

0,595

0,810

1,026

1,113

1,245

1,466

95

5

92,5

0°59'

0,311

0,543

0,775

0,868

1,008

1,241

12

89

2°27'

0,414

0,638

0,863

0,954

1,090

1,317

24

89

4°55'

0,608

0,835

1,064

1,156

1,295

1,528

100

5

97,5

0°56'

0,323

0,568

0,813

0,911

1,058

1,303

12

94

2°20'

0,427

0,664

0,902

0,997

1,141

1,381

24

94

4°39'

0,620

0,859

1,101

1,198

1,344

1,590

110

5

107,5

0°51'

0,349

0,618

0,888

0,996

1,158

1,429

12

104

2°06'

0,452

0,713

0,976

1,081

1,240

1,504

24

104

4°12'

0,644

0,909

1,175

1,282

1,443

1,713

120

6

117

0°56'

0,388

0,681

0,975

1,093

1,269

1,564

16

112

2°36'

0,536

0,818

1,102

1,216

1,387

1,673

32

112

5°12'

0,793

1,079

1,368

1,485

1,660

1,954

130

6

127

0°52'

0,414

0,732

1,051

1,179

1,370

1,690

16

122

2°24'

0,562

0,869

1,178

1,302

1,488

1,800

32

122

4°46'

0,817

1,128

1,442

1,568

1,758

2,077

Продолжение табл. Б.11

d

Резьба

Lp = 0,5·d2·tg(α + ρ), см

Рh

d2

α

μ = 0,30

μ = 0,35

μ = 0,40

μ = 0,45

μ = 0,50

мм

мм

мм

град

ρ = 16°42'

ρ = 19°17'

ρ = 21°48'

ρ = 24°14'

ρ = 26°34'

85

5

82,5

1°06'

1,324

1,533

1,743

1,952

2,162

12

79

2°46'

1,396

1,600

1,806

2,012

2,220

24

79

5°32'

1,615

1,827

2,042

2,259

2,478

90

5

87,5

1°03'

1,400

1,622

1,844

2,066

2,289

12

84

2°36'

1,471

1,688

1,905

2,124

2,344

24

84

5°12'

1,688

1,913

2,140

2,369

2,601

95

5

92,5

0°59'

1,474

1,708

1,943

2,177

2,413

12

89

2°27'

1,545

1,774

2,005

2,236

2,468

24

89

4°55'

1,763

2,001

2,240

2,481

2,725

100

5

97,5

0°56'

1,549

1,796

2,043

2,290

2,538

12

94

2°20'

1,621

1,863

2,106

2,350

2,594

24

94

4°39'

1,837

2,087

2,338

2,592

2,848

110

5

107,5

0°51'

1,700

1,971

2,243

2,515

2,788

12

104

2°06'

1,770

2,037

2,304

2,573

2,843

24

104

4°12'

1,986

2,260

2,536

2,815

3,096

120

6

117

0°56'

1,859

2,155

2,451

2,748

3,045

16

112

2°36'

1,961

2,250

2,540

2,832

3,125

32

112

5°12'

2,251

2,551

2,854

3,159

3,467

130

6

127

0°52'

2,010

2,331

2,652

2,974

3,296

16

122

2°24'

2,112

2,426

2,742

3,058

3,376

32

122

4°46'

2,399

2,723

3,050

3,381

3,714

Продолжение табл. Б.11

d

Резьба

Lp = 0,5·d2·tg(α + ρ), см

Рh

d2

α

μ = 0,05

μ = 0,10

μ = 0,15

μ = 0,17

μ = 0,20

μ = 0,25

мм

мм

мм

град

ρ = 2°52'

ρ = 5°43'

ρ = 8°32'

ρ = 9°39'

ρ = 11°19'

ρ = 14°02'

140

6

137

0°48'

0,438

0,782

1,126

1,263

1,470

1,814

16

132

2°13'

0,587

0,919

1,253

1,387

1,588

1,924

32

132

4°25'

0,843

1,179

1,517

1,653

1,858

2,202

150

6

147

0°45'

0,464

0,832

1,201

1,349

1,570

1,940

16

142

2°03'

0,610

0,968

1,326

1,470

1,686

2,047

32

142

4°06'

0,867

1,228

1,591

1,737

1,957

2,326

160

8

156

0°56'

0,517

0,909

1,300

1,457

1,693

2,086

16

152

1°55'

0,635

1,018

1,401

1,555

1,786

2,173

32

152

3°50'

0,892

1,278

1,666

1,822

2,057

2,450

170

8

166

0°53'

0,543

0,959

1,376

1,543

1,794

2,211

16

162

1°48'

0,661

1,068

1,477

1,640

1,886

2,298

32

162

3°36'

0,917

1,328

1,741

1,907

2,157

2,575

180

8

176

0°50'

0,568

1,009

1,451

1,628

1,894

2,336

20

170

2°09'

0,746

1,174

1,603

1,775

2,034

2,467

40

170

4°18'

1,068

1,500

1,936

2,111

2,375

2,817

190

8

186

0°47'

0,593

1,059

1,525

1,712

1,993

2,461

20

180

2°02'

0,771

1,224

1,678

1,861

2,135

2,593

40

180

4°03'

1,091

1,548

2,009

2,194

2,472

2,939

200

10

195

0°56'

0,647

1,136

1,625

1,821

2,116

2,607

20

190

1°55'

0,794

1,272

1,752

1,944

2,233

2,716

40

190

3°50'

1,115

1,597

2,082

2,277

2,571

3,063

Окончание табл. Б.11

d

Резьба

Lp = 0,5·d2·tg(α + ρ), см

Рh

d2

α

μ = 0,30

μ = 0,35

μ = 0,40

μ = 0,45

μ = 0,50

мм

мм

мм

град

ρ = 16°42'

ρ = 19°17'

ρ = 21°48'

ρ = 24°14'

ρ = 26°34'

140

6

137

0°48'

2,160

2,505

2,852

3,198

3,545

16

132

2°13'

2,262

2,601

2,941

3,283

3,626

32

132

4°25'

2,549

2,898

3,250

3,605

3,963

150

6

147

0°45'

2,310

2,681

3,052

3,424

3,796

16

142

2°03'

2,410

2,774

3,139

3,506

3,873

32

142

4°06'

2,697

3,071

3,448

3,827

4,210

160

8

156

0°56'

2,479

2,873

3,268

3,664

4,060

16

152

1°55'

2,560

2,949

3,339

3,731

4,123

32

152

3°50'

2,846

3,245

3,647

4,051

4,459

170

8

166

0°53'

2,630

3,049

3,469

3,890

4,311

16

162

1°48'

2,710

3,124

3,539

3,955

4,373

32

162

3°36'

2,996

3,420

3,846

4,276

4,708

180

8

176

0°50'

2,780

3,224

3,669

4,115

4,561

20

170

2°09'

2,902

3,338

3,776

4,215

4,657

40

170

4°18'

3,263

3,712

4,164

4,620

5,080

190

8

186

0°47'

2,929

3,398

3,868

4,339

4,810

20

180

2°02'

3,052

3,513

3,976

4,440

4,907

40

180

4°03'

3,410

3,883

4,361

4,841

5,326

200

10

195

0°56'

3,099

3,592

4,085

4,580

5,075

20

190

1°55'

3,200

3,686

4,174

4,663

5,154

40

190

3°50'

3,558

4,057

4,559

5,064

5,573

Таблица Б.12 - Условные плечи крутящего момента в трапецеидальной резьбе шпинделя в начале открытия Lp

d

Резьба

L′p = 0,5·d2·tg(ρ′ - α), см

Рh

d2

α

μ′ = 0,065

μ′ = 0,130

μ′ = 0,195

μ′ = 0,221

μ′ = 0,260

μ′ = 0,325

мм

мм

мм

град

ρ′ = 3°43'

ρ′ = 7°24'

ρ′ = 11°02'

ρ′ = 12°28'

ρ′ = 14°34'

ρ′ = 18°00'

10

2

9

4°03'

-

0,026

0,055

0,067

0,084

0,112

3

8,5

6°25'

-

0,007

0,034

0,045

0,061

0,087

6

8,5

12°42'

-

-

-

-

0,014

0,039

12

2

11

3°19'

0,004

0,039

0,075

0,089

0,109

0,144

3

10,5

5°12'

-

0,020

0,054

0,067

0,087

0,119

6

10,5

10°19'

-

-

0,007

0,020

0,039

0,071

14

2

13

2°48'

0,010

0,052

0,094

0,111

0,135

0,177

3

12,5

4°22'

-

0,033

0,073

0,089

0,113

0,152

6

12,5

8°42'

-

-

0,025

0,041

0,064

0,102

16

2

15

2°26'

0,017

0,065

0,113

0,133

0,161

0,209

4

14

5°12'

-

0,027

0,072

0,089

0,116

0,159

8

14

10°19'

_

-

0,009

0,026

0,052

0,094

18

2

17

2°09'

0,023

0,078

0,133

0,155

0,187

0,241

4

16

4°32'

-

0,040

0,091

0,111

0,142

0,192

8

16

9°03'

-

-

0,028

0,048

0,077

0,126

20

2

19

1°55'

0,030

0,091

0,152

0,177

0,213

0,274

4

18

4°03'

-

0,053

0,110

0,133

0,167

0,224

8

18

8°03'

-

-

0,047

0,069

0,103

0,158

22

2

21

1°45'

0,036

0,104

0,172

0,199

0,239

0,306

5

19,5

4°39'

-

0,047

0,109

0,134

0,171

0,231

10

19,5

9°15'

-

-

0,030

0,055

0,091

0,150

Продолжение табл. Б.12

d

Резьба

L′p = 0,5·d2·tg(ρ′ - α), см

Рh

d2

α

μ′ = 0,390

μ′ = 0,455

μ′ = 0,520

μ′ = 0,585

μ′ = 0,650

мм

мм

мм

град

ρ′ = 21°18'

ρ′ = 24°28'

ρ′ = 27°29'

ρ′ = 30°20'

ρ′ = 33°1'

10

2

9

4°03'

0,140

0,167

0,195

0,222

0,249

3

8,5

6°25'

0,113

0,138

0,164

0,188

0,213

6

8,5

12°42'

0,064

0,089

0,112

0,135

0,157

12

2

11

3°19'

0,179

0,213

0,247

0,280

0,314

3

10,5

5°12'

0,152

0,183

0,215

0,246

0,277

6

10,5

10°19'

0,102

0,132

0,162

0,191

0,220

14

2

13

2°48'

0,218

0,258

0,299

0,339

0,379

3

12,5

4°22'

0,190

0,229

0,267

0,304

0,342

6

12,5

8°42'

0,140

0,176

0,212

0,248

0,283

16

2

15

2°26'

0,256

0,304

0,350

0,397

0,443

4

14

5°12'

0,202

0,245

0,287

0,328

0,369

8

14

10°19'

0,136

0,176

0,216

0,255

0,293

18

2

17

2°09'

0,295

0,349

0,402

0,455

0,508

4

16

4°32'

0,241

0,290

0,339

0,387

0,434

8

16

9°03'

0,174

0,221

0,267

0,312

0,356

20

2

19

1°55'

0,334

0,394

0,454

0,514

0,573

4

18

4°03'

0,280

0,335

0,390

0,444

0,498

8

18

8°03'

0,212

0,265

0,317

0,369

0,419

22

2

21

1°45'

0,373

0,440

0,506

0,572

0,638

5

19,5

4°39'

0,292

0,351

0,410

0,469

0,527

10

19,5

9°15'

0,208

0,265

0,321

0,376

0,429

Продолжение табл. Б.12

d

Резьба

L′p = 0,5·d2·tg(ρ′ - α), см

Рh

d2

α

μ′ = 0,065

μ′ = 0,130

μ′ = 0,195

μ′ = 0,221

μ′ = 0,260

μ′ = 0,325

мм

мм

мм

град

ρ′ = 3°43'

ρ′ = 7°24'

ρ′ = 11°02'

ρ′ = 12°28'

ρ′ = 14°34'

ρ′ = 18°00'

24

2

23

1°35'

0,043

0,117

0,191

0,221

0,265

0,339

5

21,5

4°14'

-

0,060

0,128

0,155

0,196

0,263

10

21,5

8°25'

-

-

0,049

0,076

0,116

0,182

26

2

25

1°28'

0,049

0,130

0,211

0,243

0,291

0,371

5

23,5

3°53'

-

0,072

0,147

0,177

0,222

0,296

10

23,5

7°42'

-

-

0,068

0,098

0,142

0,214

28

2

27

1°21'

0,056

0,143

0,230

0,265

0,317

0,404

5

25,5

3°34'

0,003

0,086

0,167

0,200

0,248

0,328

10

25,5

7°07'

-

0,006

0,087

0,119

0,167

0,245

30

3

28,5

1°55'

0,045

0,137

0,229

0,265

0,320

0,411

6

27

4°02'

-

0,080

0,166

0,200

0,251

0,336

12

27

8°03'

-

-

0,070

0,104

0,154

0,237

32

3

30,5

1°48'

0,051

0,150

0,248

0,287

0,346

0,443

6

29

3°46'

-

0,092

0,185

0,222

0,277

0,368

12

29

7°30'

-

-

0,090

0,126

0,180

0,269

34

3

32,5

1°41'

0,058

0,163

0,268

0,309

0,372

0,476

6

31

3°31'

0,005

0,105

0,205

0,244

0,303

0,400

12

31

7°00'

-

0,011

0,109

0,148

0,206

0,301

36

3

34,5

1°36'

0,064

0,175

0,287

0,331

0,397

0,508

6

33

3°19'

0,012

0,118

0,224

0,266

0,328

0,432

12

33

6°36'

-

0,023

0,128

0,169

0,231

0,333

Продолжение табл. Б.12

d

Резьба

L′p = 0,5·d2·tg(ρ′ - α), см

Рh

d2

α

μ′ = 0,390

μ′ = 0,455

μ′ = 0,520

μ′ = 0,585

μ′ = 0,650

мм

мм

мм

град

ρ′ = 21°18'

ρ′ = 24°28'

ρ′ = 27°29'

ρ′ = 30°20'

ρ′ = 33°1'

24

2

23

1°35'

0,412

0,485

0,558

0,631

0,703

5

21,5

4°14'

0,330

0,396

0,462

0,527

0,591

10

21,5

8°25'

0,246

0,309

0,371

0,432

0,492

26

2

25

1°28'

0,451

0,531

0,610

0,689

0,768

5

23,5

3°53'

0,369

0,441

0,513

0,584

0,655

10

23,5

7°42'

0,284

0,354

0,422

0,490

0,556

28

2

27

1°21'

0,490

0,576

0,662

0,748

0,833

5

25,5

3°34'

0,408

0,487

0,565

0,643

0,720

10

25,5

7°07'

0,322

0,398

0,473

0,547

0,619

30

3

28,5

1°55'

0,502

0,592

0,681

0,771

0,860

6

27

4°02'

0,420

0,503

0,585

0,667

0,748

12

27

8°03'

0,318

0,398

0,476

0,553

0,629

32

3

30,5

1°48'

0,540

0,637

0,733

0,829

0,924

6

29

3°46'

0,458

0,548

0,637

0,725

0,812

12

29

7°30'

0,356

0,442

0,527

0,610

0,692

34

0

32,5

1°41'

0,579

0,682

0,785

0,888

0,990

6

31

3°31'

0,497

0,593

0,689

0,783

0,877

12

31

7°00'

0,395

0,488

0,579

0,668

0,757

36

3

34,5

1°36'

0,618

0,727

0,837

0,945

1,054

6

33

3°19'

0,536

0,638

0,740

0,841

0,941

12

33

6°36'

0,433

0,532

0,629

0,725

0,820

Продолжение табл. Б.12

d

Резьба

L′p = 0,5·d2·tg(ρ′ - α), см

Рh

d2

α

μ′ = 0,065

μ′ = 0,130

μ′ = 0,195

μ′ = 0,221

μ′ = 0,260

μ′ = 0,325

мм

мм

мм

град

ρ′ = 3°43'

ρ′ = 7°24'

ρ′ = 11°02'

ρ′ = 12°28'

ρ′ = 14°34'

ρ′ = 18°00'

38

3

36,5

1°30'

0,071

0,189

0,307

0,353

0,424

0,541

6

35

3°07'

0,018

0,131

0,243

0,288

0,355

0,465

12

35

6°14'

-

0,036

0,147

0,191

0,257

0,365

40

3

38,5

1°25'

0,077

0,202

0,326

0,376

0,450

0,573

6

37

2°57'

0,025

0,144

0,263

0,310

0,381

0,498

12

37

5°54'

-

0,049

0,166

0,213

0,282

0,397

42

3

40,5

1°21'

0,084

0,215

0,346

0,398

0,476

0,606

6

39

2°48'

0,031

0,157

0,282

0,332

0,406

0,530

12

39

5°36'

-

0,062

0,186

0,235

0,308

0,429

44

3

42,5

1°18'

0,090

0,227

0,365

0,419

0,501

0,638

8

40

3°38'

0,003

0,132

0,260

0,311

0,387

0,512

16

40

7°16'

-

0,005

0,132

0,182

0,256

0,379

46

3

44,5

1°14'

0,097

0,241

0,384

0,442

0,528

0,671

8

42

3°28'

0,009

0,145

0,279

0,332

0,412

0,545

16

42

6°56'

-

0,017

0,151

0,203

0,282

0,411

48

3

46,5

1°11'

0,103

0,254

0,404

0,464

0,554

0,703

8

44

3°19'

0,015

0,157

0,298

0,354

0,438

0,577

16

44

6°37'

-

0,030

0,170

0,225

0,308

0,443

50

3

48,5

1°08'

0,110

0,267

0,423

0,486

0,580

0,735

8

46

3°10'

0,022

0,171

0,318

0,376

0,464

0,609

16

46

6°20'

-

0,043

0,189

0,247

0,333

0,475

Продолжение табл. Б.12

d

Резьба

L′p = 0,5·d2·tg(ρ′ - α), см

Рh

d2

α

μ′ = 0,390

μ′ = 0,455

μ′ = 0,520

μ′ = 0,585

μ′ = 0,650

мм

мм

мм

град

ρ′ = 21°18'

ρ′ = 24°28'

ρ′ = 27°29'

ρ′ = 30°20'

ρ′ = 33°1'

38

3

36,5

1°30'

0,657

0,773

0,889

1,004

1,119

6

35

3°07'

0,575

0,684

0,792

0,900

1,007

12

35

6°14'

0,471

0,576

0,680

0,783

0,884

40

3

38,5

1°25'

0,696

0,819

0,941

1,063

1,185

6

37

2°57'

0,614

0,729

0,844

0,958

1,071

12

37

5°54'

0,510

0,621

0,732

0,840

0,948

42

3

40,5

1°21'

0,735

0,864

0,993

1,121

1,249

6

39

2°48'

0,653

0,775

0,896

1,016

1,136015

12

39

5°36'

0,548

0,666

0,783

0,898

1,012

44

3

42,5

1°18'

0,774

0,909

1,044

1,179

1,314

8

40

3°38'

0,637

0,761

0,884

1,006

1,127

16

40

7°16'

0,500

0,619

0,736

0,851

0,965

46

3

44,5

1°14'

0,813

0,955

1,097

1,238

1,379

8

42

3°28'

0,676

0,806

0,935

1,064

1,191

16

42

6°56'

0,538

0,663

0,787

0,909

1,028

48

3

46,5

1°11'

0,852

1,000

1,149

1,296

1,444

8

44

3°19'

0,714

0,851

0,987

1,121

1,255

16

44

6°37'

0,577

0,708

0,838

0,966

1,092

50

3

48,5

1°08'

0,891

1,046

1,201

1,355

1,509

8

46

3°10'

0,753

0,897

1,039

1,180

1,320

16

46

6°20'

0,615

0,753

0,889

1,024

1,156

Продолжение табл. Б.12

d

Резьба

L′p = 0,5·d2·tg(ρ′ - α), см

Рh

d2

α

μ′ = 0,065

μ′ = 0,130

μ′ = 0,195

μ′ = 0,221

μ′ = 0,260

μ′ = 0,325

мм

мм

мм

град

ρ′ = 3°43'

ρ′ = 7°24'

ρ′ = 11°02'

ρ′ = 12°28'

ρ′ = 14°34'

ρ′ = 18°00'

52

3

50,5

1°05'

0,116

0,280

0,443

0,508

0,606

0,768

8

48

3°02'

0,029

0,184

0,337

0,399

0,490

0,642

16

48

6°04'

-

0,056

0,209

0,269

0,359

0,507

55

3

53,5

1°01'

0,126

0,300

0,473

0,542

0,645

0,817

8

51

2°51'

0,039

0,203

0,367

0,432

0,529

0,691

16

51

5°43'

-

0,075

0,237

0,302

0,397

0,555

60

3

58,5

0°56'

0,142

0,332

0,521

0,597

0,710

0,898

8

56

2°36'

0,055

0,235

0,415

0,487

0,594

0,771

16

56

5°12'

-

0,108

0,286

0,357

0,462

0,636

65

4

63

1°10'

0,140

0,344

0,548

0,629

0,751

0,953

10

60

3°02'

0,036

0,229

0,422

0,498

0,613

0,802

20

60

6°04'

-

0,070

0,261

0,336

0,449

0,634

70

4

68

1°04'

0,158

0,378

0,598

0,685

0,817

1,035

10

65

2°48'

0,052

0,262

0,470

0,553

0,677

0,883

20

65

5°36'

-

0,103

0,309

0,391

0,513

0,715

75

4

73

1°00'

0,173

0,410

0,646

0,740

0,881

1,116

10

70

2°36'

0,068

0,294

0,519

0,608

0,742

0,964

20

70

5°12'

-

0,135

0,358

0,446

0,578

0,795

80

4

78

0°56'

0,190

0,443

0,695

0,796

0,946

1,198

10

75

2°26'

0,084

0,326

0,567

0,663

0,807

1,045

20

75

4°52'

-

0,166

0,405

0,500

0,642

0,875

Продолжение табл. Б.12

d

Резьба

L′p = 0,5·d2·tg(ρ′ - α), см

Рh

d2

α

μ′ = 0,390

μ′ = 0,455

μ′ = 0,520

μ′ = 0,585

μ′ = 0,650

мм

мм

мм

град

ρ′ = 21°18'

ρ′ = 24°28'

ρ′ = 27°29'

ρ′ = 30°20'

ρ′ = 33°1'

52

3

50,5

1°05'

0,930

1,092

1,253

1,414

1,574

8

48

3°02'

0,792

0,942

1,091

1,238

1,385

16

48

6°04'

0,654

0,798

0,941

1,082

1,221

55

3

53,5

1°01'

0,989

1,160

1,331

1,502

1,672

8

51

2°51'

0,851

1,010

1,169

1,326

1,483

16

51

5°43'

0,711

0,866

1,018

1,168

1,317

60

3

58,5

0°56'

1,086

1,274

1,461

1,648

1,834

8

56

2°36'

0,948

1,124

1,298

1,472

1,644

16

56

5°12'

0,808

0,979

1,147

1,313

1,478

65

4

63

1°10'

1,155

1,357

1,557

1,758

1,957

10

60

3°02'

0,991

1,178

1,363

1,548

1,731

20

60

6°04'

0,817

0,998

1,176

1,352

1,526

70

4

68

1°04'

1,254

1,471

1,688

1,905

2,121

10

65

2°48'

1,088

1,291

1,493

1,694

1,893

20

65

5°36'

0,914

1,111

1,305

1,497

1,686

75

4

73

1°00'

1,351

1,584

1,818

2,051

2,283

10

70

2°36'

1,185

1,405

1,623

1,840

2,055

20

70

5°12'

1,011

1,223

1,434

1,642

1,847

80

4

78

0°56'

1,448

1,698

1,948

2,197

2,446

10

75

2°26'

1,282

1,518

1,752

1,985

2,217

20

75

4°52'

1,106

1,335

1,562

1,786

2,007

Продолжение табл. Б.12

d

Резьба

L′p = 0,5·d2·tg(ρ′ - α), см

Рh

d2

α

μ′ = 0,065

μ′ = 0,130

μ′ = 0,195

μ′ = 0,221

μ′ = 0,260

μ′ = 0,325

мм

мм

мм

град

ρ′ = 3°43'

ρ′ = 7°24'

ρ′ = 11°02'

ρ′ = 12°28'

ρ′ = 14°34'

ρ′ = 18°00'

85

5

82,5

1°06'

0,189

0,456

0,722

0,829

0,988

1,254

12

79

2°46'

0,066

0,321

0,574

0,675

0,826

1,076

24

79

5°32'

-

0,129

0,380

0,480

0,629

0,874

90

5

87,5

1°03'

0,204

0,487

0,770

0,883

1,052

1,334

12

84

2°36'

0,082

0,353

0,623

0,730

0,891

1,157

24

84

5°12'

-

0,162

0,429

0,535

0,693

0,955

95

5

92,5

0°59'

0,221

0,521

0,820

0,939

1,118

1,416

12

89

2°27'

0,099

0,386

0,672

0,786

0,956

1,239

24

89

4°55'

-

0,194

0,477

0,589

0,757

1,035

100

5

97,5

0°56'

0,237

0,553

0,868

0,994

1,183

1,497

12

94

2°20'

0,114

0,417

0,719

0,840

1,020

1,319

24

94

4°39'

-

0,226

0,526

0,645

0,822

1,116

110

5

107,5

0°51'

0,269

0,618

0,966

1,105

1,313

1,659

12

104

2°06'

0,147

0,483

0,817

0,951

1,150

1,482

24

104

4°12'

-

0,291

0,623

0,755

0,952

1,278

120

6

117

0°56'

0,285

0,664

1,042

1,193

1,420

1,796

16

112

2°36'

0,109

0,471

0,830

0,974

1,188

1,543

32

112

5°12'

-

0,216

0,572

0,714

0,924

1,273

130

6

127

0°52'

0,316

0,728

1,139

1,303

1,549

1,958

16

122

2°24'

0,140

0,534

0,926

1,082

1,316

1,704

32

122

4°46'

-

0,281

0,670

0,824

1,054

1,435

Продолжение табл. Б.12

d

Резьба

L′p = 0,5·d2·tg(ρ′ - α), см

Рh

d2

α

μ′ = 0,390

μ′ = 0,455

μ′ = 0,520

μ′ = 0,585

μ′ = 0,650

мм

мм

мм

град

ρ′ = 21°18'

ρ′ = 24°28'

ρ′ = 27°29'

ρ′ = 30°20'

ρ′ = 33°1'

85

5

82,5

1°06'

1,518

1,782

2,045

2,308

2,570

12

79

2°46'

1,325

1,572

1,817

2,062

2,304

24

79

5°32'

1,116

1,355

1,591

1,825

2,055

90

5

87,5

1°03'

1,615

1,895

2,174

2,453

2,731

12

84

2°36'

1,422

1,685

1,947

2,208

2,466

24

84

5°12'

1,213

1,468

1,720

1,970

2,217

95

5

92,5

0°59'

1,713

2,009

2,305

2,600

2,895

12

89

2°27'

1,520

1,799

2,077

2,354

2,629

24

89

4°55'

1,309

1,580

1,849

2,114

2,377

100

5

97,5

0°56'

1,810

2,123

2,435

2,746

3,057

12

94

2°20'

1,616

1,912

2,206

2,498

2,790

24

94

4°39'

1,406

1,694

1,978

2,260

2,539

110

5

107,5

0°51'

2,005

2,350

2,694

3,038

3,381

12

104

2°06'

1,811

2,140

2,466

2,791

3,115

24

104

4°12'

1,600

1,920

2,237

2,551

2,862

120

6

117

0°56'

2,172

2,548

2,922

3,296

3,668

16

112

2°36'

1,896

2,247

2,596

2,944

3,289

32

112

5°12'

1,617

1,957

2,294

2,627

2,956

130

6

127

0°52'

2,366

2,774

3,181

3,587

3,992

16

122

2°24'

2,089

2,473

2,854

3,234

3,611

32

122

4°46'

1,811

2,184

2,553

2,918

3,279

Продолжение табл. Б.12

d

Резьба

L′p = 0,5·d2·tg(ρ′ - α), см

Рh

d2

α

μ′ = 0,065

μ′ = 0,130

μ′ = 0,195

μ′ = 0,221

μ′ = 0,260

μ′ = 0,325

мм

мм

мм

град

ρ′ = 3°43'

ρ′ = 7°24'

ρ′ = 11°02'

ρ′ = 12°28'

ρ′ = 14°34'

ρ′ = 18°00'

140

6

137

0°48'

0,349

0,793

1,237

1,414

1,679

2,121

16

132

2°13'

0,173

0,600

1,024

1,193

1,446

1,866

32

132

4°25'

-

0,345

0,766

0,933

1,182

1,595

150

6

147

0°45'

0,381

0,858

1,334

1,524

1,809

2,283

16

142

2°03'

0,207

0,666

1,123

1,305

1,577

2,030

32

142

4°06'

-

0,410

0,863

1,044

1,313

1,758

160

8

156

0°56'

0,380

0,885

1,390

1,591

1,893

2,395

16

152

1°55'

0,239

0,730

1,220

1,415

1,707

2,192

32

152

3°50'

-

0,475

0,960

1,153

1,442

1,919

170

8

166

0°53'

0,411

0,949

1,486

1,701

2,022

2,557

16

162

1°48'

0,271

0,795

1,317

1,525

1,836

2,354

32

162

3°36'

0,017

0,539

1,057

1,263

1,571

2,080

180

8

176

0°50'

0,444

1,014

1,584

1,811

2,152

2,719

20

170

2°09'

0,233

0,782

1,329

1,547

1,873

2,414

40

170

4°18'

-

0,461

1,004

1,219

1,541

2,073

190

8

186

0°47'

0,477

1,080

1,682

1,922

2,283

2,883

20

180

2°02'

0,265

0,847

1,426

1,656

2,002

2,576

40

180

4°03'

-

0,528

1,103

1,331

1,672

2,236

200

10

195

0°56'

0,474

1,106

1,737

1,989

2,366

2,994

20

190

1°55'

0,299

0,913

1,525

1,769

2,134

2,740

40

190

3°50'

-

0,593

1,200

1,442

1,802

2,399

Продолжение табл. Б.12

d

Резьба

L′p = 0,5·d2·tg(ρ′ - α), см

Рh

d2

α

μ′ = 0,390

μ′ = 0,455

μ′ = 0,520

μ′ = 0,585

μ′ = 0,650

мм

мм

мм

град

ρ′ = 21°18'

ρ′ = 24°28'

ρ′ = 27°29'

ρ′ = 30°20'

ρ′ = 33°1'

140

6

137

0°48'

2,562

3,002

3,441

3,880

4,318

16

132

2°13'

2,284

2,700

3,114

3,526

3,936

32

132

4°25'

2,004

2,409

2,809

3,206

3,600

150

6

147

0°45'

2,756

3,229

3,701

4,172

4,642

16

142

2°03'

2,480

2,929

3,375

3,819

4,262

32

142

4°06'

2,199

2,636

3,069

3,498

3,923

160

8

156

0°56'

2,897

3,397

3,896

4,394

4,891

16

152

1°55'

2,675

3,156

3,634

4,111

4,586

32

152

3°50'

2,392

2,862

3,327

3,788

4,246

170

8

166

0°53'

3,090

3,623

4,155

4,685

5,215

16

162

1°48'

2,869

3,383

3,894

4,403

4,910

32

162

3°36'

2,586

3,088

3,585

4,079

4,569

180

8

176

0°50'

3,285

3,851

4,415

4,978

5,540

20

170

2°09'

2,953

3,489

4,022

4,553

5,082

40

170

4° 18'

2,600

3,122

3,639

4,151

4,658

190

8

186

0°47'

3,481

4,079

4,676

5,271

5,866

20

180

2°02'

3,147

3,715

4,281

4,845

5,406

40

180

4°03'

2,796

3,350

3,899

4,444

4,983

200

10

195

0°56'

3,621

4,246

4,870

5,493

6,114

20

190

1°55'

3,343

3,945

4,543

5,139

5,732

40

190

3°50'

2,990

3,577

4,159

4,735

5,307

Приложение В

(рекомендуемое)

Пример расчета

Силовой расчет клиновой задвижки с выдвижным шпинделем
(тип I по СТ ЦКБА 002-2003),
выполненный по черт. Л11113, DN 700, PN 75

В.1 Задача расчета.

Задачей расчета является определение усилий и моментов, необходимых для управления задвижкой, и проверка условий прочности уплотнения и подшипника.

Схема основных расчетных узлов задвижки приведена на рисунке В.1.

В.1.1 Определяются следующие основные величины:

Q и Q' - наибольшие усилия вдоль шпинделя при закрытии и открытии;

Qм и Qм' - необходимые усилия на маховике при закрытии и открытии;

Qом - максимальное усилие вдоль шпинделя при расчете сверху;

qум - максимальное удельное давление в уплотнении;

М и М' - наибольшие крутящие моменты на шпинделе (на резьбовой втулке) при закрытии и открытии.

В.1.2 Условие прочности уплотнения:

qум ≤ [qп],

где [qп] - предельно допустимое удельное давление в уплотнении.

В.1.3 Условие прочности подшипника:

n2 ≥ 1,0,

где n2 - коэффициент запаса прочности подшипника.

Рисунок В.1 - Схемы задвижки и ее расчетных узлов

В.2 Исходные данные:

тип задвижки;

принятый тип затвора;

вид привода;

среда;

материал уплотняющих колец, шпинделя, резьбовой втулки, опор бурта;

Р - расчетное давление среды;

ΔР - перепад давления, при котором производится закрытие или открытие;

Qg - вес перемещающихся деталей;

Q - допустимая статическая нагрузка на подшипник;

Dб и Dб' - средние диаметры бурта при закрытии и открытии (рисунок В.1);

Dм, Dн, Dc и Н - геометрические размеры (рисунок В.1);

D1 и D2 - внутренний и наружный диаметры уплотнения затвора (рисунок В.1);

d×Ph - наружный диаметр и ход резьбы шпинделя (для однозаходной резьбы ход равен шагу;

d2 - средним диаметр резьбы шпинделя;

γ - половина угла клина.

В.3 Входящие величины;

Qpacч - расчетное усилие вдоль шпинделя, необходимое для перемещения запорного органа;

Qcp - усилие от давления среды;

Qy и Qyo - усилия, необходимые для уплотнения затвора при давлении ΔР и ΔР → 0;

Qум - максимальное усилие в уплотнении при расчете сверху;

Qшп - усилие, выталкивающее шпиндель;

Q1 и Q1' - усилия, необходимые для перемещения запорного органа при закрытии и открытии;

Q - максимальное усилие перемещения запорного органа при расчете сверху;

q - удельное давление в уплотнении от давления среды;

qу и qуо - необходимые удельные давления в уплотнении при перепаде давления ΔР и ΔР → 0;

R - максимальное усилие в уплотнении при расчете сверху при закрытии без среды;

Тс - сила трения в сальнике;

Мб, Мб1 и Мб2 - крутящие моменты от сил трения в бурте при закрытии, в начале открытия и в начале подъема запорного органа;

Мкр - максимальный крутящий момент, развиваемый электроприводом;

Мр, Mp1 и Мр2 - крутящие моменты от сил трения в резьбе при закрытии, в начале открытия и в начале подъема запорного органа;

Мрасч - расчетный крутящий момент на шпинделе;

M1 и М2 - наибольшие крутящие моменты на шпинделе (на резьбовой втулке) в начале открытия и в начале подъема запорного органа;

m - эмпирический коэффициент, учитывающий вид среды;

n - коэффициент запаса по необходимому крутящему моменту на электроприводе, зависящий от среды, жесткости конструкции, условий эксплуатации;

В - ширина уплотнения;

с и k - эмпирические коэффициенты, зависящие от материала уплотняющих колец;

Dcp - средний диаметр уплотнения;

F - площадь действия давления среды;

Fy - площадь уплотнения;

Кср, Ку, Куо, Кср', Ку', Куо' - вспомогательные коэффициенты для расчета усилий, необходимых для перемещения запорного органа;

Lб, Lб1 Lб2 - условные плечи крутящего момента в бурте при закрытии, в начале открытия и в начале подъема запорного органа;

Lp и Lp' - условные плечи крутящего момента в резьбе при закрытии и в начале открытия;

S - ширина сальниковой набивки;

X - коэффициент, учитывающий трение в шпонке или в другой детали, не допускающей вращения шпинделя;

μ и μ' - коэффициенты трения движения и покоя в резьбе;

μmid - среднее значение коэффициента трения движения в резьбе (при расчете сверху);

μб и μб' - коэффициенты трения движения и покоя в бурте;

μk и μk' - коэффициенты трения движения и покоя в уплотняющих кольцах затвора;

ρk, ρk', ρN - углы трения;

φ и ψ - эмпирические коэффициенты, зависящие от отношения H/S в сальниковом уплотнении.

В.4 Значения эмпирических коэффициентов m, с и k, коэффициентов Кср, Кср', Ку, Ку', Куо и Куо' и коэффициента n приняты по СТ ЦКБА 002-2003. Условные плечи крутящего момента в резьбе Lp, Lp' и в бурте Lб, Lб′ рассчитаны по формулам, приведенным в том же документе.

В.5 Значения коэффициентов трения в уплотняющих кольцах затвора μk, μk', в резьбе μ и μ' и бурте μб и μб' приняты по СТ ЦКБА 057;

В.6 Значение предельно допустимого удельного давления [qп] принято по СТ ЦКБА 068.

В.7 Расчет выполнен в соответствии с СТ ЦКБА 002-2003.

В.8 Исходные данные, алгоритм и результаты расчета приведены в таблице В.1.

(Измененная редакция. Изм. № 1)

Таблица В.1 - Силовой расчет задвижки

Расчетные величины и формулы

Ед. изм.

Значения

Исходные данные

Условный проход

мм

700

Тип задвижки

-

1

Тип затвора

-

А

Вид привода

-

Электропривод

Р

МПа

7,5

ΔР

МПа

2,5

Среда

-

Керосин

Материал уплотняющего кольца

-

ПР ВЗК

γ

град

5

D1

мм

714

D2

мм

776

Qg

Н

4000

d×Ph

мм

100×20

d2

мм

90

Dб

мм

192,5

Dб

мм

192,5

Dм

мм

200

Dн

мм

130

Dc

мм

100

H

мм

36

Усилие от давления среды, усилие уплотнения

m

-

2

с

-

35

к

-

1

Dcp = 0,5(D1 + D2)

мм

745

F = 0,25π·Dcp2

мм2

435694,63

B = 0,5(D1 - D2)

мм

31

Fy = πDср·В

мм2

72555,08

Qcp = ΔP·F

Н

1089236,56

q = Qcp/Fy

МПа

15,01

qy = 0,316m·(c + 10k·ΔP)/

МПа

6,81

Qy = π·qy·Dср·В

Н

494146,04

Усилия, необходимые для перемещения запорного органа

Кср

-

0,225

Ку

-

0

Кср'

-

0,31

Ку

-

0

Q1 = Кcp·Qcp + Кy·Qy - Qg

Н

241078,23

Q′1 = К′cp·Qcp + К′y·Qy + Qg

Н

341663,33

Сила трения в сальнике

Материал набивки

-

ФУМ

Dc

мм

100,0

Н

мм

36,0

Рос

МПа

13,25

Кбд

-

0,52

μс

-

0,15

Тс = π·Dc·H·μc·Рос·Кбд

Н

11688,61

Усилие, выталкивающее шпиндель

Qшп = 0,25·π·P·Dc2

Н

58904,86

Наибольшие усилия вдоль шпинделя

Q = Q1 + Qшп + Тс

Н

311671,44

Q′ = Q′1 - Qшп + Тс

Н

294447,08

Крутящий момент трения в резьбе

Наличие смазки

-

Присутствует

Смазочный материал

-

Солидол

μ

-

0,17

μ'

-

0,22

Lp

мм

10,96

Lp'

мм

6,66

Мр = Q·Lp

Н·мм

3415918,98

Mp1 = Q·Lp

Н·мм

2075731,79

Мр2 - Q′·Lp

Н·мм

3227140,00

Крутящий момент трения в бурте

Наличие смазки

-

Присутствует

Смазочный материал

-

Солидол

Наличие шарикоподшипника

-

Присутствует

μб

-

0,01

μб

-

0,01

Lб = 0,5Dб·μб

мм

0,96

Lб1 = 1,3L6

мм

1,25

Lб2 = 0,5Dб·μб

мм

0,96

Мб = Q·Lб

Н·мм

299204,58

Мб1 = Q·Lб1

Н·мм

389589,30

Мб2 = Q′·Lб2

Н·мм

282669,20

Наибольший крутящий момент на шпинделе

М = Мр + Мб

Н·мм

3715123,56

М1 = Мр1 + Мб1

Н·мм

2465321,09

М2 = Мр2 + Мб2

Н·мм

3509809,20

М′ = max(М1; М2)

Н·мм

3509809,20

Расчетный крутящий момент на шпинделе

Мрасч = max(M; М')

Н·мм

3715123,56

Необходимый крутящий момент (усилие) на приводе

n

 

1,1

Мкр* = n·Мрасч

Н·мм

4086635,92

Расчет от максимального крутящего момента (усилия), развиваемого приводом (расчет сверху)

Тип привода

-

Электропривод

№ привода

-

Б099.105-03

Мкр

Н·мм

6400000

μmid

-

0,14

Lp (при μmid)

мм

10,86

L,

мм

0,96

Qом = Mкр/(Lp + Lб)

Н

541455,16

R = Qом/(2cosγ·(tgγ + μk))

Н

701341,07

Qум = R + Qcp

Н

1790577,63

qум = Qум/Fy

МПа

24,68

[qп]

МПа

80

Условие прочности qум ≤ [ qп]

-

Выполнено

Оценка прочности подшипника

№ подшипника

-

8148

ГОСТ

-

7872

Qст

Н

840000

Qом

Н

541455,16

n2 = Qст/Qом

-

1,55

Условие прочности n2 ≥ 1,0

-

Выполнено

(Измененная редакция. Изм. № 1, поправка № 1)

Библиография

[1] Д.Ф. Гуревич. Расчет и конструирование трубопроводной арматуры, М, 1969.

(Введено дополнительно. Изм. № 2)

Лист регистрации изменений

Изм.

Номера лисиов (страниц)

Всего листов в докум.

№ документа

Входящ. № сопров. док-та и датка

Подпись

Дата

измененных

замененных

новых

аннулирован.

1

24 - 26, 28 - 30, 32, 62, 67

4, 5

-

70

Изм. № 1

Пр. № 52 06.09.11

 

01.10.11

2

27

3, 4, 4а

67а

-

71

Изм. № 2

Пр. № 79 25.11.14

 

01.12.14

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Генералъный директор
ЗАО «НПФ «ЦКБА»

______________

подпись

В.А. Айриев

 

 

 

Заместитель
генерального директора
ЗАО «НПФ «ЦКБА»

______________

подпись

В.В. Ширяев

 

 

 

Начальник отдела
стандартизации 121

______________

подпись

С.Н. Дунаевский

 

 

 

Исполнители:

 

 

Начальник отдела
технических расчетов 118

______________

подпись

Р.А. Азарашвили

 

 

 

Ведущий инженер-конструктор

______________

подпись

Р.В. Сашина

 

 

 

Инженер-конструктор
III категории

______________

подпись

Т.Е. Новикова

 

 

 

СОГЛАСОВАНО:

 

 

 

 

 

Председатель ТК 259

______________

подпись

М.И. Власов